車庫頂板加固方案

1、目 錄第一章 編制依據 .2其次章 工程概況 .2第三章 加固方案的設計 .3第四章 加固方案的驗算 .4第一節(jié) 車載的計算 .4其次節(jié) 車庫支模架的驗算 .5第三節(jié) 后澆帶鋼梁驗算 .12第五章 附件 .14附圖一：地下室車庫頂板施工通道平面布置圖.14附圖二：輪壓應力集中示意圖.14附圖三：車庫頂板施工通道做法示意圖.14附圖四：車庫頂板施工通道后澆帶加固做法示意圖.14附圖五：后澆帶處支模架示意圖.14車庫頂板加固 專項施工方案精選文檔2第一章 編制依據序號名 稱編 號1杭政儲出 200981 號地塊 商品住宅 施工圖及會審紀要2杭政儲出 200981 號地塊 商品住宅 施工組織設計 3

2、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-20024建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202-20025建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-20016混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-20027鋼結構設計規(guī)范 GB50017-20038城市供熱管網結構設計規(guī)范CJJ105-20059大路工程技術標準 JTJ001-9710施工手冊 11集團公司 CIS 形象設計標準12杭州市創(chuàng)文明平安工地的有關文件13對荷載規(guī)范第4.1.1 條的理解與應用 參考 文獻朱炳寅14足夠覆土下車庫頂板消防車活荷載合理取值參考文獻李永康 馬國祝其次章 工程概況工程名稱： 杭政儲出 200981 號地塊 商品住宅建設單

3、位： 杭州綠城北秀置業(yè)有限公司設計單位： 浙江綠城建筑設計有限公司監(jiān)理單位： 杭州信達投資詢問估價監(jiān)理有限公司勘察單位： 杭州市勘測設計爭辯院施工總承包單位： 浙江耀廈建設有限公司工程地點： 杭政儲出（2009）81號地塊商品住宅工程；工程建設地點：杭州市拱墅區(qū)半山鎮(zhèn)；屬于框剪結構；1#、2#、5#、6#樓為十一層、3#、4#樓為四層；7#樓為1層商鋪，8#樓為開閉所，9#樓為門衛(wèi)。地下一層；建筑高度最高為35.80m；1#、2#、5#、6#樓標準層層高為3.05m、3#、4#樓標準層層高為3.2m；地上建筑面積為32998平方米、地下建筑面積為18037.53平方米、建筑占地面積為56534

4、.26平方米；總工期：810天。本工程依據施工現場的實際狀況，地下車庫頂板消防通道位置需作為本工程主體及裝修階段的施工通道。為確保本工程地下車庫頂板作為施工通道使用期間的結構平安，特編制本車庫頂板加固專項施工方案指導施工。精選文檔3第三章 加固方案的 設計依據本工程的實際狀況， 地下車庫頂板消防通道位置需作為本工程主體及裝修階段的施工通道，即利用車庫頂板消防通道。施工通道位置與車庫頂板消防車道位置重合 。具體詳見 施工現場通道布置圖 。消防車對樓面的荷載作用，主要包括車輛滿載重量和汽車輪壓的動荷載效應，依據建筑結構荷載規(guī)范 14.1.1 條的說明，一般取300kN 的消防車，按最大輪壓為 60

5、kN 考慮。依據 建筑結構荷載規(guī)范 ，消防車道允許通車的重量為30T（300kN） 。依據本工程地下室頂板結構平面布置圖說明第7 條、第 8 條，本工程地下室頂板 覆土厚度設計考慮為1.5m，且 本工程施工覆土時，運土車只能在消防車道內開，等效荷載不大于 20kN/m2?？紤]在高層區(qū)主體施工階段主樓混凝土澆筑時車庫頂板需上混凝土罐車、混凝土泵車、吊車、鋼筋車等，由于一般鋼筋運輸車以及大方量的混凝土罐車核載總重量一般在50T 左右， 則頂板加固設計必需要求施工通道位置頂板需滿足能承受 50T 汽車行駛產生的荷載。依依據據上上述述條條件件綜綜合合考考慮慮，本本工工程程地地下下室室車車庫庫頂頂板板加

6、加固固方方案案設設計計如如下下：1、 地地下下室室車車庫庫頂頂板板混混凝凝土土澆澆筑筑以以及及地地下下室室頂頂板板防防水水施施工工完完畢畢后后，待待達達到到設設計計強強度度 100%以以上上時時， 在在地地下下車車庫庫頂頂板板 上上澆澆 C35 素素砼砼，厚厚度度為為 150mm，寬寬度度為為 6m。2、 消消防防車車道道底底部部地地下下室室頂頂板板 搭搭滿滿堂堂支支模模架架（ 1000 01 10 00 00 01 18 80 00 0） 。3、 由由于于施施工工通通道道經經過過后后澆澆帶帶，后后澆澆帶帶位位置置加加固固處處理理方方案案詳詳見見附附圖圖。第四章 加固方案的驗算第第一一節(jié)節(jié) 車

7、車載載的的計計算算依據 大路工程技術標準 (編號 JTJ00197)中表 7.0.1A，各級汽車荷載主要技術指標 如下：各級汽車荷載的主要技術指標汽車-10 級汽車-超 10級汽車-20 級汽車-超 20 級主要指標單位主車重車主車重車主車重車主車重車一輛汽車總重力kN100150200300550一行汽車車隊中重車數量輛1111精選文檔4前軸重力kN3050706030中軸重力kN2120后軸重力kN7010013021202140軸 距m4.04.04.04.0+1.43+1.4+7+1.4輪 距m1.81.81.81.81.8前輪著地寬度及長度m0.250.200.250.200.30.

8、20.30.20.30.2中、后輪著地寬度及長度m0.50.20.50.20.60.20.60.20.60.2車輛外形尺寸（長寬）m7.02.57.02.57.02.58.02.515.02.5本本工工程程車車載載計計算算 依依據據杭杭州州 三三中中混混凝凝土土 有有限限公公司司供供應應的的車車輛輛核核載載量量統(tǒng)統(tǒng)計計表表(具具體體詳詳見見附附件件 )，商商品品混混凝凝土土攪攪拌拌站站共共有有43 輛輛混混凝凝土土罐罐車車， 滿滿載載總總重重量量在在 26 噸噸28.8噸噸之之間間，汽汽車車核核載載計計算算 參參考考 300KN 級級重重車車， 由由于于混混凝凝土土罐罐車車一一般般尺尺寸寸在在

9、8.0m*2.5m，軸軸距距為為 4.0m+1.4m，滿滿載載總總重重約約為為30T 左左右右，則則計計算算總總量量力力選選用用300KN，前前后后軸軸重重力力安安排排如如下下：前前軸軸重重力力為為60KN（兩兩個個著著力力點點），后后軸軸重重力力為為2*120KN（共共兩兩軸軸、每每軸軸 四四個個著著力力點點）；前前輪輪著著地地寬寬度度及及長長度度 為為 0.3m*0.2m，后后輪輪著著地地寬寬度度及及長長度度0.6m*0.2m。綜綜上上所所述述，荷荷載載取取最最大大值值按按2*120KN（共共兩兩軸軸、每每軸軸四四個個著著力力點點）考考慮慮，每每個個著著力力點點 著著地地寬寬度度及及長長度

10、度0.6m*0.2m?？紤] 汽車輪壓 在混凝土中 壓力集中的 影響，依據 城市供熱管網結構設計規(guī)范中相關內容 ，汽車 輪壓在混凝土中的集中角為45。因此取罐 車輪壓在 混凝土中集中角 45進行計算 。后輪 著地 于混凝土施工道路的 寬度及長度 0.6m*0.2m，依據應力集中原則，最終應力傳至車庫頂板的面積為1.9m*2.3m，具體詳見下圖 。精選文檔5將車輪的局部荷載換算為等效均布荷載：（2*140/4）/（1.9m*2.3m）=16.01KN/m2考慮本工程結構板在達到結構設計強度100%后能承受 20 KN/m2的荷載，則車庫頂板 消防通道位置已能承受車輛傳遞下來的荷載，則需驗算支模架的

11、承載力對上部自重（混凝土頂板、混凝土路面）是否滿足要求。混凝土頂板、混凝土路面荷載為：1、200 板厚荷載： 25*0.2=5 KN/m22、150mm 道路自重： 25*0.15=3.75 KN/m2；3、頂板模板荷載： 0.3 KN/m2；總計：上部傳遞的自重荷載為：5+3.75+0.3=9.05 KN/m2其其次次節(jié)節(jié) 車車庫庫支支模模架架的的驗驗算算1、荷載的選擇：靜載： 300 板厚荷載： 25*0.2=5 KN/m2；頂板模板荷載： 0.3 KN/m2；活荷 ：施工均布荷載： 2 KN/m2；混凝土傾倒荷載： 3 KN/m2；荷載效應組合為：1.2*（5+0.3）+1.4*（2+3

12、）=13.36 KN/m2 精選文檔62、樓板模板扣件鋼管支撐架計算書：模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數信息一、參數信息: :1.1.模板支架參數模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.80；接受的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；扣件連接方式:雙扣

13、件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底鋼管的間隔距離(mm):450.00；2.2.荷載參數荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.3.樓板參數樓板參數樓板的計算厚度(mm):200.00；4.4.材料參數材料參數面板接受膠合面板，厚度為18mm；板底支撐接受鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48 3； 精選文檔7 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算二、模板面板計算: :面板為受彎構件,需要驗算其

14、抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵制矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的依據三跨連續(xù)梁計算。 精選文檔8 面板計算簡圖1 1、荷載計算、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.21+0.351 = 5.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2 2、強度計算、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利安排的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.25.35+1.41= 7

15、.82kN/m最大彎矩M=0.17.820.452= 0.158 kNm；面板最大應力計算值 = 158355/54000 = 2.933 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 2.933 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3 3、撓度計算、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 5.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6775.354504/(1009500107800)=1.45 mm； 面板最大允許撓度 V=450/ 250=1.8 mm；精選文檔9面板的最大撓度計算值 1.45 mm 小于 面板的最大允許撓度

16、 1.8 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算三、縱向支撐鋼管的計算: :縱向鋼管依據均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數為截面抵制矩 w=4.49cm3；截面慣性矩 I=10.78cm4； 方木楞計算簡圖1.1.荷載的計算：荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q11= 250.30.2 = 1.5 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為1施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：q2 = (1 + 2)0.3 = 0.9 kN/m；2.2.強度驗算強度驗算: :最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下

17、的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利安排的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下: 靜荷載：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.5+0.105) = 1.926 kN/m；活荷載：q2 = 1.40.9 = 1.26 kN/m；最大彎距 Mmax = (0.11.926+0.1171.26 ) 12 = 0.34 kN.M； 最大支座力 N = ( 1.1 1.926 + 1.21.26)1 = 3.631 kN ；精選文檔10最大應力計算值 = M / W = 0.34106/4490 = 75.728 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0

18、 N/mm2；縱向鋼管的最大應力計算值為 75.728 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求!3.3.撓度驗算撓度驗算: :最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載 q1 = q11 + q12 = 1.605 kN/m活荷載 q2 = 0.9 kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V= (0.6771.605+0.9900.9)10004/( 10020.610510.78 ) =0.891 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算四、托梁材料計算: :托梁依據集中荷載作用下的三

19、跨連續(xù)梁計算；托梁接受：鋼管(單鋼管) :48 3；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 3.631 kN； 托梁計算簡圖 精選文檔11 托梁計算彎矩圖(kN.m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.893 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.58 mm ；最大支座力 Qmax = 9 kN ；最大應力 = 892583.01/4490 = 198.794 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 198.794 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N

20、/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.58mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!精選文檔12五、模板支架立桿荷載標準值五、模板支架立桿荷載標準值( (軸力軸力):):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1163.8 = 0.441 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.211 = 5 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.791 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時

21、產生的荷載?；詈奢d標準值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.149 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算六、立桿的穩(wěn)定性計算: :立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.149 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵制矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/

22、mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；假如完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算： l0 = h+2a 精選文檔13 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.8+20.1 = 2 m ；L0 / i = 2000 / 15.9=126 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=11149.416/(0.417424) = 63.059 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 63.059 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！七、立桿的地基承載力計算七、立桿的地基承載力計算: : 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1701=170 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =11.1490.25=44.598 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.149 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=4