畢業(yè)設(shè)計-栲膠法脫硫

1、畢 業(yè) 設(shè) 計 題 目： 30000m3 /h煤氣化煤氣濕法脫工藝設(shè)計 系 別： 化學(xué)與化學(xué)工程系專 業(yè)： 化學(xué)工程與工藝姓 名： 設(shè) 計 說 明硫化物在氣化煤氣中含量不高，但對生產(chǎn)卻危害極大。本設(shè)計的任務(wù)是將原料氣（氣化煤氣）中的硫含量由10.0g/m3脫降到0.3 g/m3（0.05MPa,45）以下，設(shè)計采用模擬實驗的方法。我國目前用于氣化煤氣脫硫的工藝主要有栲膠法、改良ADA法、氨水液相催化法等，本設(shè)計通過工藝評選，采用綜合經(jīng)濟(jì)效益高的栲膠法。栲膠法屬濕法脫硫，氣化煤氣從脫硫塔底部進(jìn)入，與自上面流下的栲膠液逆向接觸，以吸收混合氣中硫化物。脫硫后的氣化煤氣去下一工段，吸收了硫化物的富液去

2、再生系統(tǒng)。本設(shè)計計算包括：物料衡算、能量衡算、主塔設(shè)備工藝計算以及附屬設(shè)備的計算。由設(shè)計任務(wù)給出的氣化煤氣流量為30000m3/h,由設(shè)計基礎(chǔ)數(shù)據(jù)計算出，栲膠液循環(huán)量為2910m3/h，副產(chǎn)品硫產(chǎn)量為252.0kg/h，設(shè)計出的脫硫塔直徑3.5m，塔高25.0m，填料層高15.0m，階梯環(huán)填料填料用量566.8m3。再生槽直徑11.3m，再生槽高度7.0m。關(guān)鍵詞： 氣化煤氣 脫硫 栲膠法 工藝設(shè)計Design elucidationSulfide in the feed gas in the ammonia content is not high, but production is ext

3、remely harmful. The task is to design the raw material ammonia gas (semi-water gas) in the sulfur content from 10 g/m3 dropped from 0.3 g/m3 (0.05MPa, 45 ) below, design a simulation method. Chinas current water-gas desulfurization for the semi-main extract of the law, improving the ADA law, by law,

4、 such as liquid ammonia, through the design selection process, a comprehensive economic benefits of high extract. Extract of a wet desulfurization, semi-water gas desulfurization tower from the bottom of entry, and down from above the liquid extract reverse, with a mixture of sulfides in absorption.

5、 Desulfurization after the semi-water gas to transform Section, the absorption of the sulfide-rich liquid to the regeneration system. This design calculation include: materials calculation, energy calculation, the main tower equipment process calculation and ancillary equipment calculation. From des

6、ign data calculated based, semi-water gas flow to 30000 m3 / h, to extract liquid cycle of 2910m3 / h, sulfur by-product production of 252.0 kg / h, designed to desulfurizer diameter3.5m, high25.0m, Packing layer 15.0m，Ladder ring filler amount of 566.8m3。Regeneration tank diameter 11.3 m, regenerat

7、ed slot height 7.0 m.Keywords： Gasification gas Desulfurization Extract Law Process Design目 錄 TOC o 1-3 h z u 設(shè) 計 說 明 PAGEREF _Toc294379597 h IDesign elucidation PAGEREF _Toc294379598 h II重要符號一覽表 PAGEREF _Toc294379599 h iv引 言 PAGEREF _Toc294379600 h 11.脫硫工藝評選 PAGEREF _Toc294379601 h 31.1 國內(nèi)當(dāng)前常用脫硫工藝

8、PAGEREF _Toc294379602 h 31.1.1 氨水液相催化法 PAGEREF _Toc294379603 h 31.1.2 改良ADA法 PAGEREF _Toc294379604 h 41.1.3 栲膠脫硫工藝 PAGEREF _Toc294379605 h 41.1.4 FD法脫硫 PAGEREF _Toc294379606 h 61.1.5 PDS法脫硫 PAGEREF _Toc294379607 h 71.1.6 KCA法脫硫 PAGEREF _Toc294379608 h 81.2 脫硫工藝評選 PAGEREF _Toc294379609 h 91.2.1 工藝評選

9、PAGEREF _Toc294379610 h 91.2.2 工藝確定 PAGEREF _Toc294379611 h 111.3 栲膠脫硫工藝條件確定 PAGEREF _Toc294379612 h 121.3.1 栲膠溶液的預(yù)處理 PAGEREF _Toc294379613 h 121.3.2 溫度 PAGEREF _Toc294379614 h 131.3.3 壓力 PAGEREF _Toc294379615 h 131.3.4 溶液因素 PAGEREF _Toc294379616 h 131.3.5 反應(yīng)機(jī)理 PAGEREF _Toc294379617 h 152.工藝計算 PAGER

10、EF _Toc294379624 h 172.1 物料衡算 PAGEREF _Toc294379625 h 172.1.1 H2S脫除，G1，kg/h PAGEREF _Toc294379626 h 172.1.2 溶液循環(huán)量LT，m3/h PAGEREF _Toc294379627 h 182.1.3 生成Na2S2O3消耗H2S的量G2, Kg/h PAGEREF _Toc294379628 h 182.1.4 Na2S2O3生成量，G3，Kg/h PAGEREF _Toc294379630 h 182.1.5 理論硫回收量G4，kg/h PAGEREF _Toc294379633 h 1

11、82.1.6 理論硫回收率， PAGEREF _Toc294379635 h 182.1.7 生成Na2S2O3消耗純堿的量G5，Kg/h PAGEREF _Toc294379636 h 182.1.8 硫泡沫生成量G6，m3/h PAGEREF _Toc294379638 h 182.1.9 入熔硫釜硫膏量G7 PAGEREF _Toc294379639 h 192.2 能量衡算 PAGEREF _Toc294379641 h 192.2.1 脫硫塔熱量衡算（按1mol硫化氫計算） PAGEREF _Toc294379642 h 192.2.2 冷卻塔熱量衡算 PAGEREF _Toc294

12、379643 h 202.2.3. 硫泡沫槽熱量衡算 PAGEREF _Toc294379646 h 212.2.4 熔硫釜熱量衡算 PAGEREF _Toc294379651 h 212.3 脫硫塔工藝計算 PAGEREF _Toc294379655 h 222.3.1 塔徑計算： PAGEREF _Toc294379656 h 222.3.2 填料高度計算： PAGEREF _Toc294379657 h 242.3.3 填料層高度的計算 PAGEREF _Toc294379658 h 252.3.4 塔高計算： PAGEREF _Toc294379659 h 252.4 噴射再生槽工藝計

13、算 PAGEREF _Toc294379660 h 262.4.1 槽體計算： PAGEREF _Toc294379661 h 262.4.2 噴嘴計算： PAGEREF _Toc294379662 h 262.4.3 混合管計算： PAGEREF _Toc294379663 h 272.4.4 吸氣室計算： PAGEREF _Toc294379664 h 272.5 輔助設(shè)備的選擇 PAGEREF _Toc294379665 h 292.5.1 液體分布裝置 （噴淋裝置） PAGEREF _Toc294379666 h 292.5.2 液體再分布器 PAGEREF _Toc294379667

14、 h 292.5.3 填料支承板 PAGEREF _Toc294379668 h 302.5.4 封頭 PAGEREF _Toc294379669 h 302.5.5 裙座 PAGEREF _Toc294379670 h 302.5.6 人孔，手孔 PAGEREF _Toc294379671 h 312.5.7 補強圈 PAGEREF _Toc294379672 h 312.6 設(shè)備穩(wěn)定性及機(jī)械強度校核計算 PAGEREF _Toc294379673 h 312.6.1 壁厚的計算 PAGEREF _Toc294379674 h 312.6.2 封頭壁厚 PAGEREF _Toc2943796

15、75 h 312.7 機(jī)械強度的校核 PAGEREF _Toc294379676 h 322.7.1 質(zhì)量載荷 PAGEREF _Toc294379677 h 322.8 風(fēng)載荷 PAGEREF _Toc294379678 h 332.8.1 風(fēng)載荷的計算設(shè)備 PAGEREF _Toc294379679 h 332.8.2 風(fēng)彎矩的計算 PAGEREF _Toc294379682 h 353投資成本估算 PAGEREF _Toc294379683 h 373.1 建設(shè)成本估算 PAGEREF _Toc294379684 h 373.1.1 單元設(shè)備價格估算 PAGEREF _Toc294379

16、685 h 373.1.2 輔助材料成本 PAGEREF _Toc294379686 h 383.1.3 安裝費用 PAGEREF _Toc294379687 h 393.2 生產(chǎn)成本估算(以天為單位計算） PAGEREF _Toc294379688 h 393.2.1 直接生產(chǎn)成本 PAGEREF _Toc294379689 h 393.2.2 固定費用 PAGEREF _Toc294379690 h 40設(shè) 計 結(jié) 果 PAGEREF _Toc294379691 h 42參 考 文 獻(xiàn) PAGEREF _Toc294379692 h 46附 錄 PAGEREF _Toc294379693

17、h 48致 謝 PAGEREF _Toc294379694 h 49重要符號一覽表符號 名稱 單位C1 焦?fàn)t煤氣中H2S初始含量 g/m3C2 凈化氣中 H2S含量 g/m3 G0 入吸收塔焦?fàn)t煤氣氣量 m3/h P0 入吸收塔焦?fàn)t煤氣壓力 Mpa Pi 出吸收塔焦?fàn)t煤氣壓力 Mpa P 吸收塔的操作壓力 Mpa t0 入吸收塔焦?fàn)t煤氣溫度 oC S 硫容 g（H2S）/m3S1 硫泡沫中硫含量 Kg/m3t1 硫泡沫槽溶液初始溫度 0C；t2 硫泡沫槽溶液終溫 0C；t3 熔硫釜硫膏初始溫度 0Ct4 熔硫釜加熱終溫 o CS 硫膏密度 Kg/m3f 硫泡沫密度 Kg/m3Cf 硫泡沫比熱容

18、 KJ/(KgK)；Vr 常用熔硫釜全容積 m3Cs 硫膏的比熱容 KJ/(KgK) Ch 硫膏的熔融熱 KJ/Kg 熔硫釜周圍空間的散熱系數(shù) KJ/(mh0C)r1 0.2MPa蒸汽的汽化熱 KJ/KgG H2S氣體密度 Kg/m3 ；G 脫硫液液體密度 Kg/m3F 熔硫釜表面積 m2Wi 噴射再生槽溶液流速 m/s1 噴射再生槽噴嘴入口收縮角 L6 噴射再生槽噴嘴喉管長度 mm2 噴射再生槽吸氣室收縮角 WA 噴射再生槽管內(nèi)空氣流速 m/s ；3 噴射再生槽尾管直徑擴(kuò)張角 L4 擴(kuò)張管長度 mmde 尾管直徑 mmWe 尾管中流體速度 m/s ；L2 吸氣室收縮長度 mmL1 吸氣室高度

19、 mmWA 管內(nèi)空氣流速 m/s ；dM 吸氣室直徑 mmda 空氣入口管直徑 mmL3 混合管長度 mm 噴射器形狀系數(shù)dm 混合管直徑 mL7 噴嘴總長度 mL6 噴嘴喉管長度 mN 噴嘴個數(shù) 個Li 每個噴射器溶液量 m3/hdi 噴嘴孔徑 mWi 噴射處溶液流速 m/s dL 溶液入口管直徑 mL5 噴嘴入口收縮段長度 mH1 再生槽有效高度 m； 溶液在再生槽內(nèi)的停留時間 minHT 再生槽高度 m；H2 噴射器出口到槽底距離 mH3 擴(kuò)大部分高度 mD2 再生槽擴(kuò)大部分直徑的計算 mH1 再生槽高度 mD1 再生槽直徑 mAi 吹風(fēng)強度 m3 /(hm2)GA 空氣量 m3/h C

20、i 噴射器抽吸系數(shù) m3/m2A 系數(shù)B 系數(shù) 系數(shù)K1 空氣動力系數(shù)De 塔設(shè)備的直徑 m hi 塔設(shè)備的高度 m Pm 吸收過程平均推動力 MpaP1 吸收塔入口氣相H2S分壓 Mpa ；P2 吸收塔出口氣相H2S分壓 Mpa ；P1 吸收塔入口氣相H2S平衡分壓 MpaP2 吸收塔出口氣相H2S平衡分壓 Mpa AP 所需傳質(zhì)面積 m2HP 填料層高度L 液體的噴淋密度 m3/m 2h LW 填料的潤濕率 m3/m 2.hA 塔截面積， m2 D 塔徑 mN 填料個數(shù) 個/m3D 填料尺寸 m 常數(shù)Ht 總持液量 m3液體/m3料 L 液相流率 m3/m2h ；de 填料直徑 mKG 吸

21、收過程傳質(zhì)系數(shù) Kg/m2hMpa A 經(jīng)驗數(shù) u 操作氣速 m/s ；CNa 溶液中Na2CO3的含量 g/L；B 吸收過程液氣比 L/m3L 流體質(zhì)量流量 Kg/h G 氣體質(zhì)量流量 Kg/h 填料比表面積 m2/m3 填料孔隙率 m3/ m3L 溶液粘度 mPas 濕填料的填料因子 m-1 G 氣體密度 Kg/m3 L 液體密度 Kg/m3 重力加速度 m/s2 GF 泛點質(zhì)量流速 Kg/m2su 操作氣速 m/s Pf 壓降 Pa/m D 吸收塔直徑 mP 吸收塔操作壓力 MpaG8 每一釜硫膏量 m3/熔硫釜 Vr 常用熔硫釜全容積 m3Cs 硫膏的比熱容 KJ/(KgK) Ch 硫

22、膏的熔融熱 KJ/Kg 熔硫釜周圍空間的散熱系數(shù) KJ/(mhc) W2 蒸汽消耗量 Kg/釜LT 溶液循環(huán)量 m3/h G2 生成Na2S2O3消耗H2S的量 Kg/hMNa2S2O3 Na2S2O3分子量M H2S H2S分子量G4 理論硫回收量 kg/h MS 硫的分子量 理論硫回收率 G5 生成Na2S2O3消耗純堿的量 Kg/hM Na2CO3 碳酸鈉的分子量；G6 硫泡沫生成量 m3/hG7 入熔硫釜硫膏量 Kg/h 回收率 Q1 硫泡沫槽熱負(fù)荷 KJ/hVf 硫泡沫體積 m3f 硫泡沫密度 Kg/m3Cf 硫泡沫比熱容 KJ/(KgK)W1 蒸汽消耗量 Kg/h 引 言煤氣化是一

23、個熱化學(xué)過程。以煤或煤焦為原料，以氧氣（空氣、富氧或純氧）、水蒸氣或氫氣等作氣化劑，在高溫條件下通過化學(xué)反應(yīng)將煤或煤焦中的可燃部分轉(zhuǎn)化為氣體燃料的過程。煤的氣化類型可歸納為五種基本類型：自熱式的水蒸氣氣化、外熱式水蒸氣氣化、煤的加氫氣化、煤的水蒸氣氣化和加氫氣化結(jié)合制造代用天然氣、煤的水蒸氣氣化和甲烷化相結(jié)合制造代用天然氣。煤氣中的硫來源于氣化用煤，主要以H2S形式存在，氣化用煤中的硫約有80轉(zhuǎn)化成H2S進(jìn)入煤氣，假如，氣化用煤的含硫量為1，氣化后轉(zhuǎn)入煤氣中形成H2S大約2-3g/Nm3左右，而陶瓷、高嶺土等行業(yè)對煤氣含硫量要求為20-50mg/Nm3；假如煤氣中的H2S燃燒后全部轉(zhuǎn)化成SO2

24、為2.6g/m3左右，比國家規(guī)定的SO2的最高排放濃度指標(biāo)高出許多。所以，無論從環(huán)保達(dá)標(biāo)排放，還是從保證企業(yè)最終產(chǎn)品質(zhì)量而言，煤氣中這部分H2S都是必須要脫除的。其硫化氫含量與裝爐煤料的全硫量有關(guān)。煤氣中的硫化氫是非常有害的，在空氣中含有0.1%的H2S就能使人致命。當(dāng)煤氣最終用做燃料時，硫化氫及其燃燒產(chǎn)物二氧化硫均有毒，會嚴(yán)重破壞周圍環(huán)境，影響人類健康。因而焦?fàn)t煤氣中的硫化氫必須予以脫除。煤氣中的H2S危害有以下幾個方面： 1） 腐蝕設(shè)備管 含有硫化氫的原料氣，在水分存在時，就形成硫氫酸（H2S）而合成氨所用的設(shè)備管道大都是鋼材，這樣就存在下面化學(xué)反應(yīng)： H2S + Fe FeS + H2其

25、腐蝕程度隨硫化氫含量增高而加劇，這大大縮短了設(shè)備管道的使用壽命，為了降低成本，氣化煤氣必須首先脫硫。2） 硫化物對脫碳、銅洗過程的影響 硫化氫進(jìn)入碳酸丙烯酯脫碳系統(tǒng)，空氣氣提過程中生成硫磺，特別是系統(tǒng)中有鐵時，能加速硫化氫氧化成硫的反應(yīng)。硫磺附著在玻璃液面計上影響液面觀察，硫磺和油漬雜質(zhì)結(jié)成垢層附著在管內(nèi)壁上，影響傳質(zhì)，堵塞管道。硫磺沉積在填料表面上造成填料堵塞。硫磺垢層異常堅硬、難溶，很難用常規(guī)方法清除。活化熱鉀堿脫碳系統(tǒng)統(tǒng)用釩做緩蝕劑時，要求操作溶液中五價釩與四價釩的比值維持在一定范圍內(nèi)，當(dāng)硫化氫進(jìn)入該溶液中時，能導(dǎo)致溶液中五價釩含量下降，四價釩含量上升，造成溶液防腐性能減弱，同時造成碳鋼

26、腐蝕加劇，引起溶液發(fā)泡，釩耗量增加。銅氨液吸收硫化氫生成硫化銅沉淀，這種沉淀物顆粒很細(xì)，懸浮在溶液中導(dǎo)致溶液粘度增大，發(fā)泡性增強，銅耗上升，破環(huán)銅洗系統(tǒng)的正常運行。3）使催化劑中毒失活中溫變換催化劑 硫化氫能與中溫變換催化劑的活性組分Fe3O4產(chǎn)生如下可逆化學(xué)反應(yīng)： Fe3O4 + H2S + H2 FeS + 4H2O通常，硫化氫含量越高，催化劑活性越低，硫化鐵活性為四氧化三鐵活性的4070。催化劑活性溫度的不同對硫的敏感程度也不同，在硫含量不高的情況下，350以上的變換率仍在90以上，而320時的變換率還不到70，可見硫化氫對低溫活性的影響是相當(dāng)嚴(yán)重的。低溫變換催化劑 硫化氫與銅基低溫變換

27、催化劑中的組分發(fā)生如下不可逆反應(yīng)： CuO + H2S = CuS + H2O ZnO + H2S = ZnS + H2O即使氣相硫的濃度低于1ppm也會被催化劑吸收，逐漸積累起來而使催化劑壽命縮短。催化劑吸硫越多，活性喪失越厲害。若以未吸硫的催化劑活性為100，吸硫0.1后活性降低到80，吸硫0.2后活性可降低到65。甲醇合成催化劑 硫?qū)︺~鋅系甲醇合成催化劑的毒害作用與銅鋅低溫變換催化劑相同，而對催化劑的壽命影響更為顯著。據(jù)中南大學(xué)教研組在兩個容積為1L的裝置內(nèi)，用氣化煤氣做脫硫與不脫硫的聯(lián)醇催化劑壽命影響實驗，結(jié)果表明，脫硫與不脫硫相比催化劑的壽命大四倍以上。烴化催化劑 硫是烴化催化劑最重

28、要的毒物，據(jù)研究在100以上至800，無論何種形態(tài)的硫化物都會對鎳催化劑產(chǎn)生毒害，其原因是硫化物的自由電子對與催化劑中過渡金屬（Ni，Co，F(xiàn)e）的d鍵形成配價鍵，致使催化劑中毒。硫化物與鎳還能產(chǎn)生下面化學(xué)反應(yīng)： 3Ni + 2H2S = Ni3S2 + 2H2該反應(yīng)在催化劑的活性中心進(jìn)行得非常快，比純金屬快100倍。氨合成催化劑 硫化物能破壞氨合成催化劑中的-Fe的活性中心，使催化劑迅速失活： Fe + H2S = FeS + H2 Fe + COS = FeS + CO 2Fe + CS2 = 2FeS + C合成催化劑的硫中毒是永久性的。綜合以上各因素，目前國內(nèi)硫含量凈化值是以確保各工段

29、催化劑不中毒為標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的。1.脫硫工藝評選1.1 國內(nèi)當(dāng)前常用脫硫工藝由煤制得的氣化煤氣，含硫量相對于天然氣和重油而言比較高，通常在0.05（體積分?jǐn)?shù)）左右。而干法脫硫設(shè)備機(jī)組龐大，反應(yīng)速率慢，在脫硫劑使用后期，脫硫效率和阻力變化大，脫硫劑再生困難，僅適用于脫除低硫或微量硫。因此當(dāng)前國內(nèi)煤氣脫硫大都使用濕法，濕法脫硫脫硫效率高，可使凈化后的氣體含硫量低于10ppm，可將H2S進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為單質(zhì)硫，無二次污染，它既可在常溫下操作，又可在加壓下操作，大多數(shù)脫硫劑可以再生，運行成本低?，F(xiàn)將氣化煤氣各脫硫工藝介紹如下：1.1.1 氨水液相催化法 氨水液相催化法以氨水作為配制脫硫液的堿液，對苯二酚作催化劑

30、，氨水吸收硫化氫： NH3 + H2O + H2S = NH4HS + H2O NH4HS NH4+ + HS-副反應(yīng)：NH3 + HCO3- = NH4+ + CO3-NH3 + H2O + CO2 = NH4+ + HCO3-NH3 + H2O + HCN = NH4 CN + H2O2NH4HS + 2O2 = (NH4)2S2O3 + H2ONH4 CN + S = NH4CNS2NH4CNS + 5O2 = (NH4)2SO4 + 2CO2 + SO2 + N24H2O2 + HS- = 5H2O + S2O32-NH3 + HCO3- = NH2COO- + H2O來自氣化爐的氣化

31、煤氣，經(jīng)羅茨鼓風(fēng)機(jī)先進(jìn)入冷卻塔，再進(jìn)入脫硫塔進(jìn)行脫硫。脫硫后合格的煤氣經(jīng)清洗塔，靜電除焦油器，送往壓縮機(jī)和下一工段。由脫硫塔出來的脫硫液（富液）進(jìn)入富液槽，由泵送入位于噴射氧化再生槽頂部的噴射器中。自吸空氣進(jìn)行溶液初級再生。而后氣液從噴射器微管出來同進(jìn)再生槽底部，并流向上，進(jìn)一步進(jìn)行再生。再生好的貧液送往貧液槽。再生時浮選出來的硫泡沫，聚集于槽頂，利用位差自動溢入地下槽。硫泡沫也可直接進(jìn)入離心機(jī)分離出硫膏，煉成硫磺。濾液返回貧液槽，與貧液一并由泵送入脫硫塔脫硫。1.1.2 改良ADA法ADA是 Anthraqninone Dislphonic Acicd 的縮寫，中文名為蕙醌二磺酸，分子式常見

32、有兩種：20時，2-7ADA在水中的溶劑度30%以上，2-6ADA為3%左右。脫硫反應(yīng)機(jī)理，堿性水溶液吸收硫化氫：Na2CO3 + H2S = NaHCO3 + NaHSADA和V5 +氧化HS-析出硫單質(zhì)：2HVO42- + 2HS- = HV2O5- + 2S + 3OH- + 2e還原態(tài)ADA（蕙氫醌）遇氧生成蕙醌，同時產(chǎn)生雙氧水。雙氧水將V4+氧化成V5+： HV2O5- + H2O2 +OH- = 2HVO42- + 2H+雙氧水與HS-的反應(yīng)：H2O2 + HS- = H2O + S + OH-4H2O2 + 2HS- = 5H2O + S2O32-副反應(yīng)：Na2CO3 + CO2

33、 + H2O = 2NaHCO3Na2CO3 + 2HCN = 2NaCN + H2O + CO2NaCN + S = NaCNSNaCNS + 5O2 = Na2SO4 + 2CO2 + SO2 + N2NaHS + 2O2 = Na2S2O3 + H2O氣化煤氣進(jìn)吸收塔，與塔頂噴淋下的脫硫液逆流接觸，脫硫后的凈化氣從塔頂引出經(jīng)氣液分離器后送往變換工序。吸收了H2S的富液從塔底引出，經(jīng)液封進(jìn)入溶液循環(huán)槽，富液泵通過加熱器（夏季為冷卻）后送入再生塔，與塔底送入的空氣自下而上并流氧化再生。在再生塔上部引出的貧液經(jīng)液位調(diào)節(jié)器返回吸收塔循環(huán)使用。再生過程中生成的硫磺被送入的空氣浮選至塔頂擴(kuò)大部分，溢

34、流至硫泡沫槽，經(jīng)加熱攪拌澄清分層，清液返回循環(huán)槽，硫泡沫至真空過濾機(jī)過濾，濾餅放入熔硫釜，濾液返回循環(huán)槽。慮餅經(jīng)硫膏漏斗放入熔硫釜熔硫，熔融硫放入硫磺鑄模，自然冷卻后得到副產(chǎn)物硫磺，溶硫廢液回收至地下槽。1.1.3 栲膠脫硫工藝 栲膠是由植物的皮、果、葉和水萃取熬制而成，栲膠的主要成分是丹寧。隨著植物的來源不同，栲膠組成可以差異很大，常見的分子量為3001000，因而它們的外觀也不盡一致多為呈淺黃或暗紅色的粉末。栲膠可分為水解型和縮合型兩種，作為脫硫劑以水解型為好，不管何種栲膠都是由多羥基芳香族化合物組成的。目前脫硫用的栲膠多為橡椀栲膠，主要有栗木素、栗木橡椀寧酸、橡栗精酸等基團(tuán)組成。它們的分

35、子結(jié)構(gòu)單元中含有眾多的酚式結(jié)構(gòu)的多羥基，易被空氣氧化成醌式結(jié)構(gòu)，這些就是栲膠能脫硫的根本原因。脫硫反應(yīng)機(jī)理，堿性水溶液吸收硫化氫：Na2CO3 + H2S = NaHCO3 + NaHSV5 +氧化HS-析出硫磺：2V5+ + HS- = 2V4+ + S + H+醌態(tài)栲膠氧化HS-，析出硫磺，醌態(tài)栲膠被還原成酚態(tài)栲膠：TQ + HS- = THQ + S醌態(tài)栲膠氧化V4+配合離子，使釩離子獲得再生：TQ + V4+ + 2H2O = V5+ + THQ + OH-空氣中的氧氧化酚態(tài)栲膠，使栲膠獲得再生，同時生成雙氧水：2O2 + THQ = TQ + H2O2雙氧水氧化V4+和HS-H2O2

36、 + HS- = H2O + S + OH-副反應(yīng)：Na2CO3 + CO2 + H2O = 2NaHCO3Na2CO3 + 2HCN = 2NaCN + H2O + CO2NaCN + S = NaCNSNaCNS + 5O2 = Na2SO4 + 2CO2 + SO2 + N2NaHS + 2O2 = Na2S2O3 + H2O來自氣化爐的氣化煤氣經(jīng)過除塵洗滌，進(jìn)入氣化煤氣脫硫塔底部，在塔內(nèi)自下而上與塔頂噴淋而下的栲膠溶液逆流接觸，在填料段脫除氣化煤氣中大部分的硫化氫，脫硫以后的氣化煤氣從脫硫塔頂部出來，進(jìn)入塔后分離器，分離出夾帶的栲膠液后，由上部出去，進(jìn)入洗滌塔，在洗滌塔中煤氣自下而上經(jīng)

37、噴淋水洗滌后，經(jīng)靜電除塵器進(jìn)口水封進(jìn)入除塵器底部，經(jīng)氣體分布板向上進(jìn)入電場空間，除去其中的焦油粉塵等微粒，后經(jīng)電除塵出口水封送至煤氣氣柜，經(jīng)煤氣氣柜緩沖，同時沉降出氣體中部分粉塵后，經(jīng)出口水封送往下一工序。脫硫塔底部出來的脫硫栲膠富液進(jìn)入富液槽，由富液泵加壓后送往再生槽噴射器，噴射器溶液的壓力自吸入空氣，空氣和栲膠溶液一起進(jìn)入噴射器的喉管及擴(kuò)散管中劇烈混合反應(yīng)，然后液汽一起進(jìn)入噴射再生槽，進(jìn)行栲膠液氧化再生和硫泡沫的浮選，再生后的貧液經(jīng)液位調(diào)節(jié)器流入貧液槽，由貧液泵和溶液循環(huán)泵分別送往煤氣脫硫塔進(jìn)行逆流接觸脫除其中的硫化氫，溶液流程如此循環(huán)進(jìn)行，脫硫出來的栲膠富液利用余壓直接進(jìn)入再生槽噴射器，

38、實現(xiàn)氧化再生。141.1.4 FD法脫硫基本原理：FD法脫硫是以磺基水楊酸配合鐵鹽作為催化劑的脫硫過程?；腔畻钏幔ㄒ許sal表示）與Fe3+，F(xiàn)e2+能形成配合物。隨著pH的改變而改變的配位體，顯現(xiàn)出不同的顏色，具有不同的穩(wěn)定性。Fe3+，F(xiàn)e2+被磺基水楊酸配合后，氧化還原電位顯著降低。配合鐵型的FD脫硫液的點位pH曲線落在H2SO2點位曲線的中間，表明FD脫硫液既能氧化HS-又能直接被氧氧化再生。脫硫反應(yīng)機(jī)理，堿性水溶液吸收硫化氫：Na2CO3 + H2S = NaHCO3 + NaHS析硫反應(yīng)：Fe3+(配合態(tài)) + HS- = Fe2+（配合態(tài)） + S + H+固硫反應(yīng)：Fe2+（

39、配合態(tài)）= Fe2+ + SsalFe2+ + HS- = FeS + H+再生反應(yīng)：4Fe2+（配合態(tài)）+ O2 + 2H2O = 4 Fe3+(配合態(tài)) + 4OH-2FeS + O2 + 2H2O = 2Fe2+（配合態(tài)）+ 2S + 4OH-副反應(yīng)：NH3 + HCO3- = NH4+ + CO3-NH3 + H2O + CO2 = NH4+ + HCO3-NH3 + H2O + HCN = NH4CN + H2O2NH4HS + 2O2 = (NH4)2S2O3 + H2ONH4CN + S = NH4CNS2NH4CNS + 5O2 = (NH4)2SO4 + 2CO2 + SO2

40、 + N24H2O2 + HS- = 5H2O + S2O32-NH3 + HCO3- = NH2COO- + H2O絡(luò)合鐵溶液的制備反應(yīng)： 通常，由磺基水楊酸和硫酸亞鐵制備配合鐵溶液：Fe2+ + Ssal = Fe2+（配合態(tài)） 再生空氣氧化：4Fe2+（配合態(tài)）+ O2 + 2H2O = 4Fe3+(配合態(tài)) + 4OH-FD法脫硫工藝流程與改良ADA法工藝流程基本相同。31.1.5 PDS法脫硫PDS是脫硫催化劑的商品名稱，該催化劑是鈦箐鈷磺酸鹽系化合物，它的主要成分是鈦箐鈷磺酸鹽.吸收反應(yīng)，堿性水溶液吸收硫化氫：Na2CO3 + H2S = NaHCO3 + NaHSNaHS + N

41、a2CO3 + (x-1)S = Na2Sx + NaHCO3RHS + Na2CO3 = RSNa + NaHCO3COS + 2NaOH = Na2CO2S + H2O再生反應(yīng)：NaHS + 02 = 2S + 2NaOHH2O + Na2Sx + 0.5O2 = xS + 2NaOHRSNa + 0.5O2 + H2O = RSSR + 2NaOHNa2CO2S + 0.5O2 = Na2CO3 + SNa2CO2S + O2 = Na2CO3 + 2S副反應(yīng)：NH3 + HCO3- = NH4+ + CO3-NH3 + H2O + CO2 = NH4+ + HCO3-NH3 + H2O

42、 + HCN = NH4CN + H2O2NH4HS + 2O2 = (NH4)2S2O3 + H2ONH4CN + S = NH4CNS2NH4CNS + 5O2 = (NH4)2SO4 + 2CO2 + SO2 + N24H2O2 + HS- = 5H2O + S2O32-NH3 + HCO3- = NH2COO- + H2OH2O2 + HS- = H2O + S + OH-4H2O2 + 2HS- = 5H2O + S2O32-Na2CO3 + CO2 + H2O = 2NaHCO3Na2CO3 + 2HCN = 2NaCN + H2O + CO2NaCN + S = NaCNSNaC

43、NS + 5O2 = Na2SO4 + 2CO2 + SO2 + N2NaHS + 2O2 = Na2S2O3 + H2OPDS法脫硫工藝流程與改良ADA法工藝流程基本相同。1.1.6 KCA法脫硫KCA是脫硫催化劑的商品代號，KCA是用野生植物為原料經(jīng)特殊制備的聚酚類物質(zhì)KC與少量金屬混配而成的棕色粉末狀物質(zhì)，將其溶解于氨水或純堿中便成為脫硫液。KCA法從KC的制備到脫硫過程，都酷似栲膠法。原料氣中的硫化氫被堿液吸收，生成NH4HS或NaHS:NH3 + H2O + H2S = NH4HS + H2ONa2CO3 + H2S = NaHCO3 + NaHSNH4HS或NaHS被氧化態(tài)金屬離子

44、Mox氧化成單質(zhì)硫，同時Mox被還原成Mre：NH4HS + Mox + 2OH- = Mre + S + NH4OH + H2ONaHS + Mox + 2OH- = Mre + S + NaOH + H2O醌態(tài)聚酚物質(zhì)KCq將Mre氧化成Mox，本身被還原為酚態(tài)KCf：KCq + Mre = KCf + MoxKCq將HS氧化成單質(zhì)硫：KCq + NH4HS + OH- = KCf + NH4OH + SKCq + NaHS + OH- = KCf + S + NaOH式中：Mox氧化態(tài)金屬配合離子； Mre還原態(tài)金屬配合離子； KCq氧化態(tài)KCA； KCf還原態(tài)KCAKCf轉(zhuǎn)化為KCq時

45、生成的雙氧水將Mre氧化成Mox：Mre + H2O2 + 2OH- = Mox + 2H2O雙氧水將HS-氧化成單質(zhì)硫：H2O2 + 2HS- = S + 2H2OKCf被空氣中的氧氧化成KCq，同時生成雙氧水：KCf + O2 = KCq + H2O2副反應(yīng)：NH3 + HCO3- = NH4+ + CO3-NH3 + H2O + CO2 = NH4+ + HCO3-NH3 + H2O + HCN = NH4CN + H2O2NH4HS + 2O2 = (NH4)2S2O3 + H2ONH4CN + S = NH4CNS2NH4CNS + 5O2 = (NH4)2SO4 + 2CO2 +

46、SO2 + N24H2O2 + HS- = 5H2O + S2O32-NH3 + HCO3- = NH2COO- + H2OH2O2 + HS- = H2O + S + OH-4H2O2 + 2HS- = 5H2O + S2O32-Na2CO3 + CO2 + H2O = 2NaHCO3Na2CO3 + 2HCN = 2NaCN + H2O + CO2NaCN + S = NaCNSNaCNS + 5O2 = Na2SO4 + 2CO2 + SO2 + N2NaHS + 2O2 = Na2S2O3 + H2OKCA法脫硫工藝流程與改良ADA法工藝流程基本相同。1.2 脫硫工藝評選1.2.1 工

47、藝評選根據(jù)2007年煤氣脫硫調(diào)查報告統(tǒng)計,中原地區(qū)300多家中化工廠有112家使用栲膠法脫硫，占總數(shù)的35%，有91家使用改良ADA法脫硫，占總數(shù)的29%，有70家使用氨水液相催化法脫硫，占總數(shù)的23%，這三種脫硫方法技術(shù)成熟，規(guī)范化程度高，技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好。在全國節(jié)能委員會的調(diào)查報告中查得，各脫硫方法的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)比較見下表：表1.2.1脫硫方法的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)比較項目改良ADA法栲膠法氨水液相催化法KCA法PDS法FD法處理氣量（m3/h）36000500003600010000120002700027000入塔氣H2S(g/m3)242.3524581.32.23.0出塔氣H2S(g/m3

48、)10155101015小于70小于43.3小于70脫硫溫度（）304035503542304030402060再生溫度（）305030504042304530402060再生時間（min）20253040101510158151015再生空氣比（m3/m3）4.05.53.54.54.54.0溶液循環(huán)量（m3/h）480480780400200300200300脫硫液濃度（mg/L）4000300035001000300200脫硫效率（%）9697949799939998硫磺回收率（%）90859060709090有機(jī)硫脫除率（%）50603040副反應(yīng)生成率（%）3579較少多多多硫容（k

49、g/m3）0.360.150.20.3750.20.51.20.751.15堵塔情況常堵不堵不易堵不堵不堵不堵腐蝕情況（mm/a）0.60.460.32不不不脫硫成本比較（以改良ADA為1.0）1.00.891.640.450.610.75由全國節(jié)能委員會的報告資料可知，KCA法、PDS法和FD法脫硫，它們共同的特點是硫化氫達(dá)到反應(yīng)平衡時，平衡濃度較高，硫化物出塔濃度太大，滿足不了工藝設(shè)計要求，盡管其擁有成本較低、不堵塔、不腐蝕等優(yōu)點，大多數(shù)氮廠不用此法，市場占有率不到20%，故本設(shè)計不選用這三種方法。栲膠法與氨水液相法各指標(biāo)對比：對苯二酚氧化硫氫根離子的反應(yīng)速度較慢，當(dāng)反應(yīng)時間不足時，大量硫

50、氫根離子進(jìn)入再生器時，氧化生成硫代硫酸鹽，造成反應(yīng)率高，硫回收率低；栲膠法不存在此問題。對苯二酚的穩(wěn)定性較差，苯環(huán)上的氫易與雙氧水反應(yīng)生成腐蝕酸，使氧化能力迅速下降。對苯二酚易自己聚合而造成損失，因而脫硫液中對苯二酚含量不宜過高，因此氨水液相催化法的硫溶比栲膠法低，這就加大溶液循環(huán)量，增加了生產(chǎn)成本。氨水液相催化法脫硫效率沒栲膠法高，特別是氣相中C02分壓高時，溶液碳化度升高而使脫硫效率下降，氨易揮發(fā)導(dǎo)致脫硫液堿度波動，生產(chǎn)不易控制，而栲膠法沒有此弊端。合成氨廠用氨配制脫硫液供應(yīng)方便，且可以利用廢氨水，從而降低脫硫運行費用；但是栲膠需要到市場上購買。栲膠法與改良ADA法各指標(biāo)對比：從材料中可以

51、看出，栲膠法幾乎擁有改良ADA法所有的優(yōu)點。除此之外，在眾多濕法脫硫中硫堵是個難題，尤其是改良ADA法，硫堵特別嚴(yán)重。而栲膠法沒有此弊端?？侥z脫硫與改良ADA法相比，栲膠法可節(jié)約成本，降低原材料消耗，綜合效益好。在無機(jī)化學(xué)報中有報導(dǎo)顯示，改良ADA法改為拷膠脫硫的中、小型氮肥廠，大多數(shù)廠都取得了顯著的經(jīng)濟(jì)效益。1.2.2 工藝確定本設(shè)計采用栲膠脫硫工藝，工藝草圖如下：與眾多脫硫工藝相比，栲膠法特點總結(jié)如下：1） 栲膠脫硫效率在97%，由于脫硫后氣化煤氣中硫化氫含量低，避免了后續(xù)工段催化劑中毒，延長催化劑使用壽命。2） 栲膠脫硫無硫堵問題，很多廠在改為栲膠脫硫后，原塔內(nèi)填料粘附積存的硫磺被溶液沖

52、刷下來，塔阻力明顯下降，同時槽低積硫也明顯減少，無硫堵問題。3） 無毒性，拷膠主要成分為單寧，屬無毒物質(zhì)，經(jīng)氧化降解后，部分可能成為酚類物質(zhì)，但因量小，且經(jīng)常處于較穩(wěn)定的醒態(tài)，可認(rèn)為拷膠液屬無毒范圍。各廠在長期生產(chǎn)過程中，未見操作人員有中毒癥狀，同時環(huán)境污染正在好轉(zhuǎn)。4） 栲膠易得，價廉，它既是中間載氧體，又兼為釩的絡(luò)合劑，省去了酒石酸鉀鈉等原料。拷膠脫硫副反應(yīng)小，堿耗低，所以原料消耗費用比其它方法要低15%左右。5） 拷膠脫硫溶液硫容較高，操作簡便。當(dāng)總堿度為0.4N，總釩為15g/L，拷膠為 2g/L左右時，溶液硫容一般在0.15一0.2g/ L。即使原料氣量或硫化氫含量發(fā)生較大變化，脫硫

53、效率一般也能控制在指標(biāo)之內(nèi)。一般情況下，不必經(jīng)常調(diào)整操作條件，就能保證脫硫效率；6） 栲膠法腐蝕輕。經(jīng)驗證明，溶液中硫酸鈉含量高是造成腐蝕的主要原因。栲膠脫硫硫酸鈉含量在40g/L以下，所以設(shè)備腐蝕很輕，很少見因設(shè)備腐蝕穿孔而影響生產(chǎn)。7） 硫回收率高，在正常情況下，副反應(yīng)小，硫泡沫易過濾分離，相應(yīng)硫磺增產(chǎn)。1.3 栲膠脫硫工藝條件確定1.3.1 栲膠溶液的預(yù)處理栲膠水溶液的膠粘性和易發(fā)泡性對脫硫和硫回收的操作是不利的，它能造成熔硫和過濾困難，致使脫硫液懸浮硫含量增高，副反應(yīng)加劇，消耗增加，脫硫液活性下降。所以栲膠溶液使用前必須處理，以消除上述負(fù)影響。常用的處理方法是：按照一定組成配制的堿性栲

54、膠水溶液，在操作條件下通入空氣氧化，消除溶液的膠粘性及發(fā)泡性，并將其中的酚態(tài)栲膠氧化成醌態(tài)栲膠。根據(jù)膠體溶液雙電子層結(jié)構(gòu)的性質(zhì)，當(dāng)溶液的pH值升高時，氫離子濃度降低，吸附層中正離子進(jìn)入擴(kuò)散層，促使顆粒解散，溶液的粘性被破壞；當(dāng)溶液加熱并通入空氣氧化時，丹寧發(fā)生降解反應(yīng)，大分子變小，表面活性物質(zhì)變?yōu)楸砻娣腔钚晕镔|(zhì)，溶液的膠粘性變?nèi)踔料?；氧化過程中丹寧的酚態(tài)結(jié)構(gòu)變?yōu)轷珣B(tài)結(jié)構(gòu)，使溶液具有活性。在栲膠溶液氧化過程中，伴隨著吸光性的變化，當(dāng)溶液充分氧化后其光密度（消光值）穩(wěn)定在某一數(shù)值附近，此時溶液能滿足脫硫要求，因而可以根據(jù)溶液的光密度變化判斷預(yù)處理的進(jìn)程。表1.3.1栲膠溶液與處理條件處理物質(zhì)栲膠

55、濃度堿度氧化溫度空氣量溶液消光值碳酸鈉1030g/L1.02.5g/L7090不外翻為準(zhǔn)0.45左右氫氧化鈉3050g/L1.02.0g/L6090不外翻為準(zhǔn)0.45左右1.3.2 溫度溫度高對硫化氫的吸收不利，但可以加速脫硫反應(yīng)速度，對醌態(tài)栲膠的氧化再生有利，但溫度大于60時，溶液中Na2S2O3的生成量將成線性劇增。而且，此時浮集于再生槽頂部的硫泡沫易破裂，形成懸浮硫積累于循環(huán)液中。積累量越多，誘發(fā)硫堵的可能性也越大。因懸浮硫分散度大，反應(yīng)的相對活性高，易被氧所氧化，這也是Na2S2O3高的重要原因之一。工業(yè)上一般脫硫塔的操作溫度以40以下為宜，再生槽的溫度以不超過45為宜，這時硫磺的粒度

56、較大，有利于離心分離。1.3.3 壓力栲膠脫硫?qū)毫Σ⒉幻舾校瑝毫τ沙旱?.0MPa均可適用。壓力高，可使吸收傳質(zhì)系數(shù)增大，吸收設(shè)備容積小；但是壓力高，二氧化碳溶于脫硫液的數(shù)量增大，在減壓再生時二氧化碳很容易閃蒸出來，使溶液中的NaHCO3/Na2CO3（摩爾比）保持在低水平。說明加壓脫硫時二氧化碳的干擾比常壓時小，也即加壓脫硫時二氧化碳具有更好的適應(yīng)性。當(dāng)然，加壓脫硫時溶液中所加的各組分的濃度都相應(yīng)增大。1.3.4 溶液因素總堿度 總堿度是指溶液中碳酸氫鈉和碳酸鈉的含量之和，工業(yè)上通常以物質(zhì)的量濃度表示。總堿度是吸收反應(yīng)的主要影響因素，吸收總傳質(zhì)系數(shù)、硫容、凈化度都隨著總堿度的增加而增加。

57、由于氣化煤氣中大約含10%的二氧化碳，其量遠(yuǎn)大于硫化氫，因而在脫硫的同時脫硫液也吸收相當(dāng)數(shù)量的二氧化碳，隨使溶液的pH值下降而影響脫硫效率。為使溶液pH值不致變化過大，又由于碳酸氫鈉和碳酸鈉溶液本身就是一種緩沖溶液，若能使脫硫塔中吸收的二氧化碳與再生塔中解吸的二氧化碳平衡，那么溶液中的碳酸氫鈉與碳酸鈉含量和pH值也就可以穩(wěn)定于某一數(shù)值。但若液相中的NaHCO3/Na2CO3（摩爾比）過高時，則應(yīng)抽取總?cè)芤毫康?2%去脫碳工序，將溶液加熱到90以上，以使二氧化碳解吸出來。但在大多數(shù)情況下，借助于提高空塔速度到0.51m/s，以維持吸收液較低的pH值，這樣可以減少溶液中二氧化碳的干擾。生產(chǎn)中經(jīng)常補

58、充純堿時必要的，但堿量不宜過大。若堿量遠(yuǎn)超于脫除HS-所需要時，會發(fā)生下面反應(yīng)： Na2CO3 + CO2 + H2O = 2NaHCO3大量的碳酸氫鈉會從溶液中結(jié)晶出來，會堵塞泵和閥門。工業(yè)上一般總堿度在0.30.5mol/L范圍，相應(yīng)的碳酸鈉34g/L，碳酸氫鈉2529g/L左右。當(dāng)脫除高含硫量時，總堿度可提高到1 mol/L.pH值 研究證明，對于硫化氫的吸收，溶液的pH值高時有利的，但是pH值過高，會使副反應(yīng)生成Na2S2O3劇增，且對礬酸鹽溶液氧化HS-也不利。在實際生產(chǎn)中綜合各因素結(jié)果，一般脫硫的pH值都選取在8.59.2范圍內(nèi)。NaVO3 由脫硫反應(yīng)的化學(xué)計量學(xué)可知：每氧化1mo

59、l硫化氫要2mol礬酸鈉。然而，脫硫反應(yīng)隨著礬酸鈉用量的加大而趨于完全，但礬酸鹽的加入尚需考慮多種因素。按國內(nèi)經(jīng)驗，推薦NaVO3：栲膠：HS-三者以1：（13）:(13)為宜。礬酸鹽通?？梢园吹\酸銨、礬酸鈉或偏礬酸鈉的形式加入。12栲膠濃度 栲膠用量和濃度取決于脫硫負(fù)荷。栲膠法脫硫的消耗指標(biāo)通常在0.15kg/t（氨）。表1.3.4設(shè)計生產(chǎn)中工藝控制條件總堿度0.4 mol/L碳酸鈉濃度0.1 mol/L碳酸氫鈉濃度0.3 mol/L栲膠1.02.0g/L礬酸鈉1.01.5 g/LpH值8.59.0溶液硫容量約0.1 g/L入脫硫塔氣體溫度3040再生溫度3540脫硫塔溶液溫度高于氣體溫度3

60、5硫泡沫槽內(nèi)溶液溫度6580熔硫釜加熱溫度130150吸收壓力常壓2.0MPa再生壓力常壓原料氣中硫化氫13g/m3凈化氣中硫化氫小于50mg/m3熔硫釜內(nèi)壓力小于0. 8MPa 再生塔內(nèi)溶液停留時間2530min噴射再生槽內(nèi)溶液停留時間510min再生塔吹風(fēng)強度80120m3/（m2*h）噴射再生槽吹風(fēng)強度70120 m3/（m2*h）噴射再生槽噴射器噴嘴液速1520m/s1.3.5 反應(yīng)機(jī)理反應(yīng)機(jī)理是脫硫的根本，也是整個脫硫過程中的核心部分。以下是栲膠法脫硫的反應(yīng)機(jī)理。（1）堿性水溶液吸收H2SNa2CO3+H2SNaHS+NaHCO3（2）五價釩絡(luò)合物離子氧化HS-析出硫磺，五價釩被還原