沉井施工前應對沉井下沉,整體穩(wěn)定進行驗算

1、沉井施工前應對沉井下沉整體穩(wěn)定進行驗算一、問題的提出在軟土地基上進行沉井的施工，沉井施工前應對沉井下沉整體穩(wěn) 定進行驗算，不然可能出現(xiàn)整體失穩(wěn)，使工程進度和質量受到嚴重的 影響。我們在迪蕩新城1#路下穿蕭甬鐵路立交工程泵房沉井的施工 中就遇到過這樣的問題。迪蕩新城1#路下穿蕭甬鐵路立交工程是紹 興市的重點工程，泵房沉井是該工程的重要部位和關鍵環(huán)節(jié)。在去年 的11月16日，沉井下沉到距設計標高還有1.5米左右，11月17日 我們再次開挖時發(fā)現(xiàn)沉井自動下沉，經測量確定下沉了近0.15米， 當天我們開挖了 1米左右。11月18日我們發(fā)現(xiàn)沉井四周地面下沉和 出現(xiàn)了裂縫，井內土面垂直向上位移近0.7米出

2、現(xiàn)了整體失穩(wěn)的情 況。二、工程概況1、工程簡介迪蕩新城1#路下穿蕭甬鐵路立交工程泵房沉井內徑 8m，壁厚 500mm，泵井總高約11.87M左右，沉井頂標高高出地面0.5。泵站的 房屋建筑直接建在沉井上。2、工程地質：地基土工程地質層劃分如下：（1）-1雜填土。厚1.90m，土的重度為18.0KN/m3，層面分布高 程 5.24 3.34 mo（2）粉質粘土，厚1.10m，土的重度為18.6KN/m3，層面分布高程3.342.24 m,粘聚力為28.3KPa,內摩擦角為13.&。（3）1 淤泥質粘土 （粘 土）。厚 11.2m, 17.1 土的重度為 17.1KN/m3, 層面分布高程2.24

3、8.96 m,粘聚力為18.4KPa,內摩擦角為9.40, 地基承載力容許值為65KPa。（4）粉質粘土，厚5.80m, 土的重度為18.6KN/m3，層面分布高程 在一8.9614.76 m,粘聚力為34.2KPa,內摩擦角為13.3。，地基承 載力容許值為120KPa。三、失穩(wěn)原因分析和計算由于軟土抗剪強度底，在沉井開挖較深時由于沉井內、外土壓力差 的作用，井外土體在土壓下產生一定的剪力，當沉井周圍某點的剪應 力數(shù)值達到一定量時，在剪切面兩側的土體將產生相對位移發(fā)生剪切 破壞，隨著下沉深度的增加壓力差的增大，土體中達到剪切破壞的點 越來越多，最后形成一個連續(xù)的滑動面，這時周圍土體就會失去整

4、體 穩(wěn)定而發(fā)生土體滑動破壞?；瑒拥耐馏w涌入沉井內，周圍土體的下沉 帶動沉井一起下沉就發(fā)生了我們前面在施工中出現(xiàn)的情況。采用瑞典條分法可計算出沉井在開挖過程中可能失穩(wěn)的最大深度， 計算土體穩(wěn)定示意圖見下圖：圖：用條分法計算土坡穩(wěn)定示意圖圖：用條分法計算土坡穩(wěn)定示意圖計算公式采用:r (cl.+W.cona tan?)I=1111K = RtRtW.sina .式中Ks穩(wěn)定安全系數(shù);R圓弧的半徑，（m）；L弧長，（m）；W滑動土塊的重量，（KN）；C粘聚力，Kpa； 土的內摩擦角，度;a .第i 土條底面中點的法線與豎直線的夾角，度;四、沉井失穩(wěn)的處理辦法采用瑞典條分法可計算出沉井在開挖過程中可能

5、失穩(wěn)的最大深 度，如沉井的實際開挖深度大于可能失穩(wěn)的最大深度，較小時采用降 低下沉高度，即采用先開挖基坑，在基坑內進行沉井的施工。較大時 采用對基底進行加固的措施，如攪拌樁、白灰樁等來處理。我們在出 現(xiàn)失穩(wěn)后采取了下面的處理措施：根據地質資料，淤泥質粘土分布高程2.24負8.96 m，淤泥質粘 土層底處在井底以下2.83米左右，淤泥質粘土下為粉質粘土。為此， 我們計劃采用旋噴樁壓密注漿對井壁下的土層進行補強。注漿的范圍 考慮到滿足工程的需要并從經濟的方面考慮，計劃在井壁底1.2米范 圍內進行注漿。注漿的深度從日前刃腳的高度到粉質粘土層下0.2 米，要通過現(xiàn)場地質鉆探確保達到粉質粘土層下0.2米，地基處理平 面布置示意圖如下：旋噴樁直徑及數(shù)量的確定采用單管法進行施工，樁直徑按0.5m設計，數(shù)量通過計