熱水供熱系統(tǒng)的水力工況

1、五熱水供熱系統(tǒng)的水力工況在熱水供熱系統(tǒng)運(yùn)行過程中，往往由于種種原因，使網(wǎng)路的流量分配不符合各熱用戶要求的計算流量，因而造成各 熱用戶的供熱疑不符合要求。熱水供熱系統(tǒng)中各熱用戶的實(shí)際流量與要求的流量之間的不一致性，稱為該熱用戶的水力失調(diào)。它的水力失調(diào)程 度可用實(shí)際流量與規(guī)定流量的比值來衡量，即，X=V,/V,(IO-I)式中X 水力失調(diào)度，VS 熱用戶的實(shí)際流量，VS 該熱用戶的規(guī)泄流量。引起熱水供熱系統(tǒng)水力失調(diào)的原因是多方而的。如開始網(wǎng)路運(yùn)行時沒有很好地進(jìn)行初調(diào)節(jié)，熱用戶的用熱量要求 發(fā)生變化等等。這些情況是難以避免的。由于熱水供熱系統(tǒng)是一個具有許多并聯(lián)環(huán)路的管路系統(tǒng)，各環(huán)路之間的水力工 況相

2、互影響，系統(tǒng)中任何一個熱用戶的流量發(fā)生變化，必然會引起其它熱用戶的流量發(fā)生變化，也就是在各熱用戶之間 流量重新分配，引起了水力失調(diào)。本章著重闡述熱水供熱系統(tǒng)水力工況的訃算方法，分析熱水供熱系統(tǒng)水力工況變化的規(guī)律和對系統(tǒng)水力失調(diào)的影 響，并研究改善系統(tǒng)水力失調(diào)狀況的方法。掌握這些規(guī)律和分析問題的方法，對熱水供熱系統(tǒng)設(shè)計和運(yùn)行管理都很有指導(dǎo)作用。例如：在設(shè)計中應(yīng)考慮哪些 原則使系統(tǒng)的水力失調(diào)程度較小(或使系統(tǒng)的水力穩(wěn)定性高)和易于進(jìn)行系統(tǒng)的初調(diào)節(jié)，在運(yùn)行 中如何掌握系統(tǒng)水力工 況變化時，熱水網(wǎng)路上各熱用月的流量及其壓力，壓差的變化規(guī)律，用戶引入口自動調(diào)節(jié)裝置(流量調(diào)節(jié)器，壓力調(diào)肖 器等)的工作參數(shù)

3、和波動范用的確定等問題，都必須分析系統(tǒng)的水力工況。第一節(jié)熱水網(wǎng)路水力工況計算的基本原理在室外熱水網(wǎng)路中，水的流動狀態(tài)大多處于阻力平方區(qū)。因此，流體的壓降與流疑關(guān)系服從二次幕規(guī)律。它可用 下式表示： P=R(1+1J=sV2 Pa (10-2)式中AP 網(wǎng)路計算管段的壓降，Pa：V 網(wǎng)路計算管段的水流量，m/h；S 網(wǎng)路計算管段的阻力數(shù)，Pa / (m7h)它代表管段通過Im3 / h水流量時的壓降：R 一一網(wǎng)路計算管段的比摩阻，Pa/m：1、Id 網(wǎng)路計算管段的長度和局部阻力當(dāng)量長度,Ino如將式(9-2)代人式(10-2),可得：S = 6.88 X IOT+ Id)P Pa/(n3 /h(

4、10-3)由式(10-3)可見，在已知水溫參數(shù)下，網(wǎng)路各管段的阻力數(shù)S只和管段的管徑d、長度1、管壁內(nèi)壁 當(dāng)量絕對粗 糙度K、以及管段局部阻力當(dāng)量長度Id的大小有關(guān)，亦即網(wǎng)路各管段的阻力數(shù)S僅取決于管段本身，它不隨流量變化。任何熱水網(wǎng)路都是由許多串聯(lián)管段和并聯(lián)管段組成。串聯(lián)管段和并聯(lián)管段總阻力數(shù)的確立方法，在本書第四章中 已闡述，只是計算單位不同，可見式(4-32), (4-35)和式(4-37) 在串聯(lián)管段中，串聯(lián)管段的總阻力數(shù)為各串聯(lián)管段阻力數(shù)之和：Sh=S+Sa+Ss+. .(10-4)式中sciI1串聯(lián)管段的總阻力數(shù)：各串聯(lián)管段的阻力數(shù)。在并聯(lián)管段中，并聯(lián)管段的總通導(dǎo)數(shù)為各并聯(lián)管段通導(dǎo)

5、數(shù)之和：a2+eu+- (10-5)1(10-6)Vl : V : VJ = -:-:-= Gl :： 3(IO-7)V5I y|s2 y|si去、比、/ 各并聯(lián)管段的通導(dǎo)數(shù);圖10 1水泵與熱水網(wǎng)路的式中a, Sb去、比、/ 各并聯(lián)管段的通導(dǎo)數(shù);圖10 1水泵與熱水網(wǎng)路的特性曲線s1. S：、S3 各并聯(lián)管段的阻力數(shù):特性曲線V .也、V 各并聯(lián)管段的水流量。根據(jù)上述并聯(lián)管段和串聯(lián)管段各阻力數(shù)的計算方法.可以逐步算出整個熱水網(wǎng)路的總阻力數(shù)SZh值。再利用圖解法或計算法，可進(jìn)一步確龍循環(huán)水泵的工作點(diǎn)，求出熱源輸出的總流量。圖解法：根據(jù)?二、 V2,可繪出熱水網(wǎng)路的水力特性曲線，它表示出熱水網(wǎng)路

6、循環(huán)水泵流雖:V及其壓降A(chǔ)P的相 互關(guān)系(見圖Io-I的曲線1)。根據(jù)水泵樣本，繪出水泵的特性曲線(AP-G曲線，見圖10-1的曲線2)。這兩條曲線的 交點(diǎn)A即水泵的工作點(diǎn)，亦即確正了網(wǎng)路的總流量和總壓降。訃算法，訃算法的實(shí)質(zhì)是將水泵的特性曲線用 Ph(V)的函數(shù)式表示出來，然后根拯已知的熱水網(wǎng)路水力特性曲 線AP 二 SAW公式，兩個公式聯(lián)合求解，得出循環(huán)水泵工作點(diǎn)的AP和V值。水泵的特性曲線，通?？捎孟铝泻瘮?shù)式表示： P=a+bV 十 cV3+dV3+.(10-8)式中a、b、c、d 根據(jù)水泵的特性曲線數(shù)據(jù)擬合的函數(shù)式中的數(shù)值。當(dāng)熱水網(wǎng)路的任一管段的阻力數(shù)，在運(yùn)行期間發(fā)生了變化(如調(diào)整用戶

7、閥門，接入新用戶等等)，則必然使熱水網(wǎng) 路的總阻力IS值改變工作點(diǎn)A的位置隨之改變(如改到圖10-1曲線3的B點(diǎn)位置)，熱水網(wǎng) 路的水力工況也就改變 了。不僅網(wǎng)路總流量和總壓降變化，而且由千分支管段的阻力數(shù)變化，也要引起流量分配的變化。如要左量地算出網(wǎng)路正常水力工況改變后的流量再分配，英計算步驟如下，根據(jù)正常水力工況下的流雖和壓降，求出網(wǎng)路各管段和用戶系統(tǒng)的阻力數(shù)：根據(jù)熱水網(wǎng)路中管段的連接方式，利用求串聯(lián)管段和并聯(lián)管段總阻力數(shù)的訃算公式見式(104),式(10-5)1, 逐步地求出正常水力工況改變后整個系統(tǒng)的總阻力數(shù)；(3)得出整個系統(tǒng)的總阻力數(shù)后，可以利用上述的圖解法，畫出網(wǎng)路的特性曲線，與

8、網(wǎng)路循環(huán)水泵的 特性曲線相交，求出新的工作點(diǎn)?；蚩衫蒙鲜鲇嬎惴ㄇ蠼獯_宦新的工作點(diǎn)的AP和V值。當(dāng)水泵特性曲線較平緩 時，也可近似視為AP不變，利用下式求出水力工況變化后的網(wǎng)路總流三V,:，(10-9)V F式中v,網(wǎng)路水力工況變化后的總流量，m5/h:P網(wǎng)路循環(huán)水泵的揚(yáng)程，設(shè)水力工況變化前后的揚(yáng)程不變，Pa：Sl 網(wǎng)路水力工況改變后的總阻力數(shù)，Pa / (m5 /h)=o(4)順次按各并聯(lián)管段流量分配的計算方法(見式10-7)分配流量，求出網(wǎng)路各管段及各用戶在正常工況改變后 的流量。第二節(jié)熱水網(wǎng)路水力工況的分析和計算根據(jù)上述水力工況計算的基本原理，就可分析和訃算熱水網(wǎng)路的流量分配，研究它的水

9、力失調(diào)狀況。對于整個網(wǎng)路系 統(tǒng)來說，各熱用戶的水力失調(diào)狀況是多種多樣的。當(dāng)網(wǎng)路中各熱用戶的水力失調(diào)度X都大于1（或都小于1）時，稱為一致失調(diào)。一致失調(diào)又可分為等比失調(diào)和不等 比失調(diào)。所有熱用戶的水力失調(diào)度X值都相等的水力失調(diào)狀況，稱為等比失調(diào)。熱用戶的水力失調(diào)度，值不相等的水 力失調(diào)狀況，稱為不等比失調(diào)。當(dāng)網(wǎng)路中各熱用戶的水力失調(diào)度有的大于1,有的小于1的水力失調(diào)狀況，則為不一 致失調(diào)。圖10-2熱水網(wǎng)賂系統(tǒng)示意圖圖10-2熱水網(wǎng)賂系統(tǒng)示意圖如一熱水網(wǎng)路系統(tǒng)有幾個用戶，如圖10-2所示，干線各管段的阻力數(shù)以Si、Si,. S|l1. . . Sx表示，支線與用戶的阻力數(shù)以s：、S3.Sn表示。

10、網(wǎng)路總流量為V。用戶流雖以、V：、Vs. .V二表示。n 利用總阻力數(shù)的概念，用戶1處的APAA,可用下式確定的 WS腫（IO-IO）式中S1-n 熱用戶1分支點(diǎn)的網(wǎng)路總阻力數(shù)（用戶1到用戶n的總阻力數(shù)）。由式（10-10）,可得出用戶1占總流量的比例，即相對流量比=VlZV= %對用戶2,同理，AP33可用下式表示、=5 22 =S2.，（V-V1）2（10-12）式中Sr熱用戶分支點(diǎn)的網(wǎng)路總阻力數(shù)（用戶2到用戶n的總阻力數(shù)）。從另一分析來看，用戶1分支點(diǎn)處的 APAA也可寫成(nM3)式中 ST二SSr- 除，可得:2 (nM3)式中 ST二SSr- 除，可得:熱用戶1之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)（

11、注意：不包括用月1及其分支線）。式（10-12）與式（10-13）兩式相5 Vq-?t2 22-?tSiV（IO-14）ST-sh根據(jù)上述推算，可以得出第m個用戶的相對流量比為-vV=W yS .SS（1015）1-/12-/13-刃由式（10由式（10-15）可以得出如下結(jié)論:.S各用戶的相對流量比僅取決于網(wǎng)路各管段和用戶的阻力數(shù)，而與網(wǎng)路流量無關(guān)。第d個用戶與第m個用戶(md)之間的流量比，僅取決于用戶d和用戶d以后(按水流動方向)各管 段和用戶 的阻力數(shù)，而與用戶d以前各管段和用戶的阻力數(shù)無關(guān)。因?yàn)?，如假左d 二 4, m 二 7,則從式(10-15)可得下而再以幾種常見的水力工況變化情

12、況為例，根據(jù)上述的基本原理，并利用水壓圖，主性地分析水力失調(diào)的規(guī)律性。如圖10-3(a)所示為一個帶有五個熱用戶的熱水網(wǎng)路。假泄各熱用戶的流量已調(diào)整到規(guī)左的數(shù)值。如改變閥門A、 B、C的開啟度，網(wǎng)路中各熱用戶將產(chǎn)生水力失調(diào)。同時，水壓圖也將發(fā)生變化。當(dāng)閥門A節(jié)流(閥門關(guān)小)時的水力工況 當(dāng)閥門A節(jié)流時，網(wǎng)路的總阻力數(shù)增大，總流量V將減 少(為便于分 析起見，假怎網(wǎng)路循環(huán)水泵的揚(yáng)程是不變的)。由于熱用戶1至5的網(wǎng)路干管和用戶分支管的阻力數(shù)無改變，因而根據(jù) 式(10-16)的推論可以肯左，各熱用戶的流量分配比例也不變，即都按同一比例減少，網(wǎng)路產(chǎn)生一致的等比失調(diào)。網(wǎng)路 的水壓圖將如圖10-3(b)所

13、示。圖中實(shí)線為正常工況下的水壓曲線，虛線為閥門A Vf流后的水壓曲線。由于各管段流 量均減少，因而虛線的水壓曲線比原水壓曲線變得較平緩一些。各熱用戶的流量是按同一比例減少的。因而，各熱用戶 的作用壓差也是按相同的比例減少。當(dāng)閥門B節(jié)流時的水力工況當(dāng)閥門B節(jié)流時，網(wǎng)路的總阻力數(shù)增加，總流疑V將減少。供水管和回水管水壓 線將變得平緩一些，并且供水管水壓線將在B點(diǎn)出現(xiàn)一個急劇的下降，變化后的水壓圖將成 為圖10-3 (C)虛線所示。水力工況的這個變化，對于閥門月以后的用戶3、4、5，相當(dāng)于本身阻力數(shù)未變而總的作用壓力卻減少了。根據(jù)式 (10-16)的推論，它們的流量也是按相同的比例減少，這些用戶的作

14、用壓力也按同樣比例減少。因此，將出現(xiàn)一致的等 比失調(diào)。對于閥門B以前的用戶1、2,根據(jù)式(10-16)推論，可以看出用戶流量將按不同的比例增加，它們的 作用壓差都 有增加但比例不同，這些用戶將出現(xiàn)不等比的一致失調(diào)。對于全部用戶來說，既然流量有增有減，那么整個網(wǎng)路的水力工況就發(fā)生了不一致失調(diào)。當(dāng)閥門C關(guān)閉(熱用戶3停止工作)時的水力工況 閥門C關(guān)閉后，網(wǎng)路的總阻力數(shù)將增加，總流量V將減少。 從熱源到用H3之間的供水和回水管的水壓線將變得平緩一些，但因假左網(wǎng)路水泵的揚(yáng)程并無改變，所以在用H3處供 回水管之間的壓差將會增加，用戶3處的作用壓差增加相當(dāng)于用戶4和5的總 作用壓差增加，因而使用戶4和5的

15、流 量按相同的比例增加，并使用戶3以后的供水管和回水管的水壓線 變得陡峭一些。變化后的水壓線將成為圖10-3(d) 所示的樣子。根據(jù)式(10-16)的推論，從圖10-3(d)的水壓圖可以看出，在整個網(wǎng)路中，除用戶3以外的所有熱用月 的作用壓 差和流量都會增加，出現(xiàn)一致失調(diào)，對于用戶3后面的用戶4和5,將是等比的一致失調(diào)，對于 用戶3前而的熱用戶1 和2,將是不等比的一致失調(diào)。B圖Io-3熱水網(wǎng)路的水力工況變化示富圖熱水網(wǎng)路未進(jìn)行初調(diào)節(jié)的水力工況由于網(wǎng)路近端熱用戶的作用壓差很大，在選擇用戶分支管路的管徑時，又 受到管逍內(nèi)熱媒流速和管徑規(guī)格的限制，其剩余作用壓差在用戶分支管路上難以全部消除，如網(wǎng)路

16、未進(jìn)行初調(diào)肖，前端 熱用戶的實(shí)際阻力數(shù)遠(yuǎn)小于設(shè)計規(guī)左值，網(wǎng)路總阻力數(shù)比設(shè)計的總阻力數(shù)小，網(wǎng)路的總流量增加。位于網(wǎng)路前端的熱用 戶，其實(shí)際流量比規(guī)左流量大得多。網(wǎng)路干管前部的水壓曲線，將變得較陡，而位于網(wǎng)路后部的熱用戶，英作用壓頭和 流量將小于設(shè)計值，網(wǎng)路干管后部的水壓曲線將變得平緩些m 10-3（e）中虛線）。由此可見，熱水網(wǎng)路投入運(yùn)行時， 必須很好地進(jìn)行初調(diào)節(jié)。在熱水網(wǎng)路運(yùn)行時，由于種種原因，有些熱用戶或熱力站的作用壓頭會出現(xiàn)低于設(shè)訃值，用戶或熱力站的流量不 足。在此情況下，用戶或熱力站往往要求增設(shè)加壓泵（加壓泵可設(shè)在供水管或回水管上）。下而左性地分析，在用戶增設(shè)加壓泵后，整個網(wǎng)路水力工況變

17、化的狀況。圖10-4中的實(shí)線表示在用戶3處未增 設(shè)加壓泵時的動水壓曲線。假設(shè)用戶3來增設(shè)回水加壓泵2時作用壓頭為AP5=,低于設(shè)計要求。在用戶3回水管上增沒的加壓泵2運(yùn)行時，可以視為在熱用戶3及其支線上（管段BE）增加丁一個阻力數(shù)為負(fù)值 的管段，英負(fù)值的大小與水泵工作的揚(yáng)程和流量有關(guān)。由于在熱用戶3上的阻力數(shù)減小，在所有 其它管段和熱用戶來 采用調(diào)節(jié)措施，阻力數(shù)不變的情況下，整個網(wǎng)路的總阻力數(shù)S值必然相應(yīng)減少。為分 析方便，假設(shè)網(wǎng)路循環(huán)水泵1的 揚(yáng)程為左值，則熱網(wǎng)總流量必然適當(dāng)增加。熱用戶3前的干線AB和EF的 流量增大，動水壓曲線變陡，用戶1和2的 資用壓頭減少，呈非等比失調(diào)。熱用戶3后而的

18、熱用戶4和5的作用壓頭減少，呈等比失調(diào)。整個網(wǎng)路干線的動水壓曲 線如圖10-4的虛線ABCDEF所示。熱用戶3由于回水加壓泵的作用，其壓力損失APBE增加，流量增大。由此可見，在用月處裝設(shè)加壓泵，能夠起到增加該用戶流量的作用，但同時會加大熱網(wǎng)總循環(huán)水量和 前端干線的 壓力損失，而且苴它熱用戶的資用壓頭和循環(huán)水量將相應(yīng)減少，甚至使原來流量符合要求的用戶反而流量不足。因此， 在網(wǎng)路運(yùn)行實(shí)踐中，不應(yīng)只從本位出發(fā)，任意在用戶處增沒加壓泵，必須有整體觀念，仔細(xì)分析整個網(wǎng)路水力工況的影 響后才能采用。InnlVVm*/h9 InnlVVm*/h9 10-4用戶增設(shè)回水加壓泵的網(wǎng)路水力工況變化示激圖I-W路

19、循環(huán)水泵,2用戶回水加EK水聚圖10-5例JSIO-I附圖例題IO-II網(wǎng)路在正常工況時水壓圖和務(wù)熱用戶的流量如圖10-5所示。如關(guān)閉熱用戶3,試求其它各熱用戶 的流量及其水力失調(diào)程度。解1.根據(jù)正常工況下的流量和壓降，求網(wǎng)路干管（包括供，回水管）和各熱用戶的阻力數(shù)s 如對用戶5。已知其流S IOOm3 / h,壓力損失為10X IO1Pa，根據(jù)式（10-2） P 10 x104S-Vr- I002同樣可求得網(wǎng)路干管和各熱用戶的阻力數(shù)S值，見表I0-I。計算水力工況改變后網(wǎng)路的總阻力數(shù)S （1）求熱用戶3之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)30 X1030 X104=7.52002求熱用戶2之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)(

20、熱用戶3關(guān)閉，下同)Sz=S +S/7.5+ 1.11=8.61網(wǎng)路干管InInIVV壓力損失AP (Pa)10X10*10X10110X10,10X10i10X10i流址 V (m3 / h)600 100300200100阻力 A 數(shù) S (Pa / (m3 /h) 20. 10. 6251. 112.510熱 用戶12346壓力損失AP (Pa)50X10*IOxIOi20 X I0110X10i流址 V (m3 / h)100100100100阻力數(shù) S (Pa / (m5 /h)-)50502010熱用H 2與熱用H 2熱用H 2與熱用H 2之后的網(wǎng)路并聯(lián)，故總阻力數(shù)SH可由式(10

21、-6)求得：JS2 5s2-5-1+J&=1廠1 - J_+ JS2 5s2-5-1+J&=1廠1 - J_+ 1K J8.61 Vz4 5-0.341 + 0.158-0.4994.016 0,4992 ,.一求熱用戶1之后的網(wǎng)路總阻力數(shù)SE同理， 的網(wǎng)路總阻力數(shù)S1-5,S J=SK +Sn = 4.016 + 0.625=4. 641 (5)求熱用戶1分支點(diǎn)=+0.464 +0.141 = 0.605 VS 肩 %z64i V50= 2.7320.6052(6)最后確左網(wǎng)路的總阻力數(shù)SS = SI-S + Si = 2S = SI-S + Si = 2- 7323-1323.60X10I

22、Pa.求網(wǎng)路在工況變動后的總流量嘰假泄網(wǎng)路循環(huán)水泵的揚(yáng)程不變AP二V =、Q = 437.7邱/| f 3.1324.根據(jù)各并聯(lián)管段流量分配比例的計算公式(10-7),求各熱用戶的流量。(1)求熱用戶1的流量% LizV =VX 437.7X-Hj- = 102/電/?1/國0.605(2)求熱用戶2的流量二 V X- iz%。= (437.7-102)X= 106.3 FIhn-際0.499求熱用戶4, 5的流量V4、V5熱用戶3之后的網(wǎng)路各管段阻力數(shù)不變。因此，在水力工況變化后各管段的流量均按同一比例變化。干管Iv的 水力失調(diào)度X值為：X= (437. 7 - 102 - 106. 3)

23、/ 200 = 229. 4 / 200= 1. 147因此，熱用戶4、5的流量分別為，V4 = 1. 147X100=114. 7m3/hV5 = 1. 147X100=114. 7m3/h英計算結(jié)果列于表10-2 o表 10-2熱 用戶12345正常工況時流址(m3 / h)I00I00100100100工況變動后流址(m3 / h)102106.30114.7114. 7水力失調(diào)皮X1.021.06301. 1171. 147正常工況時用戶的作用壓差A(yù)P (Pa)50 X I0110X10,30X10i20X10i10X10,匚況變動后用戶的作用壓差A(yù)P (Pa)62. 34X10,45

24、. 29X10*39.45X10*26. 3X10,13. 14X10*確定工況變動后各用戶的作用壓差當(dāng)網(wǎng)路水力工況變化后，熱用戶2的作用壓差應(yīng)等于熱源出口的作用壓 差減去干線工的壓力損失，即：AP| =4P-4 =4P-5/V/ = 60X104 -0.4X437.72 二 52.34XI04Pa同理，可計算出各熱用戶的作用壓差，英計算結(jié)果列于表10-2。圖10-5中虛線表示水力工況變化后的各用戶的 作用壓差變化圖。計算例題說明，只要熱網(wǎng)各管段及齊熱用戶的阻力數(shù)為已知值，則可以通過計算方法，確左網(wǎng)路的水力工況一一 各管段和各熱用戶的流量以及相應(yīng)的作用壓頭，但計算極為繁瑣。近年來，網(wǎng)路訃算理論

25、的不斷完善和電子訃算機(jī)技 術(shù)的高度發(fā)展，使得這類計算問題容易得到解決。因此，利用訃算機(jī)分析熱水網(wǎng)路水力工況，并以此來指導(dǎo)網(wǎng)路進(jìn) 行初調(diào)石，甚至配合微機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)，對熱水網(wǎng)路實(shí)現(xiàn)遙控等技術(shù)，在國內(nèi)也得到了應(yīng)用。第三節(jié)熱水網(wǎng)路的水力穩(wěn)定性為了探討影響熱水網(wǎng)路水力失調(diào)程度的因素并研究改善網(wǎng)路水力失調(diào)狀況的方法，在本節(jié)中著重討論熱水網(wǎng)路水 力穩(wěn)定性問題。所謂水力穩(wěn)立性就是指網(wǎng)路中各個熱用戶在具它熱用戶流疑改變時保持本身流量不變的能力。通常用熱用戶的規(guī)左流量Vg和工況變動后可能達(dá)到的最大流VmaX的比值y來衡量網(wǎng)路的水力穩(wěn)左 性。即y = !(10-17)max 2*mCx式中y熱用戶的水力穩(wěn)泄性系數(shù)：V

26、s熱用戶的規(guī)建流量：熱用戶可能出現(xiàn)的最大流量；V工況變動后熱用戶可能出現(xiàn)的最大水力失調(diào)度，按式(10-2), XmaX 二熱用戶的規(guī)定流量按下式算出:|AP(IOT8)|AP式中Z一一熱用戶在正常工況下的作用壓差.Pa：Sy 熱用戶系統(tǒng)及用戶支管的總阻力數(shù)，Pa / (m5 /h)=0一個熱用戶的可能的最大流量出現(xiàn)在英它用戶全部關(guān)斷時。這時，網(wǎng)路干管中的流量很小，阻力損失接近于零;因而熱源出門的作用壓差可認(rèn)為是全部作用在這個用戶上。由此可得，(10-19)式中一一熱源出口的作用壓差，Pa“Pr可以近似地認(rèn)為等于網(wǎng)路正常工況下的網(wǎng)路干管的壓力損失AP*和這個用戶在正常工況下的壓力損失 AP,之和，亦即因此這個用月可能的最大流量計算式可以改寫為(10-20)Sy于是它的水力穩(wěn)泄性就是-F- P+因此這個用月可能的最大流量計算式可以改寫為(10-20)Sy于是它的水力穩(wěn)泄性就是-F- P+A A(10-21)由式(10-21)可見，水力穩(wěn)沱性y的極限值是1和0。在APf。時(理論上，網(wǎng)路干管直徑為無限大)，y 二1O此時，這個熱用戶