組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)液壓課程設(shè)計(jì)

攀枝花學(xué)院學(xué)生課程設(shè)計(jì)（論文）題目： 組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)學(xué)生姓名：XXXXXXX學(xué)號(hào)：空所在院（系）： 機(jī)電工程學(xué)院專業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化班級(jí)：09級(jí)機(jī)制一班指導(dǎo)教師： XXXX職稱： 副教授二O一二年六月十五日

攀枝花學(xué)院教務(wù)處制攀枝花學(xué)院本科學(xué)生課程設(shè)計(jì)任務(wù)書題目 組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)1、課程設(shè)計(jì)的目的學(xué)生在完成《液壓傳動(dòng)與控制》課程學(xué)習(xí)的基礎(chǔ)上，運(yùn)用所學(xué)的液壓基本知識(shí)，根據(jù)液壓元件、各種液壓回路的基本原理，獨(dú)立完成液壓回路設(shè)計(jì)任務(wù)；從而使學(xué)生在完成液壓回路設(shè)計(jì)的過程中，強(qiáng)化對(duì)液壓元器件性能的掌握，理解不同回路在系統(tǒng)中的各自作用。能夠?qū)W(xué)生起到加深液壓傳動(dòng)理論的掌握和強(qiáng)化實(shí)際運(yùn)用能力的鍛煉。2、課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等）設(shè)計(jì)一臺(tái)用成型銃刀在加工件上加工出成型面的液壓專用銃床，工作循環(huán)：手工上料一一自動(dòng)夾緊一一工作臺(tái)快進(jìn)一一銃削進(jìn)給一一工作臺(tái)快退一一夾具松開一一手工卸料。系統(tǒng)參數(shù)如附表序號(hào)41列數(shù)據(jù)。題號(hào)（）完成設(shè)計(jì)計(jì)算，擬定系統(tǒng)方案圖，確定各液壓元件的型號(hào)及尺寸，設(shè)計(jì)液壓缸。3、主要參考文獻(xiàn)[1]章宏甲主編，《液壓與氣壓傳動(dòng)》，機(jī)械工業(yè)出版社出版2007.1[2]路甬祥主編.液壓氣動(dòng)技術(shù)手冊(cè).北京.機(jī)械工業(yè)出版社.2002[3]雷天覺主編.液壓工程手冊(cè).北京.機(jī)械工業(yè)出版社.19904、課程設(shè)計(jì)工作進(jìn)度計(jì)劃內(nèi)容學(xué)時(shí)明確機(jī)床對(duì)液壓系統(tǒng)的要求，進(jìn)行工作過程分析4初步確定液壓系統(tǒng)的參數(shù)，進(jìn)行工況分析和負(fù)載圖的編制14確定液壓系統(tǒng)方案，擬訂液壓系統(tǒng)圖4確定液壓制造元件的類型并選擇相應(yīng)的液壓元件，確定輔助裝置4液壓系統(tǒng)的性能驗(yàn)算2液壓油箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，制圖及編制技術(shù)文件12合計(jì)1周指導(dǎo)教師（簽字） 日期 年月日教研室意見：年月日學(xué)生（簽字）:接受任務(wù)時(shí)間： 年月日注：任務(wù)書由指導(dǎo)教師填寫。摘要攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）摘要摘要目前，液壓系統(tǒng)被廣泛應(yīng)用在機(jī)械、建筑、航空等領(lǐng)域中，成為一種新型的動(dòng)力源。由于液壓元件的制造精度越來(lái)越高，再配合電信號(hào)的控制，使液壓系統(tǒng)在換向方面可以達(dá)到較高的頻率。不管是在重型機(jī)械和精密設(shè)備上都能滿足要求。液壓系統(tǒng)本身有較多的優(yōu)點(diǎn)，比如：在同等的體積下，液壓裝置產(chǎn)生的動(dòng)力更大；由于它的質(zhì)量和慣性小、反映快，使液壓裝置工作比較平穩(wěn)；能夠?qū)崿F(xiàn)無(wú)級(jí)調(diào)速，特別是在運(yùn)動(dòng)中進(jìn)行調(diào)速；液壓裝置自身能實(shí)現(xiàn)過載保護(hù)；實(shí)現(xiàn)直線運(yùn)動(dòng)遠(yuǎn)比機(jī)械傳動(dòng)簡(jiǎn)單。但是液壓傳動(dòng)對(duì)溫度的變化比較敏感，不宜在很高或很低的溫度下工作。液壓系統(tǒng)應(yīng)用在機(jī)床上，實(shí)現(xiàn)對(duì)工作臺(tái)和夾緊工件的循環(huán)控制起著重要的作用。對(duì)銃削類組合機(jī)床，運(yùn)用液壓來(lái)控制運(yùn)動(dòng)循環(huán)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，所占空間小，而且能滿足較大的切削負(fù)載要求。關(guān)鍵詞：液壓系統(tǒng)，組合機(jī)床，運(yùn)用摘要攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）摘要AbstractAtpresent,thehydraulicsystemarewidelyusedinmachinery,construction,aviation,etc,becomeakindofnewtypeofpowersupply.Becausethemanufacturingprecisionofthehydraulicelementmoreandmorehigh,combinedwithelectricalsignalcontrol,hydraulicsysteminthereversingofthehigherfrequency.Whetherinheavymachineryandprecisionequipmentcanmeettherequirements.Hydraulicsystemitselfhasmoreadvantages,suchas:inthesamevolume,hydraulicdevicethepowergeneratedlarger;Becauseofitsqualityandtheinertiasmall,reflectingthequickly,makehydraulicequipmentworksmoothly;Canrealizesteplessspeedregulation,especiallyinthemovementspeed;Hydraulicdeviceitselfcanrealizeoverloadprotection;Realizethelinearmotionthansimplemechanicaltransmission.Buthydraulictransmissionismoresensitivetotemperaturechanges,notinveryhighorverylowtemperatures.Hydraulicsystemusedinthemachine,andtorealizetheclampingworkpiecetableandthecyclecontrolplayanimportantrole.Ofmillingclasscombinationmachinetools,usinghydraulicpressuretocontrolmovementcycle,simplestructure,accountingforthespaceislittle,andcanmeettherequirementsofthelargercuttingload.Keywords:hydraulicsystem,combinationmachinetools,use攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文） 目錄目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"摘要 3\o"CurrentDocument"1方案的確定 7\o"CurrentDocument"整體性分析 7\o"CurrentDocument"擬定方案 7\o"CurrentDocument"比較方案并確定方案 8\o"CurrentDocument"2工況分析 8\o"CurrentDocument"運(yùn)動(dòng)參數(shù)分析 8\o"CurrentDocument"動(dòng)力參數(shù)分析 8\o"CurrentDocument"負(fù)載圖和速度圖的繪制 9\o"CurrentDocument"3液壓缸尺寸和所需流量 10\o"CurrentDocument"液壓缸尺寸計(jì)算 10\o"CurrentDocument"確定液壓缸所需流量 10\o"CurrentDocument"夾緊缸的有效面積、工作壓力和流量的確定 11\o"CurrentDocument"4擬定液壓系統(tǒng)圖 12\o"CurrentDocument"確定執(zhí)行元件類型 12\o"CurrentDocument"換向方式確定 13\o"CurrentDocument"調(diào)速方式的選擇 13快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)、一工進(jìn)轉(zhuǎn)二工進(jìn)控制方式的選擇 13\o"CurrentDocument"終點(diǎn)轉(zhuǎn)位控制方式 13\o"CurrentDocument"快速運(yùn)動(dòng)的實(shí)現(xiàn)和供油部分的設(shè)計(jì) 13\o"CurrentDocument"夾緊回路的確定 135選擇液壓元件的確定輔助裝置 14選擇液壓泵 14\o"CurrentDocument"電機(jī)的選擇 15\o"CurrentDocument"選擇閥類元件 15\o"CurrentDocument"確定油管尺寸 16\o"CurrentDocument"6油箱的設(shè)計(jì) 17目錄攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"油箱容量的確定 17\o"CurrentDocument"估算油箱的長(zhǎng)、寬、高 17\o"CurrentDocument"確定油箱壁厚 17\o"CurrentDocument"確定液位計(jì)的安裝尺寸 17\o"CurrentDocument"隔板尺寸的計(jì)算 17\o"CurrentDocument"油箱其他附件的選擇 17\o"CurrentDocument"7液壓系統(tǒng)的性能驗(yàn)算 18驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失和確定壓力閥調(diào)定值 18油液溫升驗(yàn)算 20油液溫升驗(yàn)算 20油液溫升驗(yàn)算 21\o"CurrentDocument"結(jié)論 22\o"CurrentDocument"參考文獻(xiàn) 23方案的確定方案的確定攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）題目五：組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)試設(shè)計(jì)立式組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)。已知切削負(fù)載為29863牛，滑臺(tái)工進(jìn)速度為50毫米/分，快進(jìn)和快退速度為6.8米/分，滑臺(tái)（包括動(dòng)力頭）的重量為131247牛，往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速（減速）的時(shí)間為^t=0.05秒，滑臺(tái)用平面導(dǎo)軌，靜摩擦系數(shù)f=0.2,動(dòng)摩擦系數(shù)fd=0.1，快進(jìn)行程為121毫米，工進(jìn)行程為62毫米。1方案的確定整體性分析要求此液壓系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的工作循環(huán)是：工件夾緊一工作快進(jìn)一工作臺(tái)工進(jìn)一＞工作臺(tái)快退一工作臺(tái)原位停止一?工件松開一?液壓泵卸荷?；_(tái)的重量為131247N,快進(jìn)快退的速度6.8米/分，滑臺(tái)工進(jìn)速度50mm/s，快進(jìn)行程121mm,工進(jìn)行程62mm,切削負(fù)載為29863N.對(duì)于立式組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)而言，加工的零件需要精度高，定位準(zhǔn)確。所以整個(gè)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求定位精度高，換向速度快。在設(shè)計(jì)閥的時(shí)候，考慮這些方面變的尤其重要，要考慮到工作在最低速度時(shí)調(diào)速閥的最小調(diào)節(jié)流量能否滿足要求。在行程方面，應(yīng)該比要求的工作行程大點(diǎn)，包括工作行程、最大行程和夾緊缸行程，主要是考慮到在安全方面和實(shí)際運(yùn)用中。在壓力方面也要考慮到滿足最大負(fù)載要求。而且在液壓系統(tǒng)能滿足要求的前提下，使液壓系統(tǒng)的成本較低。擬定方案方案一液壓系統(tǒng)中工作臺(tái)的執(zhí)行元件為伸縮缸，工件的夾緊用單桿活塞缸；工作臺(tái)采用節(jié)流閥實(shí)現(xiàn)出油口節(jié)流調(diào)速，用行程閥實(shí)現(xiàn)工作臺(tái)從快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換，在工進(jìn)回路上串接個(gè)背壓閥；為了防止工件在加工過程中松動(dòng)，在夾緊進(jìn)油路上串接個(gè)單向閥；工作臺(tái)的進(jìn)、退采用電磁換向閥；夾緊缸的夾緊與放松用電磁閥控制。方案二液壓系統(tǒng)中工作臺(tái)的執(zhí)行元件為單桿活塞缸，工件的夾緊也采用工況分析攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）工況分析單桿活塞缸；工作臺(tái)采用調(diào)速閥實(shí)現(xiàn)進(jìn)油口節(jié)流調(diào)速，也采用行程閥實(shí)現(xiàn)工作臺(tái)從快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換，工進(jìn)時(shí)，為了避免前沖現(xiàn)象，在回路上串接個(gè)背壓閥;夾緊缸上串接個(gè)蓄能器和單向閥，避免工件在加工過程中松動(dòng)；工作臺(tái)的進(jìn)、退換向采用電液換向閥，工作臺(tái)快進(jìn)時(shí)，采用差動(dòng)連接；夾緊缸的夾緊與放松用電磁閥控制。比較方案并確定方案單桿活塞缸比伸縮缸結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，價(jià)格便宜，易維護(hù)，而且也能滿足要求；調(diào)速閥的性能比節(jié)流閥穩(wěn)定，調(diào)速較好，用于負(fù)載變化大而運(yùn)動(dòng)要求穩(wěn)定的系統(tǒng)中；采用出油口調(diào)速回路中油液通過節(jié)流閥產(chǎn)生的熱量直接排回油箱散熱；夾緊缸進(jìn)油口處串接蓄能器，更好的保證工件的夾緊力，使工件在加工過程中始終在夾緊狀態(tài)。電液換向閥的信號(hào)傳遞快，配合液壓動(dòng)力的輸出力大、慣性小、反映快的優(yōu)點(diǎn)使控制靈活、精度高、快速性好。綜上比較選擇方案二較好。2工況分析運(yùn)動(dòng)參數(shù)分析首先根據(jù)主機(jī)要求畫出動(dòng)作循環(huán)圖（圖一）。夾緊快進(jìn)工進(jìn)快 快退放松圖一動(dòng)力參數(shù)分析計(jì)算各階段的負(fù)載工作負(fù)載：由已知條件可知切削力Ft=29863N。工況分析攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）工況分析慣性負(fù)載:29863 X慣性負(fù)載:29863 X9.86.80.05x60二6907.09N（參考機(jī)床的工作臺(tái)加速時(shí)間，取At=0.05s）阻力負(fù)載：靜摩擦阻力F=0.2X131247=26249.4N動(dòng)摩擦阻力F'=0.1x131247=13124.7N（滑動(dòng)導(dǎo)軌：鑄鐵對(duì)鑄鐵一啟動(dòng)低速時(shí)u=0.1?0.20,v<0.16m/s）表1液壓缸在各個(gè)工作階段的負(fù)載值其中"m=0.9工況負(fù)載組成 m 負(fù)載值（N）推力F/“m（N）夾緊6907.09快起動(dòng)F=Ffs2624.942916.6加速F=FJFm8261.799146.4進(jìn)快進(jìn)F=Ffd13124.714583工進(jìn)工進(jìn)F=Fd+F42987.747764快退F=Ffd13124.714583負(fù)載圖和速度圖的繪制負(fù)載圖按上面的數(shù)值繪制，如圖2所示。速度圖按已知數(shù)值v=v=6.8m/min，工進(jìn)的速度v?=62mm/min。攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）液壓缸尺寸和所需流量3液壓缸尺寸和所需流量液壓缸尺寸計(jì)算工作壓力的確定：工作壓力可根據(jù)負(fù)載和主機(jī)類型確定，由（書）表11-3得出:p=4MP計(jì)算液壓缸尺寸:由于立式組合機(jī)床工作臺(tái)快進(jìn)和快退速度相同，因此選用單桿活塞式液壓缸，并使4=2A2，快進(jìn)時(shí)采用差動(dòng)連接，因管路中有壓力損失，快進(jìn)時(shí)回油路壓力損失取Ap=5X105Pa,快退時(shí)回油路壓力損失亦取Ap=5x105Pa。工進(jìn)時(shí)，為使運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，在液壓缸回路油路上須加背壓閥，背壓力值一般為(5~10)X105P，選取背壓p=6X105Pa。131247=0.035(m2)根據(jù)pA=pA+F131247=0.035(m2)D=p-0.5P 4X106—0.5x6X105D=J4X°.03547=0,212(m)3.1410液壓缸尺寸和所需流量攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）液壓缸尺寸和所需流量根據(jù)GB2348-80圓整成就近的標(biāo)準(zhǔn)值，得D=220mm，液壓缸活塞桿直徑D220d=D==220155.56mm，根據(jù)GB2348-80就近圓整成標(biāo)準(zhǔn)值d=160mm。TOC\o"1-5"\h\z<2 22缸徑、桿徑取標(biāo)準(zhǔn)值后的有效工作面積：兀 兀無(wú)桿腔有效面積A=—D2=-義220*220氏3799mm2兀 ?；钊麠U面積 A=—d2=—x160c1682009mm23 4 4有桿腔有效面積A2 =A1-A3 =37994-20096=17898mm2確定液壓缸所需流量Q快進(jìn)=Ay快=37994x10-6x6.8=258359x10-6m3/min=258.36L/minQ=AV=1789X8-1X）W.8121760m10= /miL121.71/min快退2快Q工進(jìn)=A1V工進(jìn)=37994x10-6x0.05=1899.7x10-6m3/min=1.90L/min夾緊缸的有效面積、工作壓力和流量確定確定夾緊缸的工作壓力：根據(jù)最大夾緊力，由《液壓傳動(dòng)》中的表11-2（書）取工作壓力P=4MPa。計(jì)算夾緊缸有效面積、缸徑和桿徑： 夾夾緊缸面積A=F夾=131247=32812x10-6m2夾P 4x106夾十反左「擊々八 '4A '4x32812x10-6夾緊缸直徑D=j——英=' =0.205m=205mm夾、冗 3.14取標(biāo)準(zhǔn)值D夾=220mm活塞桿直徑，一般取0.5D夾。d夾=0.5xD夾=0.5x220=110mm取標(biāo)準(zhǔn)值d夾=32mm計(jì)算夾緊缸的流量：30x10-3Q=AxV=32812x10-6x 六0.99L/min夾夾夾 1s液壓缸回油路上有背壓P2，保證速度平穩(wěn)。根據(jù)《現(xiàn)代機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)》中11

擬定液壓系統(tǒng)圖攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）擬定液壓系統(tǒng)圖推薦值，取P2=0.8MPa,快進(jìn)時(shí)液壓缸雖做差動(dòng)連接，但油管中有壓降口p，取口p=0.5MPa?？焱耸杏颓恢杏斜粔?，這時(shí)可取口p=0.6MPa根據(jù)上述計(jì)算數(shù)據(jù)，可估算液壓缸在各個(gè)工作段中的壓力、流量和功率，如下表所示：表2工況推力F/N回油腔壓力p2/MPa進(jìn)油腔壓力pjMPa輸入流量q/LDmin-輸入功率P/KW計(jì)算式夾緊690703.50.990.057P=pxq快進(jìn)起動(dòng)291700.145p1=(F+A2AP)/(4—A2)q=(A]-AJ匕P=p1q加速9146p=p+ApAp=0.5MPa0.9恒速145831.171132.52.58工進(jìn)j［工收?汪二47764叼弓 i:.;cjy0.8■D.3BB1.631.8990.052p=(F+pA)/A1 22 1q=AV12P=pq1快退.15190170n-fnp=(F+pA)/A1 22 2q=AV24P=pq1A3動(dòng)!.00.163加］速91460.6f1.1117LJ,C.恒遜145830.661.415107.32.534擬定液壓系統(tǒng)圖確定執(zhí)行元件類型：工作缸：根據(jù)組合機(jī)床特點(diǎn)和要求、=，，所以選用無(wú)桿腔面積等于兩倍的有桿腔面積的差動(dòng)液壓缸。 退夾緊缸：由于結(jié)構(gòu)上的原因和為了有較大的有效工作面積，也采用單桿活塞液壓缸。12擬定液壓系統(tǒng)圖攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）擬定液壓系統(tǒng)圖換向方式確定為了便于工作臺(tái)在任意位置停止，使調(diào)整方便，所以采用三位換向閥；為了便于組成差動(dòng)連接，應(yīng)采用三位五通電液換向閥。閥的中位機(jī)能的選擇對(duì)保證系統(tǒng)工作性能有很大作用，為了滿足本專機(jī)工作位置的調(diào)整方便性和采用液壓夾緊的具體情況，決定采用“Y”型中位機(jī)能。調(diào)速方式的選擇在組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)中，進(jìn)給速度的控制一般采用節(jié)流閥或調(diào)速閥。根據(jù)洗削類專機(jī)工作時(shí)對(duì)低速性能和速度負(fù)載特性都有一定的要求，因此決定采用調(diào)速閥進(jìn)行調(diào)整。為了便于實(shí)現(xiàn)壓力控制，采用進(jìn)油節(jié)流調(diào)速，同時(shí)為了滿足低速進(jìn)給時(shí)平穩(wěn)性，以及避免出現(xiàn)前沖現(xiàn)象，在回路上設(shè)有背壓閥?？爝M(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)為了保證轉(zhuǎn)換平穩(wěn)、可靠、精度高，采用行程閥控制快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)的控制。終點(diǎn)轉(zhuǎn)換控制方式的選擇采用行程開關(guān)和加死擋塊控制?？焖龠\(yùn)動(dòng)的實(shí)現(xiàn)和供油部分的設(shè)計(jì)因?yàn)榭爝M(jìn)、快退和工進(jìn)的速度相差比較大，為了減少功率損耗，采用變量泵。夾緊回路的確定由于夾緊回路的壓力大于進(jìn)給系統(tǒng)壓力。為了防止夾緊系統(tǒng)的主壓力下降，在夾緊系統(tǒng)串接個(gè)單向閥和蓄能器。夾緊缸不用中間停留，故采用二位閥控制即可，這里采用二位五通電磁換向閥。為了實(shí)現(xiàn)夾緊后才能讓工作臺(tái)快進(jìn)的順序動(dòng)作，和保證進(jìn)給系統(tǒng)工作時(shí)夾緊系統(tǒng)壓力始終不低于最小夾緊壓力，所以在夾緊回路上安裝個(gè)壓力繼電器實(shí)現(xiàn)順序控制。當(dāng)壓力繼電器動(dòng)作時(shí)，工作臺(tái)進(jìn)給。根據(jù)上述分析，畫出液壓系統(tǒng)草圖，如下圖所示：13攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)(論文)詵擇液壓亓件和確定輔助裝置5.1選擇液壓泵取液壓系統(tǒng)的泄漏系數(shù)K=1.1則液壓泵的最大流量QB>K(￡Q)=1.1x132.5=145.75L/min，即Qb=145.75L/min。根據(jù)擬定的液壓系統(tǒng)是采用回油路節(jié)流調(diào)速，進(jìn)油路壓力損失選取￡2與10Pa，故液壓泵工作壓力為：Pb=P1+ZAP=(14.19+5)x105=19.19x105Pa考慮到系統(tǒng)動(dòng)態(tài)壓力因素的影響，液壓泵的額定工作壓力為:Pb=19.19(1+250Px105Pa=23.99x105p=2.399MPa根據(jù)Q、p和已選定的單向定量泵型式，查手冊(cè)書(二)選用PVL3-153-F-2R-D-1BB型定量葉片泵。該泵額定排量為153mL/r,額定轉(zhuǎn)速960r/min，其額定流量為14攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）詵擇液壓亓件和確定輔助裝置m3/s。的選擇最大功率在快退階段，如果取液壓泵的效率為為0.75,驅(qū)動(dòng)液壓泵最大輸入功率P為：P=PiQb」919*145-75kw=6.22kwBBn 60X0.75B查電工手冊(cè)選取7.5kw的電動(dòng)機(jī)YCT200—4B。類元件各類閥可通過最大流量和實(shí)際工作壓力選擇，閥的規(guī)格如下表所示:表3序號(hào)元件名稱估計(jì)通過流量L/min額定流量L/min額定壓力MPa額定壓降MPa型號(hào)、規(guī)格1過濾器15016025<0.02XU-160X80-J2變量葉片泵10?160 6.3 YBP3單向閥6014025<0.2AF3-Ea10B4單向閥2514025<0.2AF3-Ea10B5溢流閥314025 YF3-Ea10B6二位五通電磁換向閥5016025<0.525E-25B7蓄能器 NXQA-L2.5/10-H8液控順序閥6014025 XF3-E10B9背壓閥614025 YF3-E10B10壓力繼電器 DP1-6311單向閥3014025<0.2AF3-Ea10B12三位五通6014025<0.535DYF3Y-E10B15

電液換向閥13單向閥6014025<0.2AF3-Ea10B14行程閥4114025<0.3AXQF-E10B15調(diào)速閥1350.07?140250.5QCI-63B16調(diào)速閥2350.07?140250.5QCI-63B17二位二通電磁閥60140250.32WE10O1019二位二通手動(dòng)換向閥 2WMM10AB攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）詵擇液壓亓件和確定輔助裝置管尺寸徑的確定可按下式計(jì)算： d=、4Q-兀v泵的總流量為1.29L/min,但快速時(shí)，部分回油管流量可達(dá)132.5L/min,故按132.5L/min計(jì)算：V取6.8m/min_20.47mmd_I4x132.5x_20.47mm一，-x6.8x103x60取標(biāo)準(zhǔn)值d=25mm，外徑為巾34mm、內(nèi)徑為巾25mm的紫銅16攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)(論文) 油箱的設(shè)計(jì)6油箱的設(shè)計(jì)油箱容量的確定中壓系統(tǒng)中，油箱有效容積可按泵每分鐘內(nèi)公稱流量的5?7倍來(lái)確定，即油箱的容積V=(5?7)QB=5x145.75=728.75L查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》得油箱的標(biāo)準(zhǔn)值為800L。估算油箱的長(zhǎng)、寬、高設(shè)油箱的長(zhǎng)、寬、高比值范圍為1：1：1?3：2：1,則根據(jù)油箱的容量可算出油箱的長(zhǎng)、寬、高分別為a=b=c=930mm,由于在選擇油箱的容量時(shí)系數(shù)選的較大，在此就不在考慮油箱的壁厚，即油箱的壁厚包括在上面計(jì)算的長(zhǎng)、寬、高中。確定油箱壁厚800以上容量的油箱箱壁厚取4mm。箱底厚度應(yīng)大于箱壁，取箱底厚度為6mm,箱蓋厚度應(yīng)為箱壁的3?4倍，取箱蓋厚度為12mm。確定液位計(jì)的安裝尺寸在設(shè)計(jì)液位計(jì)時(shí)，要考慮液位計(jì)的顯示最大刻度與最小刻度之間的差值和油箱的高度。油箱內(nèi)的液面高度為油箱高度的80%,所以：H液=800x804=640mm選擇液位計(jì)XYW—1000「最大刻度與最小刻度之間為700mm。安裝時(shí)，液位計(jì)的中心位置與上述的液面高度在同一水平面。隔板的尺寸計(jì)算隔板的長(zhǎng)度由油箱的內(nèi)部尺寸可以確定，主要計(jì)算隔板的高度。隔板的高度一般為油箱內(nèi)液面高度的3/4。但是也要考慮到當(dāng)油箱內(nèi)的油液降到最低位置時(shí)，液壓油也能流入到吸油腔，避免液壓系統(tǒng)吸入空氣。所以隔板的高度為H、 =640—35-10=595mm回油腔一側(cè)的隔板要考慮吸油腔快速吸油時(shí)，油箱底部的沉淀雜質(zhì)不能流入吸油腔中，再此取隔板離油箱底的尺寸為300mm。油箱其它附件的選擇油箱的其它附件可根據(jù)《中國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)大典》上選擇。17

液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算7液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算回路中壓力損失回路壓力損失計(jì)算應(yīng)在管道布置圖完成后進(jìn)行，必須知道管道的長(zhǎng)度和直徑。管道直徑按選定元件的接口尺寸確定，即d=15mm,長(zhǎng)度在管道布置圖未完成前暫按進(jìn)油管、回油管均為L(zhǎng)==4m估算。油液運(yùn)動(dòng)粘度取v=1.5義10-4m2/s，在此設(shè)計(jì)中主要驗(yàn)算工進(jìn)和快退工況時(shí)的壓力損失。工進(jìn)時(shí)壓力損失進(jìn)油管路壓力損失：首先判別進(jìn)油管液流狀態(tài)，由于雷諾數(shù)，必=當(dāng)

e，必=當(dāng)

ev兀dv4X132.5x10-3兀x25x10-3x1.5x10-4x60=750<2320故為層流。管路沿層壓力損失:41xv41xvxQxLs 蘭——X1012二d441x1.5x10-4x132.5x10-3x425^X1012=0.083X105pa取管道局部損失AP=0.1XAP九=0.0083x105Paq油液流經(jīng)單向閥和三位五通換向閥的壓力損失按下面公式計(jì)算，有關(guān)數(shù)據(jù)=0.424MPa見表5-12AP=0.424MPaVn工進(jìn)時(shí)進(jìn)油路總壓力損失:APi=AP+AP+EAP20.433MPa此值小于0.5MPa,所以是安全的工進(jìn)時(shí)回油路壓力損失：因回油管路流量Q2為132.5X132.5X10-32=0.0663m3/min液流狀態(tài)經(jīng)判斷為層流R=?=4Q-= 4X66.3X10-3 =375<2320(于是沿程壓力損失：ev 兀dv兀x25x10-3x1.5x10-4x60AP九41AP九41xvxQxLs X1012二d441x1.5x10-4x66.3x10-3x425^X1012=0.042X105pa局部壓力損失：AP=0.1xAP九=0.0042x105Paq回油路中油液流經(jīng)調(diào)速閥和三位五通換向閥時(shí)的壓力損失計(jì)算方法同上，18液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算攀枝花學(xué)院課程設(shè)計(jì)（論文）液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算VnIQ]QVnIQ]QVn(35I0.2x——I=0.296MPa工進(jìn)時(shí)回油路總壓力損失AP“=AP+AP+EAP20.342MPa將回油路中壓力損失折算到進(jìn)油路上，就可求出工進(jìn)時(shí)回路中整個(gè)壓力損失A 17898AP=AP'+AP”一=0.433+0.342x——=0.594MPaA 37994快退時(shí)壓力損失快退時(shí)進(jìn)油路和回油路中經(jīng)檢查都是層流，進(jìn)油路壓力損失為:AP九41xAP九41xvxQxLsx1012=d441x1.5x10-4x120.85x10-3x4254x1012=0.076x105pa”=0.1xAP九=0.0076x105Pa進(jìn)油路中油液流經(jīng)單向閥、三位五通換向閥、單向調(diào)時(shí)壓力損失計(jì)算方法同前EAP=￡APVn同前EAP=￡APVn0.2xfJ011140)2+0.5xf9I=0.349MPa快退時(shí)進(jìn)油路總壓力損失：AP，=AP+AP+EAP20.433MPa快退時(shí)回油路中壓力損失：由于Q=2Q,則有132.5x10-3=0.0663m3/min4x66.34x66.3x10-3=375<2320v 兀dv兀x25x10-3x1.5x10-4x60AP九41xvxQxLs 41AP九41xvxQxLs 41x1.5x10-4x66.3x10-3x4 蘭——x1012: 254x1012=0.042x105paEAP=EAPVnI1QJ

Vn(35I0.2x——2+0.5xf吧II160)2I=0.296MPa回油路總壓力損失:AP“=AP+AP+EAP20.342MP