其他資料：三原立文城市陽光高層腳手架施工方案

三原立文城市陽光高層腳手架施工方案三原立文·城市陽光腳手架工程專項施工方案目次1工程概況····················································22主體施工方案選擇············································23腳手架工程··················································23.1材料要求3.2落地式腳手架搭設(shè)4腳手架的撤除···············································295平安要求···················································306外挑防護網(wǎng)的架設(shè)···········································307卸料平臺計算···············································311工程概況本建筑用地面積2615平方，總建筑面積41260平方，其中地下一層2615平方，地上由3層裙樓和32層住宅組成。局部本建筑結(jié)構(gòu)型式為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)，剪力墻結(jié)構(gòu)抗震等級均為二級，建筑工程設(shè)計一級，建筑耐火等級一級，建筑防火類別為一類高層商住樓，抗震設(shè)防烈度為7度，建筑結(jié)構(gòu)類型為鋼筋砼框架剪力墻結(jié)構(gòu)。本工程地基處理采用600灌注樁。樁長33M。2主體施工方案選擇根據(jù)工程結(jié)構(gòu)特點，下部采用鋼管扣件式雙排落地腳手架，上部采用懸挑式腳手架，外圍全封閉密目網(wǎng)；緊靠道路一側(cè)懸挑3米水平平安防護網(wǎng)進行防護。3腳手架工程3.1材料要求：3.1.1鋼管采用φ48×3.5mm，使用鋼扣件連接，鋼管應(yīng)有產(chǎn)品質(zhì)量合格證，外表應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管涂有黃色油。3.1.2扣件應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應(yīng)進行防銹處理。3.1.3墊鐵采用150×150mm×8mm的鋼板。3.1.4腳手板選用竹笆片，并用18#鐵絲四角扎牢、無滑動現(xiàn)象。3.2.1根底與底座構(gòu)造根底為地下室180㎜厚砼頂板2.腳手架底部鋪設(shè)50mm厚，200mm寬，3～4m長的木墊板，立桿底座上設(shè)置鋼底座。3.2.2架體構(gòu)造1沿建筑物外圍搭設(shè)落地式雙排扣件鋼管腳手架，搭設(shè)高度22米，并采用密目網(wǎng)全封閉圍護。2立桿橫向間距為1.0m，縱向間距為1.5m，腳手架步距1.80m。立桿的接頭采用對接扣件進行連接，接頭交錯布置，同步同跨不得設(shè)置兩個立桿接頭，立桿的接頭在架體的最頂端可采用搭接的方式，其搭接長度為2米，并不小于兩個扣件固定。3大橫桿：大橫桿步距為1.80米，跨度一般應(yīng)大于三跨。大橫桿采用對接扣件連接，大橫桿應(yīng)布置在立桿的內(nèi)側(cè)。縱向水平桿的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開距離不應(yīng)小于500mm。4小橫桿：小橫桿貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊，大橫桿與立桿交接點均設(shè)小橫桿。小橫桿距墻體外皮不大于100mm，既要有一定的操作距離，又要防止人體墜落，伸出外排架大橫桿邊緣距離控制在100～200mm之間為宜。5掃地桿：在立桿的底板設(shè)置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿在腳手架立桿底端墊板上180㎜處遍設(shè)，橫向掃地桿設(shè)在縱向掃地桿的下側(cè)，并沿腳手架四周連續(xù)設(shè)置，并與立桿連接牢固。6剪刀撐：在腳手架外側(cè)立面沿整個長度設(shè)置剪刀撐，并隨腳手架的高度連續(xù)設(shè)置。剪刀撐在每一側(cè)面設(shè)置，斜桿與地面的夾角為45-60度，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉(zhuǎn)扣件固定，在其中間增加2至4個扣接點。剪刀撐搭接長度不小于1米，設(shè)三個旋轉(zhuǎn)扣件進桿端100mm固定。7連墻桿：連墻件采用硬拉結(jié)，從第二步開始設(shè)置，每高3.6米，長4.5米設(shè)一道，并用φ48×3.5鋼管內(nèi)外排同時用十字扣件固定。連墻件應(yīng)均勻設(shè)置，與建筑物連接固定。8腳手板：腳手板采用竹笆片，并用18#鐵絲四角扎牢、無滑動現(xiàn)象。9密目網(wǎng)：腳手架立桿的外側(cè)應(yīng)滿掛2000目的密目式平安平安平網(wǎng)，以上每隔5層且不大于10米處增設(shè)一道。作業(yè)施工層下步架設(shè)置隨層平安平網(wǎng)，并在施工層0.6米和1.2米處設(shè)置防護欄桿一道和180mm高的踢腳板。1參數(shù)信息:1)腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為25.4m，立桿采用單立管；搭設(shè)尺寸為：立桿的橫距為1m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.40m；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2)活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；3)風荷載參數(shù)本工程地處咸陽市三原縣，根本風壓0.6kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz為0.93，風荷載體型系數(shù)μs為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4)靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；平安設(shè)施與平安網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設(shè)總層數(shù):6；5)地基參數(shù)地基土類型:灰土；地基承載力標準值(kPa):2500.00；立桿根底底面面積(m2):0.20；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。2大橫桿的計算:按照?扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標準?(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1)均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1/(2+1)=0.1kN/m；活荷載標準值:Q=3×1/(2+1)=1kN/m；靜荷載的設(shè)計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.1=0.166kN/m；活荷載的設(shè)計值:q2=1.4×1=1.4kN/m；圖3.2.3-3大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖3.2.3-4大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.4×1.52=0.345kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×1.4×1.52=-0.406kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.345×106,0.406×106)/5080=79.921N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ=79.921N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3)撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.1=0.138kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1×15004/(100×2.06×105×121900)=2.185mm；大橫桿的最大撓度2.185mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！3小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1)荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1×1.5/(2+1)=0.150kN；活荷載標準值：Q=3×1×1.5/(2+1)=1.500kN；集中荷載的設(shè)計值:P=1.2×(0.058+0.15)+1.4×1.5=2.349kN；圖3.2.3-5小橫桿計算簡圖2〕強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×12/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.349×1/3=0.783kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.789kN.m；最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.789×106/5080=155.276N/mm2；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=155.276N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！3〕撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900)=0.02mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.15+1.5=1.708kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=1707.6×1000×(3×10002-4×10002/9)/(72×2.06×105×121900)=2.414mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.02+2.414=2.434mm；小橫桿的最大撓度為2.434mm小于小橫桿的最大容許撓度1000/150=6.667與10mm,滿足要求！4扣件抗滑力的計算:按標準表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1/2=0.019kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1×1.5/2=0.225kN；活荷載標準值:Q=3×1×1.5/2=2.25kN；荷載的設(shè)計值:R=1.2×(0.058+0.019+0.225)+1.4×2.25=3.512kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!5腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×25.40=3.983kN；NG2=0.3×6×1.5×(1+0.4)/2=1.89kN；NG3=0.15×6×1.5/2=0.675kN；4)吊掛的平安設(shè)施荷載，包括平安網(wǎng)；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×25.4=0.19kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.738kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3×1×1.5×2/2=4.5kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--根本風壓(kN/m2)，按照?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.6kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=0.926；Us--風荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.6×0.926×1.13=0.439kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.738+1.4×4.5=14.386kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.738+0.85×1.4×4.5=13.441kN；風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.439×1.5×1.82/10=0.254kN.m；6立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=14.386kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照?扣件式標準?表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照?扣件式標準?表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；長細比Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；σ=14386/(0.186×489)=158.166N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=158.166N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=13.441kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照?扣件式標準?表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照?扣件式標準?表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；σ=13440.864/(0.186×489)+254168.632/5080=197.81N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=197.81N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！7最大搭設(shè)高度的計算:按?標準?5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.755kN；活荷載標準值：NQ=4.5kN；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值：Gk=0.125kN/m；+1.4×4.5)]/(1.2×0.125)=60.356m；按?標準?5.3.6條腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：[H]=60.356/(1+0.001×60.356)=56.921m；[H]=56.921和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設(shè)高度限值[H]=50m。腳手架單立桿搭設(shè)高度為25.4m，小于[H]，滿足要求！按?標準?5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.755kN；活荷載標準值：NQ=4.5kN；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值：Gk=0.125kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.254/(1.4×0.85)=0.214kN.m；Hs=(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×2.755+0.85×1.4×(4.5+0.186×4.89×100×0.214/5.08)))/(1.2×0.125)=36.28m；按?標準?5.3.6條腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：[H]=36.28/(1+0.001×36.28)=35.01m；[H]=35.01和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設(shè)高度限值[H]=35.01m。腳手架單立桿搭設(shè)高度為25.4m，小于[H]，滿足要求！8連墻件的穩(wěn)定性計算:連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.439kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=16.2m2；按?標準?5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=9.967kN；連墻件的軸向力設(shè)計值Nl=Nlw+N0=14.967kN；連墻件承載力設(shè)計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=400/15.8的結(jié)果查表得到φ=0.933，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0.933×4.89×10-4×205×103=93.529kN；Nl=14.967<Nf=93.529,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=14.967小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！9立桿的地基承載力計算:立桿根底底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg地基承載力設(shè)計值:fg=fgk×kc=2500kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=2500kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿根底底面的平均壓力：p=N/A=71.929kPa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至根底頂面的軸向力設(shè)計值：N=14.386kN；根底底面面積：A=0.2m2。p=71.929≤fg=2500kPa。地基承載力滿足要求！1槽鋼穿墻部位，提前將剪力墻留洞，在梁內(nèi)預(yù)留2道φ16圓鋼,搭設(shè)腳手架時砼的強度必須到達75%以上。2鋼梁上焊接Φ16鋼箍，隨著鋼梁的安裝，用于固定鋼絲繩。在架子的上部用鋼絲繩及時拉結(jié)在梁上焊接的鋼箍上，并加頂桿來穩(wěn)定腳手架。如圖：3.3.2架體構(gòu)造1搭設(shè)高度：不高過四層不大于15m。2搭設(shè)方式：在挑梁上架設(shè)大橫桿、小橫桿、立桿，外排大橫桿距挑梁外端10厘米，里外排間距1.0米，距建筑物40厘米，立桿設(shè)于挑梁上，間距1.5米。腳手架根本參數(shù)為：架寬1.0米，立桿縱距1.5米，大橫桿步距1.8米。3剪刀撐：在腳手架外側(cè)立面沿整個長度設(shè)置剪刀撐，并隨腳手架的高度連續(xù)設(shè)置。剪刀撐在每一側(cè)面設(shè)置，斜桿與地面的夾角為45-60度。剪刀撐的斜桿利用旋轉(zhuǎn)扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊。4連墻體：每間距垂直3.6米、水平4.5米設(shè)一道與建筑物拉接點，拉接點采用短鋼管硬拉接。5腳手板：腳手板采用竹笆片。6平安網(wǎng)：平安網(wǎng)同步張設(shè)，用系網(wǎng)繩將每個網(wǎng)孔與大橫桿綁牢，網(wǎng)間不得有間隙，每隔四步設(shè)一道防護平網(wǎng)。3.3.3懸挑式腳手架復核計算：1參數(shù)信息:1〕腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為20m，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.40m；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2〕活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；3〕風荷載參數(shù)本工程地處咸陽市三原縣，查荷載標準根本風壓為0.600kN/m2，風荷載高度變化系數(shù)μz為1.300，風荷載體型系數(shù)μs為1.128；計算中考慮風荷載作用；4〕靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；平安設(shè)施與平安網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設(shè)層數(shù):4層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5〕水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內(nèi)錨固段長度2.5m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6〕拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩平安系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.800；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.4m。2大橫桿的計算:按照?扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標準?(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1〕均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1/(2+1)=0.1kN/m；活荷載標準值:Q=3×1/(2+1)=1kN/m；靜荷載的設(shè)計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.1=0.166kN/m；活荷載的設(shè)計值:q2=1.4×1=1.4kN/m；圖1大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.4×1.52=0.345kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×1.4×1.52=-0.406kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.345×106,0.406×106)/5080=79.921N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ=79.921N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3)撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.1=0.138kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1×15004/(100×2.06×105×121900)=2.185mm；大橫桿的最大撓度2.185mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！3小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1)荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1×1.5/(2+1)=0.150kN；活荷載標準值：Q=3×1×1.5/(2+1)=1.500kN；集中荷載的設(shè)計值:P=1.2×(0.058+0.15)+1.4×1.5=2.349kN；2)強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×12/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.349×1/3=0.783kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.789kN.m；最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.789×106/5080=155.276N/mm2；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=155.276N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！3)撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900)=0.02mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.15+1.5=1.708kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=1707.6×1000×(3×10002-4×10002/9)/(72×2.06×105×121900)=2.414mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.02+2.414=2.434mm；小橫桿的最大撓度為2.434mm小于小橫桿的最大容許撓度1000/150=6.667與10mm,滿足要求！4扣件抗滑力的計算:按標準表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1/2=0.019kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1×1.5/2=0.225kN；活荷載標準值:Q=3×1×1.5/2=2.25kN；荷載的設(shè)計值:R=1.2×(0.058+0.019+0.225)+1.4×2.25=3.512kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!5腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×20.00=3.136kN；NG2=0.3×4×1.5×(1+0.4)/2=1.26kN；NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；4)吊掛的平安設(shè)施荷載，包括平安網(wǎng)；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×20=0.15kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.996kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3×1×1.5×2/2=4.5kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--根本風壓(kN/m2)，按照?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.6kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.3；Us--風荷載體型系數(shù)：取值為1.128；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.6×1.3×1.128=0.616kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.996+1.4×4.5=12.295kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.996+0.85×1.4×4.5=11.35kN；風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.616×1.5×1.82/10=0.356kN.m；6立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=12.295kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照?扣件式標準?表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照?扣件式標準?表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；長細比Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；σ=12295/(0.186×489)=135.18N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=135.18N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設(shè)計值：N=11.350kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照?扣件式標準?表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照?扣件式標準?表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；σ=11350.2/(0.186×489)+356192.666/5080=194.907N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=194.907N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！7連墻件的計算:連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.616kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=10.8m2；按?標準?5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=9.312kN；連墻件的軸向力設(shè)計值Nl=Nlw+N0=14.312kN；連墻件承載力設(shè)計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=400/15.8的結(jié)果查表得到φ=0.933，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0.933×4.89×10-4×205×103=93.529kN；Nl=14.312<Nf=93.529,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=14.312小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！8懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂局部受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1000mm，內(nèi)排腳手架距離墻體400mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1400mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面積A=21.95cm2。受腳手架集中荷載N=1.2×4.996+1.4×4.5=12.295kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=15.118kN；R[2]=10.522kN；R[3]=-0.222kN。最大彎矩Mmax=2.697kN.m；最大應(yīng)力σ=M/1.05W+N/A=2.697×106/(1.05×108300)+12.295×103/2195=29.32N/mm2；水平支撐梁的最大應(yīng)力計算值29.32N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設(shè)計值215N/mm2,滿足要求！9懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：由于φb大于0.6，查?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.894。經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力σ=2.697×106/(0.894×108300)=27.854N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ=27.854小于[f]=215N/mm2,滿足要求!10拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=16.903kN；11拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=16.903kN選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑15.5mm。其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝152KN；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--鋼絲繩使用平安系數(shù)。K＝6。得到：[Fg]=21.533KN>Ru＝16.903KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取[f]=50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=(16903×4/3.142×50)1/2=21mm；12錨固段與樓板連接的計算:1)水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=0.222kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為:其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?10.9.8條[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[222.472×4/(3.142×50×2)]1/2=1.683mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上錨固長度。2)水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.222kN；d--樓板螺栓的直徑，d=16mm；[fb]--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2；[f]--鋼材強度設(shè)計值,取215N/mm2；h--樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于222.472/(3.142×16×1.43)=3.095mm。螺栓的軸向拉力N=0.222kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，滿足要求！3〕水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=10.522kN；d--樓板螺栓的直徑，d=16mm；b--樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5×d=80mm；fcc--混凝土的局部擠壓強度設(shè)計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于88.64kN，大于錨固力N=10.52kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4腳手架的撤除撤除腳手架前工作應(yīng)符合以下規(guī)定:應(yīng)全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件,支撐體系是否符合構(gòu)造要求。應(yīng)由單位工程技術(shù)負責人進行平安技術(shù)交底。應(yīng)去除腳手架上雜物及地面障礙物。撤除腳手架適應(yīng)符合以下規(guī)定:撤除作業(yè)必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時作業(yè)。撤除,嚴禁先將連墻件全部撤除后，再拆腳手架,分段撤除高差不應(yīng)大于2步。4.2.3擋腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時,應(yīng)先在適當位置搭設(shè)臨時拋撐加固后再撤除連墻件。4.3卸料時應(yīng)符合以下規(guī)定:4.3.1各構(gòu)配件嚴禁拋擲至地面。4.3.2運至地面的構(gòu)配件應(yīng)急時檢查、整修與保養(yǎng),并按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。標準和手冊。5平安要求平安技術(shù)要求:平安帽、系平安帶、穿防滑鞋。5.1.2腳手架的構(gòu)配件質(zhì)量與搭設(shè)質(zhì)量應(yīng)符合規(guī)定。5.1.3對腳手架應(yīng)及時進行維修和加固,以到達穩(wěn)固穩(wěn)定確保施工平安。5.1.4腳手架搭設(shè)人員必須經(jīng)過上級主管部門培訓,經(jīng)考核合格后做到持有效證件上崗。5.1.5控制扣件螺栓擰緊力矩,擰力矩應(yīng)控制在40-60N.m內(nèi)。5.1.6嚴禁腳手板出現(xiàn)探頭板,腳手板應(yīng)滿鋪。5.1.7因腳手架搭設(shè)在場區(qū)道路旁邊,外測應(yīng)由防止墜物傷人的防護措施。撤除人員的平安技術(shù)措施:平安帽。撤除時,應(yīng)劃分作業(yè)區(qū),周邊設(shè)置圍欄和警戒標志,地面設(shè)專人指揮和看護,禁止非作業(yè)人員進出。撤除程序必須遵守自上而下,先搭設(shè)后拆的原那么,即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、后拆小橫桿、大橫桿、立桿等;按一步一清的原那么進行,嚴禁上下層同時撤除作業(yè)。撤除時應(yīng)統(tǒng)一指揮,上下照應(yīng),統(tǒng)一協(xié)調(diào)。撤除時桿件材料應(yīng)徐徐下運,嚴禁從空中拋擲,運至地面的材料應(yīng)分類堆放。5.2.6其他未盡事宜參照國家及地方的相關(guān)規(guī)定。6外挑防護網(wǎng)的搭設(shè)外挑防護網(wǎng)采用鋼管支撐進行搭設(shè)，斜撐與樓面成45o夾角，斜撐水平間距不大于3m，在有斜撐部位分別設(shè)立桿與水平桿相連，并且立桿與上下樓板頂緊。將斜撐下端固定在下側(cè)水平鋼管上，上部利用鋼管拉桿連接，鋼管拉桿一端與上部水平桿固定，另一端固定在與斜撐連牢的橫向鋼管上，鋼管拉桿的間距為1.5m。斜撐頂端設(shè)通長鋼管，用于固定平安網(wǎng)，其接頭采用搭接方式，搭接長度1m，設(shè)兩道連接點。平安網(wǎng)內(nèi)側(cè)固定在上面水平鋼管上。平安網(wǎng)與鋼管、平安網(wǎng)與平安網(wǎng)之間的連接用直徑≮5mm的尼龍繩全眼綁扎。外挑防護網(wǎng)搭設(shè)如圖圖6-1外挑防護網(wǎng)示意圖7卸料平臺計算7.1參數(shù)信息:腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):5.00。內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離(m)：2.00，外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離(m)：1.40；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：2.80；鋼絲繩平安系數(shù)K：6.00，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算；預(yù)埋件的直徑(mm)：16.00。只對外側(cè)鋼繩進行計算；內(nèi)側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。主梁材料類型及型號：18號槽鋼槽口水平[；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平[；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.40，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：3.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2.50,次梁懸臂Mc〔m〕：0.00；平臺計算寬度(m)：2.50。7.2次梁的驗算:次梁選擇16a號槽鋼槽口水平[，間距0.4m，其截面特性為：面積A=21.95cm2；慣性距Ix=866.2cm4；轉(zhuǎn)動慣量Wx=108.3cm3；回轉(zhuǎn)半徑ix=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1=0.35×0.40=0.14kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16a號槽鋼槽口水平[，標準值為0.17kN/mQ2=0.17kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00kN/m2Q3=2.00kN/m2荷載組合內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式〔標準JGJ80-91，P31〕為：經(jīng)計算得出:Mmax=(1.49×2.502/8)×(1-(0.002/2.502))2+7.00×2.50/4=5.54kN.m。最大支座力計算公式:次梁應(yīng)力：其中γx--截面塑性開展系數(shù)，取1.05；[f]--鋼材的抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值σ=5.54×103/(1.05×108.30)=48.71N/mm2；次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值σ=48.714N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!其中，φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到φb=570×10.00×63.00×235/(2500.00×160.00×235.0)=0.90；由于φb大于0.6，按照下面公式調(diào)整：得到φb'=0.756；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=5.54×103/(0.756×108.300)=67.67N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算σ=67.669N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!7.3主