gb50017講課有關(guān)內(nèi)容第9章附錄

GB50017講課有關(guān)內(nèi)容之第9章～塑性設(shè)該條明確本章的適用范圍是超靜定梁、單層框架和兩層框架。用簡單塑性按塑性設(shè)計(jì)時(shí)，鋼材的力學(xué)性能應(yīng)滿足強(qiáng)屈比fu/fy≥1.2，伸長率δ5≥15％，fuεu20εy。fuεu20εy3項(xiàng)要求與原規(guī)范不同，改為εu≥20εy，(見菩編寫的《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》第二版)。表 fN ＜0.37時(shí)h0h1h2 N 、≤72 twtwtw Af fN ≥0.37時(shí)h0h1h2 、twtwtw fb0 fGB50017-2003規(guī)范規(guī)定的容許寬厚比與世界各國或地區(qū)規(guī)定的比較，我國的ho／tw=40之故。Mx(對Hx軸為強(qiáng)軸)作用在一個(gè)主平面內(nèi)的受彎構(gòu)件， 式中WpnxxM作用時(shí)，截面的極限狀態(tài)應(yīng)為：M≤Wpnfy考慮抗力分項(xiàng)系4γW不同，γW的取值僅是考慮部分截面進(jìn)入塑性。0.9。依0.9系數(shù)。 式中hw、twfv—鋼材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值V≤AWf(Aw為腹板截面積)N當(dāng)N當(dāng)

≤0.13 ＞0.13 NMx≤1.151A

f 式 An—凈截面面積彎矩作用平面內(nèi) x

mx

NWpxf10.8N Ex式中Wpxx彎矩作用平面外Ny

txMxbWpx

γxW1x實(shí)際上塑性設(shè)計(jì)的二階效應(yīng)比彈性分析要大。9·3·1受壓構(gòu)件的長細(xì)比不宜大于5章稍嚴(yán)的容許長細(xì)比值。λy應(yīng)符合下列要求：

M1≤0.5WpxMMWfλy≤60- Wf

fy

M1≤1.0WpxMMWfλy≤45- Wf

fy λy—彎矩作用平面外的長細(xì)比，λy=l1/iy，l1為側(cè)向支承點(diǎn)間距離，iy為 M1—l1l1時(shí)，M1Wpx

M1Wpx任一確定的M1/MP值[加上抗力分項(xiàng)系數(shù)后，該比值就變?yōu)?9.2.-1)中的M1/Mpxf]λy，根據(jù)國內(nèi)部分研究分析結(jié)果并參考國外的規(guī)定，加4.2.65.2.8條確定。 0.25WpxfNt≤0.8P(P為預(yù)頭(127c、d)等。l.1倍，且不0.25Wpxf。9·3·5 1 結(jié)1 《規(guī)范》中規(guī)定的結(jié)構(gòu)規(guī)定用于不直接承受動(dòng)力荷載的直接焊接結(jié)管焊接節(jié)的疲勞題的研工作其勞問題列入規(guī)范可采無縫鋼成，價(jià)格較，一般采用冷成型的頻接。00000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000對于承受變荷載焊連接節(jié)的疲勞題因?yàn)檫h(yuǎn)較他型鋼件節(jié)因此規(guī)范規(guī)定在節(jié)點(diǎn)處直接焊接的(圓管、或矩形管)桁架結(jié)構(gòu)，適用于不00000000000000000000000000000000000000000000000000000100(235/fy)限制的徑比或?qū)挶仁菫榉乐股植壳牟壳?定桿件的容許徑厚比。其中，圓的徑厚比與5.4.5條相同，矩形3類截面(邊緣纖維達(dá)到屈服，但局部屈曲阻礙全塑性發(fā)展)比較接近。fy超過345N/mm2的鋼材。為保證材料具有較好的塑性性能，規(guī)范還規(guī)定結(jié)構(gòu)采用的鋼材其比fy/fu不應(yīng)大于0.8。M=－0.55≤e/h(或e/d)≤0.2 (1式中e—10.1.5h—連接平面內(nèi)的矩形主管截面高度。12-1-1KN 節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求在搭接的K形或N形節(jié)點(diǎn)中(10.1.5c、d)，其搭接率Ov=q/p×100％應(yīng)滿加強(qiáng)措施，例如加套管或如圖128所示的加勁肋等。構(gòu)件的主要部位應(yīng)盡量避(3)構(gòu)件的接長或拼接接頭宜采用對接焊縫連接(見圖129a)當(dāng)兩管直徑不要求。大直徑或重要的拼接，宜在管內(nèi)加短襯管(見圖129e)。受壓構(gòu)件或受力129d)也可采用法籃盤的螺栓連接(129e、f)。圖129的拼支管與主管之間的連接可沿全角焊縫或部分采用對接焊縫、部分采用120o的區(qū)域宜用對接焊縫或hf2倍。直接焊接結(jié)構(gòu)中支管和主管的內(nèi)力設(shè)計(jì)值不應(yīng)超過由第5章在管結(jié)構(gòu)中，支管與主管的連接焊縫可視為全周角焊縫按(7.1.3-1)進(jìn)行計(jì)但取f=角焊的計(jì)算度沿支周是變化當(dāng)支受時(shí)平均計(jì)算度可取0.hf?？p的計(jì)長度可下列計(jì)算：di/d≤0.65時(shí)di/d>0.65

sin

(10.3.2-1

sin

(10.3.2-2式中d、di—分別為主管和支管外徑；對于有間隙的K形和N形節(jié)點(diǎn)：θi≥60olw

θi≤50olw

50o＜θi＜60o時(shí)，按插值法確定。T、YX形節(jié)點(diǎn)（10.3.4）lw

式中hi、bi—di。為保證節(jié)點(diǎn)處主管的強(qiáng)度，支管 力不得大于下列規(guī)定中的承載力設(shè) X形節(jié)點(diǎn)(Npj=

t2

1

ff式 －0.3 ff

yψn=1受拉支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值Npj應(yīng)按下式計(jì)d0Npj

N

t T形(Y形)節(jié)點(diǎn)(10.3.3b和受壓支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值Npj應(yīng)按下式計(jì)11.51d0Npj

t2

sint n式中ψdβ≤0.7時(shí)，ψd=0.069+0.93ββ>0.7時(shí)，ψ=2β－0.68受拉支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值Npj應(yīng)按下式計(jì)算β<0.6

Npj=1.4N

β>0.6

Npj=(2－β)N

K形節(jié)點(diǎn)(10.3.311.51d0Npj

t2

c c

t

nd式 θc—受壓支管軸線與主管軸線之夾角ψa—參數(shù)，按下式計(jì)算

20.1ψa=11

7.5a1

6.6

10.77dd

t受拉支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值Npj應(yīng)按下式計(jì)Npj=sincN

t t式 θt—受拉支管軸線與主管軸線之夾角 10.3.3(a)X形節(jié)點(diǎn)；(b)TY形受拉節(jié)點(diǎn)(c)T形和Y形受壓節(jié)點(diǎn)(d)K形節(jié)點(diǎn)；(e)TT形節(jié)點(diǎn)；(f)KK TT形節(jié)點(diǎn)(10.3.3

NN

=ψgN

g式 ψgd

N=N=

KK形節(jié)點(diǎn)(10.3.3

應(yīng)等于KNpjNpj0.9 10.3.4(a)T、Y形節(jié) (b)X形節(jié)(c)有間隙的K、N形節(jié) (d)搭接的K、N形節(jié)10.3.410.3.4節(jié)點(diǎn)幾何參數(shù)，i=1或2，表示支管；j－表示被搭接的支bihi (或b bihi 、( btabi/bj、受受≥0≤37f形≥形0.1tβ≥0≥0f和N1支管為圓0 ≤0b≤44fdi取代bi之后仍應(yīng)滿足上述相應(yīng)條注：1標(biāo)注*處當(dāng)a／b>1.5(1－β)，則按T形或Y2bi、hi、ti分別為第i個(gè)矩形支管的截面寬度、高度和壁厚di、tii個(gè)圓支管的外徑和壁厚a為支管間的間隙，見圖Ov為搭接率，見第10.2.3條β為參數(shù)；T、Y、X形節(jié)點(diǎn)，βbi/bdi/bK、N形節(jié)b1b2h1h2或d1 fy1為第i個(gè)支管鋼材的屈服強(qiáng)度為保證節(jié)點(diǎn)處矩形主管的強(qiáng)度，支管的力Ni和主管的力N不得大于 T、Y和X形節(jié)點(diǎn)(10.3.4a、β≤0.85Nipj t2nNpj=1.8 2 n

i cic=(1－β)0式 ψn—參數(shù)；當(dāng)主管受壓時(shí)，ψn

；當(dāng)主管受拉時(shí)，ψnii

N=2.0

5tsin

當(dāng)為X形節(jié)點(diǎn)，θi<90oh≥cosθiNpj=

i i式

0ifv—主管鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值3)3) (10.3.4-3)所得的值，根據(jù)β進(jìn)行線性插值。此外，還不應(yīng)超過下列二式的iNpj ieb=10e

f

bb/

feiei當(dāng)0.8 時(shí)b

ii =2.0i i

bep

bep=b/tbi式 hitifi—分別為支管的截面高度壁厚以及抗拉(抗壓和抗彎)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 KN形節(jié)點(diǎn)(10.3.4bbhhb0Npj=1.42 2

t2

i i

t iNpji

Npj=2.0h

bibet

ib

bibep =2.0 i i

式 Av=(2 3t3t2N

=(A－αv 1VVP式 αv—考慮剪力1VVPαv

Vp=Av

K形和N形節(jié)點(diǎn)(10.3.4當(dāng)25％≤Ov<50％時(shí)Npj=2.0h2t

bebejt

ibiib=10tjfyjbbiij/t

tif當(dāng)50％≤Ov<80％時(shí)Npj=2.0hi2ti

bebejti

當(dāng)80％≤αv≤100％時(shí)Npj=2.0hi2ti

bibejti

NNAjf

N N

當(dāng)支管為圓管時(shí)，上述各節(jié)點(diǎn)承載力的計(jì)算仍可使用，但需用di取代bi鋼與混凝土組合16.9m工作的組合梁，節(jié)約鋼材17％～25％，如表13.1所示。該車間的平臺組合使20多年，效果良好。表 組合梁66669如果按現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003進(jìn)行試設(shè)計(jì)，作出非組合梁平層為40mm，施工荷載為1kN／m2，可變荷載為13kN／m2非組合梁的鋼梁考慮1m213kg(1m233.8％)10m2表 設(shè)方結(jié)構(gòu)型設(shè)計(jì)理梁編I非組合考慮鋼梁面部分發(fā)展Ⅱ塑性理)14％～15.513.3所示。表 計(jì)算理彈性理塑性理13.4。表 梁的型截面形非組合軋制型無軋制型無軋制型有無有無對T無無有組合非組合梁不僅節(jié)約鋼材、降低造價(jià)，而且同時(shí)降低了梁的高度，這在建筑要求限制的情況下，采用組合梁特別有利。表13.5是三跨六層框架按彈性理論與塑性理論設(shè)計(jì)的組合梁與非組合梁，進(jìn)行重量與高度對比。從表13.5可以看表13.5 梁的型設(shè)計(jì)理高度比非組合彈性理塑性理彈性理塑性理組合非組合梁不僅節(jié)約鋼材，而且增加了梁的剛度。從表13.2可以看出，組合非組合梁的次、主梁，分別減少撓度65％及15.6％。撓度減小，說明了組10％～30％。YH64.4km時(shí)速通過時(shí)，對梁橋產(chǎn)生的沖擊系數(shù)為1.403，而在同樣情況下的組合梁橋，實(shí)測的沖擊系數(shù)為1.12120％?！栋?，其中混凝土板應(yīng)按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010的規(guī)定進(jìn)行《組合梁使用范圍中將僅適用于簡支梁的規(guī)定取消后就說明組合梁也可以用于鋼梁在組主承受拉和剪在施階鋼時(shí)可作為工時(shí)各種荷載的支承結(jié)構(gòu)。鋼梁的上翼緣用作混凝土翼板的支座并用作固定抗剪連接件組合彎時(shí)抵抗曲應(yīng)力作用遠(yuǎn)及翼緣故鋼梁設(shè)計(jì)成翼緣136所示。圖136a(cMM136b()時(shí)的工情況由抗剪件阻礙作用了接觸之間136混凝土翼板的有效寬度be(圖11.1.2)應(yīng)按下式計(jì)算 式中b0α<45oα=45o計(jì)算板托頂部的，b1、b2—梁外側(cè)和內(nèi)側(cè)的翼板計(jì)算寬l1/6和翼板厚度hc16相鄰鋼梁上翼緣或板托間凈距s0的1/2當(dāng)為中間梁時(shí)(11.1.2)中b1b2。，11.1.2hc1等于組合板的總厚度減去壓型鋼板的肋高，但在計(jì)算混凝土翼板的有效寬；一致。如AISCb2≤0.1ll(一側(cè)有翼板)；英國水泥及混凝土b2≤0.1le—0.5b0(集中荷載作用)AIJb2=0.2l(簡支組合梁)；即b2取值與梁跨度間的關(guān)系相差；組合梁(含部分抗剪連接組合梁和鋼梁與組合板構(gòu)成的組合梁)的撓度應(yīng)按彈性方法行計(jì)算應(yīng)按第1.4.2條的規(guī)考慮混凝翼板和梁之間的0.15l(l為梁的跨度)范圍內(nèi)，不計(jì)受拉be范圍內(nèi)配置的縱向鋼筋的作用，設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010的規(guī)定驗(yàn)算負(fù)彎矩區(qū)段混凝土最大裂縫寬度?max。產(chǎn)生的截面彎矩小于組合彈性階段的極限彎矩，即此時(shí)的組合正常而將混凝土翼板的有效截面除以鋼與混凝土彈性模量的比值αE(當(dāng)考慮混凝土在荷載長期作用下的影響時(shí)，此比值應(yīng)為2αE)換算為鋼截面(為使混凝土翼板的形αE2αE即可)，再求出整個(gè)梁截面的換算截梁。故歐洲規(guī)范ECCS規(guī)定：在中間支座兩側(cè)各0.15l(l為一個(gè)跨間的跨度)的范圍內(nèi)確定梁的截面剛度時(shí)不考慮混凝土翼板而只計(jì)入在翼板有效寬度be范圍內(nèi)負(fù)彎計(jì)規(guī)范》按受拉構(gòu)件來驗(yàn)算混凝土冀板最大裂縫 載應(yīng)由鋼梁承受，鋼梁應(yīng)按第3章和第4章規(guī)定計(jì)算其強(qiáng)度、穩(wěn)定性和第一階段在混凝土翼板的強(qiáng)度達(dá)到75％以前，組合梁的自重以及作用在其上但按彈性計(jì)算的鋼梁強(qiáng)度和梁的撓度時(shí)均應(yīng)留有余地。梁的跨中撓度除滿足范A25mm，以防止梁下凹段增加混凝土的自重。在強(qiáng)度和變形滿足的條件下，組合梁交界面上抗剪連接件的縱向水平抗剪部分抗剪連接限用于跨度不超過2m。組合跨度不宜超過20m。度設(shè)計(jì)值f應(yīng)按第3.4.1和3.4.2條的規(guī)定采用，當(dāng)組成板件的厚度不同時(shí)，《值按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010的有關(guān)規(guī)定采用。連續(xù)組合梁采用彈性分析計(jì)算內(nèi)力時(shí)，15％?！督M合鋼梁的受壓區(qū)，其板件的寬厚比應(yīng)滿足第9章第9.1.4條的定，故本章規(guī)定“鋼梁鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，應(yīng)按3.4.5.1條和第3.4.2條的0.9。盡管連續(xù)組合彎矩區(qū)是混凝土受拉而鋼壓但組合梁具有較好的內(nèi)力15％是可行的。組合按簡單塑性理論即形成塑性鉸時(shí)的抗彎承載能力進(jìn)行設(shè)計(jì)其基本假f；⑤忽略鋼筋混凝土翼板受壓區(qū)中鋼筋的作75彈性計(jì)算的鋼梁強(qiáng)度和梁的撓度均應(yīng)留有余地。梁的跨中撓度除滿足規(guī)范的要求25的多寡，組合分為完全抗剪連接組合梁和部分抗剪連接組合梁兩類。 正彎矩作用區(qū)M≤be x=Af／(be 式 11.2.1-1M≤behc1fcy1 式中Ac—鋼壓區(qū)截面面積y1—鋼拉區(qū)截面形心至混凝土翼板受壓區(qū)截面形心的距離y2—鋼拉區(qū)截面形心至鋼壓區(qū)截面形心的距離11.2.1-2 11.2.1-3M≤Ms+Astfst(y3+y4/ Ms=(S1+S2) 式 M—負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值y3—縱向鋼筋截面形心至組合梁塑性中和軸的距離y4等于鋼梁塑性中和軸至腹板上邊緣的距離。影響。當(dāng)塑性中和軸在鋼梁腹板內(nèi)時(shí)，鋼壓區(qū)板件寬度比應(yīng)符合GB50017—混凝土梁，所以實(shí)際上是變截面梁。故歐洲規(guī)范ECCS規(guī)定：在中間支座兩側(cè)各0.15l(l為一個(gè)跨間的跨度)負(fù)彎矩作用區(qū)段拉力全部由翼板內(nèi)配置的縱向鋼筋承受(11.2.1-3)。vx=nrNc vAfnNc/2f

Mu,r=nrNcy1+0.5(Af－nrNc) 式 Mu,r—部分抗剪連接時(shí)組合梁截面抗彎承載力nr—部分抗剪連接時(shí)一個(gè)剪跨區(qū)的抗剪連接件數(shù)目vNc—每個(gè)抗剪連接件的縱向抗剪承載力，按第11.3節(jié)的有v11.2.2v部分抗剪連接組合負(fù)彎矩作用區(qū)段的抗彎剛度則按nrNc和Astfst兩者中v為了保證分抗剪接的組有好的工性在任一剪跨距區(qū)內(nèi)分抗剪連接時(shí)連接件的數(shù)量不得少于按完全抗剪連接設(shè)計(jì)時(shí)該剪跨距區(qū)內(nèi)所需抗剪連接件總數(shù)f的5(d≤22，桿長4d)4組合梁截面上的全部剪力假定僅由鋼梁腹板承受應(yīng)按9.2.2）布，抗剪強(qiáng)度按9.2.2計(jì)算。因?yàn)殇摿焊拱迨芗羟r(shí)，混凝土尚能承擔(dān)一部處)VVu(Vu=hwtwfv)之比較大時(shí)，將對截面抗彎能力有明顯影Astfst≥0.15Af 11.3.1EcEcvNc=0.43v

≤0.7 式 Ec—混凝土的彈性模量EcvNcEcv

vNc進(jìn)行計(jì)算。vvNc=Ast v式 Ast—彎筋的截面面積fst—彎筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 專門設(shè)備進(jìn)行接觸焊的栓釘。圓柱頭焊釘(栓釘)138，試驗(yàn)表明，栓釘在混凝土中的抗剪工作槽鋼連接件(139)：其工作性能與栓釘相似，混凝土對其影響的因素亦 11.3.2vNcβv后取用。βv值按下式計(jì)算：vbwhdhe

he

bw—混凝土凸肋的平均寬度，當(dāng)肋的上部寬度小于下部寬度時(shí)(圖11.3.2 當(dāng)壓型鋼板肋垂直于鋼梁布置時(shí)(11.3.2b)，栓釘抗剪連接件承載力設(shè)計(jì)0.85bwhdhen0βn0

式中n033vnrNcv個(gè)剪跨區(qū)(11.3.4)，逐段進(jìn)行。每個(gè)剪跨區(qū)段內(nèi)鋼梁與混凝土翼板交界面的縱向Vs按下列方法確定：圖11.3.4連續(xù)跨區(qū)劃分位于正彎矩區(qū)段的剪跨，VsAfbehc1fc 按照完全抗剪連接設(shè)計(jì)時(shí)個(gè)剪跨區(qū)段內(nèi)需要的連接件總數(shù)nf，按下式計(jì)算vnf=Vs/Ncv

一個(gè)區(qū)配置抗剪連接件，合并為一個(gè)區(qū)段后的Vs=behc1f+Astfst。建議在合并區(qū)內(nèi)采用完全抗剪連11.3.4條所計(jì)算的連接件個(gè)數(shù)均勻布置在最大正彎矩截面至零彎矩截面之3.5節(jié)的要求。式

1

αE換算為鋼截面寬度后，ξ按下式計(jì)算(ξ≤0時(shí)，取 3ξ=0.4jl2

η=36Edesns

EI0Acf

A0=EA

IAdA1=00c I=I

dc—鋼梁截面形心到混凝土翼板截面(對壓型鋼板混凝土組合板為其較弱截面)vk—抗剪連接件剛度系數(shù)，kNcv應(yīng)乘以2EIeq法來考慮滑移效應(yīng)。規(guī)范(1.42)是考慮滑移效應(yīng)的組合梁折減剛度的計(jì)算方組合板構(gòu)成的組合梁。對于后者，抗剪連接件剛度系數(shù)κ應(yīng)按范11.3.219955期。2.5hc2不宜hc11.51.5hc2之h/l≥l/15～1/16，為使鋼梁的抗剪強(qiáng)度與組合梁的抗彎11.5.2的要求。有板托時(shí)，伸出長50mm的要求。11.52家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010的規(guī)定設(shè)置。30mm；連接件沿梁跨度方向的最大間距不應(yīng)大于混凝土翼板(包括板托)厚度的40030mm的要求，主要是為了：①保證連接件在混凝土翼板與鋼梁之間發(fā)揮抗掀起作2.5642.5hd應(yīng)符合(he+30)≤hd≤(he+75)的要求(圖11.5.412mm4倍（Ⅰ級鋼25倍(I級鋼筋另加彎鉤)10倍。彎筋附錄 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的變形容許表A.1.1受彎構(gòu)件撓度容許項(xiàng)構(gòu)件類1234樓(屋)蓋梁或桁架、工作平臺梁(3項(xiàng)除外)和平臺板5 (1)支注：1l為受彎構(gòu)件的跨度(對懸臂梁和伸臂懸伸長度的2倍)2[VT]為永久和可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的撓度(起拱應(yīng)減去拱度)的容許值；[VQ]為可變A7、A81/2200。 H為自基礎(chǔ)頂面至柱頂?shù)目偢叨?；h注：1對室內(nèi)裝修要求較高的民用建筑多層框架結(jié)構(gòu)，層間相對位移宜適當(dāng)減小。無墻壁的2A7、A8級吊車的廠房柱和設(shè)有中級和重級平荷載(按荷載規(guī)范取值)A.2.2所列的容許值。A.2.2柱水平位移(計(jì)算值)項(xiàng)1231Hc為基礎(chǔ)頂面至吊車梁或吊車桁架頂面的高度在設(shè)有A8級吊車的廠，廠房柱的水平位移容許值宜減小10％附錄 梁的整體穩(wěn)定系H等截面焊接工字形和軋制H型鋼(B.1)φb圖B.1焊接工字形和軋制Hφb=

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Ah

1y11y14.4h x 式 h、t1—梁截面的全高和受壓翼緣厚度ηb—截面不對稱影響系數(shù)；對雙軸對稱截面(B.1a、d)：ηb=0；對單軸對

=22α－1；α

I

I1y當(dāng) =1.07－0.282 bb注：(B.1-1)亦適用于等截面鉚接(或高強(qiáng)度螺栓連接)簡支梁，其受壓翼緣厚度t1包括表 項(xiàng)側(cè)向支 適用范1跨中無側(cè)均布荷圖a、b和21.73-3集中荷42.23-5跨度中點(diǎn)有一個(gè)側(cè)均布荷圖67集中荷載作用在截8跨中有不少于兩個(gè)等距離側(cè)向支承用9M M1.75-1.05 20.3 2M1 M1但注：1ξ

，其中b1和l1見第4.2.1條│Ml│≥│M2│表中項(xiàng)次3和7的集中荷載是指一個(gè)或少數(shù)幾個(gè)集中荷載位于跨附近的情況，對其他情況的集中荷載，應(yīng)按表中項(xiàng)次1、2、5、6內(nèi)的數(shù)值采用。表中項(xiàng)次8、9的βb，當(dāng)集中荷載作用在側(cè)向支承點(diǎn)處時(shí)，取βb1.20對αb>0.8的加強(qiáng)受壓翼緣工字形截面，下列情況的βb值應(yīng)乘以相應(yīng)的系數(shù)：項(xiàng)次1：當(dāng)ξ≤1.0時(shí)，乘以0.95；項(xiàng)次3：當(dāng)ξ≤0.5時(shí)，乘以0.90；當(dāng)0.5<ξ≤1.0時(shí)，乘以0.95軋制普通工字鋼簡支梁的整體穩(wěn)定系數(shù)φb應(yīng)按表B.2采用，當(dāng)所得的βb值大于0.6時(shí)，應(yīng)按 (B.1-2)算得相應(yīng)的b代替φb值。B.2項(xiàng)次荷載情自由長度234567891跨中無側(cè)向支承點(diǎn)的上2緣3緣4緣5梁(不論荷載作用點(diǎn)截面高度上的位置注：1同表B.13、52表中的φb適用于Q235鋼。對其他鋼號，表中數(shù)值應(yīng)乘以235/fybφ=570btb

f式中h、b、t (B.3)算得的φb大于0.6時(shí)，應(yīng) (B.1-2)算得相應(yīng)的b代替φb值雙軸對稱工字形等截面(H型鋼)雙軸對稱工字形等截面(含H型鋼)懸臂梁的整體穩(wěn)定系數(shù)，可按(B.1-1)計(jì)大于0.6時(shí)，應(yīng) (B.1-2)算得相應(yīng)的b值代替φb值B.4雙軸對稱工字形