傳熱傳質(zhì)題庫

傳熱傳質(zhì)題庫內(nèi)部編號(hào)：(YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128)傳熱與傳質(zhì)習(xí)題庫目錄模塊二熱量傳遞(一)選擇題1．導(dǎo)熱系數(shù)的單位為()。D、W/(S℃)。2．夏天電風(fēng)扇之所以能解熱是因?yàn)?)。CD、產(chǎn)生了導(dǎo)熱。3．有一種30℃流體需加熱到80℃，下列三種熱流體的熱量都能滿足要求，應(yīng)選()有利于節(jié)能。A、400℃的蒸汽；B、300℃的蒸汽；C、200℃的4．工業(yè)生產(chǎn)中，沸騰傳熱應(yīng)設(shè)法保持在()。CD5．用120℃的飽和蒸汽加熱原油，換熱后蒸汽冷凝成同溫度的冷凝水，此時(shí)兩流體的平均溫度差之間的關(guān)系為(t)()(t)。m并流m逆流D不定6．物質(zhì)導(dǎo)熱系數(shù)的順序是()。A、金屬＞一般固體＞液體＞氣體；B、金屬＞液體＞一般固D、500。C、金屬＞氣體＞液體＞一般固體；D、金屬＞液體＞氣體＞7．下列四種不同的對(duì)流給熱過程：空氣自然對(duì)流α，空氣強(qiáng)制對(duì)流α(流速為123m/s),水強(qiáng)制對(duì)流α33m/s),水強(qiáng)制對(duì)流α3(流速為34值的大小關(guān)系為()。34124321421332148．換熱器中冷物料出口溫度升高，可能引起的有原因多個(gè)，除了()。9．用120℃的飽和水蒸汽加熱常溫空氣。蒸汽的冷凝膜系數(shù)約為2000W/(m2K),空氣的膜系數(shù)約為60W/(m2K)，其過程的傳熱系數(shù)K及傳熱面壁溫接近于()。AWmKB、2000W/(m2K)，40℃；CWmKD、60W/(m2K)，40℃。12121212121212D、無法確定。11．水在無相變時(shí)在圓形管內(nèi)強(qiáng)制湍流，對(duì)流傳熱系數(shù)為1000W/(m2.℃)若將i水的流量增加1倍，而其他條件不變，則為()。i12．有一套管換熱器，環(huán)隙中有119.6℃的蒸氣冷凝，管內(nèi)的空氣從20℃被加熱到50℃，管壁溫度應(yīng)接近()。D、119.6℃。13．套管冷凝器的內(nèi)管走空氣，管間走飽和水蒸氣，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，當(dāng)空氣流量增加時(shí)傳熱系數(shù)K應(yīng)()。14．套管冷凝器的內(nèi)管走空氣，管間走飽和水蒸氣，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，當(dāng)空氣流量增加時(shí)空氣出口溫度()。D、無法判斷。15．利用水在逆流操作的套管換熱器中冷卻某物料。要求熱流體的溫度T，T及流12量W不變。今因冷卻水進(jìn)口溫度t增高，為保證完成生產(chǎn)任務(wù)，提高冷卻水的流1量W，其結(jié)果()。2mmmm16．某單程列管式換熱器，水走管程呈湍流流動(dòng)，為滿足擴(kuò)大生產(chǎn)需要，保持水的進(jìn)口溫度不變的條件下，將用水量增大一倍，則水的對(duì)流傳熱膜系數(shù)為改變前的()。()換熱。D、以上都不正確。18．會(huì)引起列管式換熱器冷物料出口溫度下降的事故有()。A、正常操作時(shí)，冷物料進(jìn)口管堵；B、熱物料流量太大；19．在列管式換熱器操作中，不需停車的事故有()。D、換熱器列管穿孔。1212mCD、132。21．熱敏性物料宜采用()蒸發(fā)器。D22．蒸發(fā)可適用于()。C、溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)和溶有揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；D、揮發(fā)度相同的溶液。23．對(duì)于在蒸發(fā)過程中有晶體析出的液體的多效蒸發(fā)，最好用下列()蒸發(fā)流D24．逆流加料多效蒸發(fā)過程適用于()。A、粘度較小溶液的蒸發(fā)；B、有結(jié)晶析出的C、粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。D、都可以。25．有結(jié)晶析出的蒸發(fā)過程，適宜流程是()。A、并流加料；B、逆流加料；C、分流(平流)加料；D、錯(cuò)流加料。26．蒸發(fā)操作中所謂溫度差損失，實(shí)際是指溶液的沸點(diǎn)()二次蒸汽的飽和溫D、上述三者都不是27．下列蒸發(fā)器，溶液循環(huán)速度最快的是()D、強(qiáng)制循環(huán)式28．減壓蒸發(fā)不具有的優(yōu)點(diǎn)是()。A、減少傳熱面積；B、可蒸發(fā)不耐高C提高熱能利用率；D、減少基建費(fèi)和29．就蒸發(fā)同樣任務(wù)而言，單效蒸發(fā)生產(chǎn)能力W與多效蒸發(fā)的生產(chǎn)能力W單多()。A、W>W；單多B、W<W；單多C、W=W；單多D30．在相同的條件下蒸發(fā)同樣任務(wù)的溶液時(shí)，多效蒸發(fā)的總溫度差損失∑與單效多蒸發(fā)的總溫度差損失∑單()。多單多單多單D31．蒸發(fā)流程中除沫器的作用主要是()。D、利利用二次蒸汽。32．自然循環(huán)型蒸發(fā)器的中溶液的循環(huán)是由于溶液產(chǎn)生()。D33．化學(xué)工業(yè)中分離揮發(fā)性溶劑與不揮發(fā)性溶質(zhì)的主要方法是()。34．在單效蒸發(fā)器內(nèi)，將某物質(zhì)的水溶液自濃度為5%濃縮至25%(皆為質(zhì)量分?jǐn)?shù))。每小時(shí)處理2t原料液。溶液在常壓下蒸發(fā)，沸點(diǎn)是373K(二次蒸汽的汽化熱為2260kJ/kg)。加熱蒸汽的溫度為403K，汽化熱為2180kJ/kg。則原料液在沸點(diǎn)時(shí)加入蒸發(fā)器，加熱蒸汽的消耗量是()。kghD、1.04kg/h。35．為了蒸發(fā)某種粘度隨濃度和溫度變化比較大的溶液，應(yīng)采用()。CD、并流或平流。36．工業(yè)生產(chǎn)中的蒸發(fā)通常是()。D37．在蒸發(fā)操作中，若使溶液在()下沸騰蒸發(fā)，可降低溶液沸點(diǎn)而增大蒸發(fā)器的有效溫度差。38．料液隨濃度和溫度變化較大時(shí)，若采用多效蒸發(fā)，則需采用()。CD、以上都可采用。39．提高蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度的主要途徑是增大()。D、傳熱面積。40．對(duì)粘度隨濃度增加而明顯增大的溶液蒸發(fā)，不宜采用()加料的多效蒸發(fā)41．下列敘述正確的是()。CD、對(duì)流干燥中，空氣是最常用42．50kg濕物料中含水10kg，則干基含水量為()%。D、40。43．以下關(guān)于對(duì)流干燥的特點(diǎn)，不正確的是()。A、對(duì)流干燥過程是氣、固兩相熱、質(zhì)同時(shí)傳遞的過程；B、對(duì)流干燥過程中氣體傳熱給固體；C、對(duì)流干燥過程中濕物料的水被氣化進(jìn)入氣相；D、對(duì)流干燥過程中濕物料表面溫度始終恒定于空氣的濕球溫度。44．將氯化鈣與濕物料放在一起，使物料中水分除去，這是采用哪種去濕方法？ ()D、無法確定。維持總壓不變,將空氣溫度升高到50℃,則相對(duì)濕度()。D、無法判斷。Wd()。WddWdWWd47．用對(duì)流干燥方法干燥濕物料時(shí)，不能除去的水分為()。D、結(jié)合水分。48．除了()，下列都是干燥過程中使用預(yù)熱器的目的。A、提高空氣露點(diǎn)；B、提高空氣干球C、降低空氣的相對(duì)濕度；D、增大空氣的吸49．空氣進(jìn)入干燥器之前一般都要進(jìn)行了預(yù)熱，其目的是提高()，而降低()。D、壓力，相對(duì)濕度。50．利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，且干燥處于降速階段，欲縮短干燥時(shí)間，則可采取的最有效措施是()。A、提高介質(zhì)溫度；B、增大干燥面CD51．將水噴灑于空氣中而使空氣減濕，應(yīng)該使水溫()。52．在一定溫度和總壓下，濕空氣的水汽分壓和飽和濕空氣的水汽分壓相等，則濕空氣的相對(duì)濕度為()。A、0；B、100%；C、0~50%；D、50%。53．將不飽和濕空氣在總壓和濕度不變的條件下冷卻，當(dāng)溫度達(dá)到()時(shí)，空氣中的水汽開始凝結(jié)成露滴。D、絕熱飽和溫度。54．在一定空氣狀態(tài)下，用對(duì)流干燥方法干燥濕物料時(shí)，能除去的水分為 ()。D、自由水分。55．當(dāng)φ＜100%時(shí)，物料的平衡水分一定是()。D、臨界水分。56．對(duì)于對(duì)流干燥器，干燥介質(zhì)的出口溫度應(yīng)()。D、不能確定。57．干燥進(jìn)行的條件是被干燥物料表面所產(chǎn)生的水蒸氣分壓()干燥介質(zhì)中水D58．氣流干燥器適合于干燥()介質(zhì)。CD59．濕空氣經(jīng)預(yù)熱后，它的焓增大，而它的濕含量H和相對(duì)濕度φ屬于下面哪一種情況。()60．某一對(duì)流干燥流程需一風(fēng)機(jī)：(1)風(fēng)機(jī)裝在預(yù)熱器之前，即新鮮空氣入口處；(2)風(fēng)機(jī)裝在預(yù)熱器之后。比較(1)、(2)兩種情況下風(fēng)機(jī)的風(fēng)量V和S1V，則有()。S2AVV；S1S2VS1S2S1S2D、無法判斷。(二)判斷題1．物質(zhì)的導(dǎo)熱率均隨溫度的升高而增大。()2．輻射不需要任何物質(zhì)作媒介。()3．冷熱流體在換熱時(shí)，并流時(shí)的傳熱溫度差要比逆流時(shí)的傳熱溫度差大。()4．換熱器投產(chǎn)時(shí)，先通入熱流體，后通入冷流體。()5．換熱器冷凝操作應(yīng)定期排放蒸汽側(cè)的不凝氣體。()6．熱負(fù)荷是指換熱器本身具有的換熱能力。()7．提高傳熱速率的最有效途徑是提高傳熱面積。()8．工業(yè)設(shè)備的保溫材料，一般都是取導(dǎo)熱系數(shù)較小的材料。()9．換熱器正常操作之后才能打開放空閥。()10為了提高傳熱效率，采用蒸汽加熱時(shí)必須不斷排除冷凝水并及時(shí)排放不凝性氣11．在螺旋板式換熱器中,流體只能做嚴(yán)格的逆流流動(dòng)。()12．通過三層平壁的定態(tài)熱傳導(dǎo)，各層界面間接觸均勻，第一層兩側(cè)溫度為120℃12312313．列管換熱器中設(shè)置補(bǔ)償圈的目的主要是為了便于換熱器的清洗和強(qiáng)化傳熱。()14．導(dǎo)熱系數(shù)是物質(zhì)導(dǎo)熱能力的標(biāo)志，導(dǎo)熱系數(shù)值越大，導(dǎo)熱能力越弱。()15．流體與壁面進(jìn)行穩(wěn)定的強(qiáng)制湍流對(duì)流傳熱，層流內(nèi)層的熱阻比湍流主體的熱阻大，故層流內(nèi)層內(nèi)的傳熱比湍流主體內(nèi)的傳熱速率小。()16．飽和水蒸氣和空氣通過間壁進(jìn)行穩(wěn)定熱交換，由于空氣側(cè)的膜系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于飽和水蒸氣側(cè)的膜系數(shù)。故空氣側(cè)的傳熱速率比飽和水蒸氣側(cè)的傳熱速率小。()17．在多效蒸發(fā)時(shí)，后一效的壓力一定比前一效的低。()18．多效蒸發(fā)的目的是為了節(jié)約加熱蒸氣。()19．蒸發(fā)操作中，少量不凝性氣體的存在，對(duì)傳熱的影響可忽略不計(jì)。()20．蒸發(fā)過程中操作壓力增加,則溶質(zhì)的沸點(diǎn)增加.()21．采用多效蒸發(fā)的主要目的是為了充分利用二次蒸汽。效數(shù)越多，單位蒸汽耗用量越小，因此，過程越經(jīng)濟(jì)。()22．在膜式蒸發(fā)器的加熱管內(nèi)，液體沿管壁呈膜狀流動(dòng)，管內(nèi)沒有液層，故因液柱靜壓強(qiáng)而引起的溫度差損失可忽略。()23．蒸發(fā)過程主要是一個(gè)傳熱過程，其設(shè)備與一般傳熱設(shè)備并無本質(zhì)區(qū)別。()24．用分流進(jìn)料方式蒸發(fā)時(shí)，得到的各份溶液濃度相同。()25．提高蒸發(fā)器的蒸發(fā)能力，其主要途經(jīng)是提高傳熱系數(shù)。()26．飽和蒸汽壓越大的液體越難揮發(fā)。()27．在多效蒸發(fā)的流程中，并流加料的優(yōu)點(diǎn)是各效的壓力依次降低，溶液可以自動(dòng)地從前一效流入后一效，不需用泵輸送。()()29．濕空氣溫度一定時(shí)，相對(duì)濕度越低，濕球溫度也越低。()30．若以濕空氣作為干燥介質(zhì)，由于夏季的氣溫高，則濕空氣用量就少。()31．恒速干燥階段，濕物料表面的濕度也維持不變。()32．濕空氣在預(yù)熱過程中露點(diǎn)是不變的參數(shù)。()33．對(duì)流干燥中濕物料的平衡水分與濕空氣的性質(zhì)有關(guān)。()34．同一物料，如恒速階段的干燥速率加快，則該物料的臨界含水量將增大。()35．若相對(duì)濕度為零，說明空氣中水汽含量為零。()36．沸騰床干燥器中的適宜氣速應(yīng)大于帶出速度，小于臨界速度。()37．濕空氣進(jìn)入干燥器前預(yù)熱,不能降低其含水量。()38．干燥操作的目的是將物料中的含水量降至規(guī)定的指標(biāo)以上。()39．干燥過程既是傳熱過程又是傳質(zhì)過程。()40．空氣的干球溫度和濕球溫度相差越大，說明該空氣偏移飽和程度就越大。()二、傳質(zhì)(一)選擇題1．精餾塔中自上而下()。A、分為精餾段、加料板和提餾段三個(gè)部分；B、溫度依次降低；2．由氣體和液體流量過大兩種原因共同造成的是()現(xiàn)象。3．二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，物料的進(jìn)料狀態(tài)變化將引起()的變化。平衡線和操作線。A1A0.45，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t，則()。2121212D、不能判斷。5．兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越()。D6．在再沸器中溶液()而產(chǎn)生上升蒸氣，是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個(gè)必不可少條件。D、全部氣化。7．正常操作的二元精餾塔，塔內(nèi)某截面上升氣相組成Y和下降液相組成X的關(guān)n+1n系是()。AYX；n+1nXn+1nC、Y=Xn；n+1D、不能確定。8．精餾過程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，塔頂溫度()。D、不能確定。9．若僅僅加大精餾塔的回流量，會(huì)引起以下的結(jié)果是()。A、塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高；B、塔底產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度C量；D、減少塔釜產(chǎn)品10．在常壓下苯的沸點(diǎn)為80.1℃，環(huán)乙烷的沸點(diǎn)為80.73℃，欲使該兩組分混合物得到分離，則宜采用()。D、水蒸汽蒸餾。11．塔板上造成氣泡夾帶的原因是()。D、液流量過小。12．有關(guān)靈敏板的敘述，正確的是()。A、是操作條件變化時(shí),塔內(nèi)溫度變化最大的那塊板；B、板上溫度變化,物料組C、板上溫度升高,反應(yīng)塔頂產(chǎn)品組成下降；D、板上溫度升高,反應(yīng)塔底產(chǎn)品組成增大。13．下列敘述錯(cuò)誤的是()。A、板式塔內(nèi)以塔板作為氣、液兩相接觸傳質(zhì)的基本構(gòu)件；B、安裝出口堰是為了保證氣、液兩相在塔板上有充分的接觸時(shí)間；C、降液管是塔板間液流通道，也是溢流液中所夾帶氣體的分離場(chǎng)所；D、降液管與下層塔板的間距應(yīng)大于出口堰的高度。()。n+1nn—1n+1nn—1n+1nn—1nn1D、0.794。16．下列哪個(gè)選項(xiàng)不屬于精餾設(shè)備的主要部分()。D、餾出液貯槽。17．在多數(shù)板式塔內(nèi)氣、液兩相的流動(dòng)，從總體上是()流，而在塔板上兩相為()流流動(dòng)。DNN層，現(xiàn)因設(shè)備改12Fx、q、R、V等均不F變，則此時(shí)()。DWDWDWDW化視具體情況而定。A1AA21t的關(guān)系為()。2121212D20．在篩板精餾塔設(shè)計(jì)中，增加塔板開孔率，可使漏液線()。21．氨水的摩爾分率為20%，而它的比分率應(yīng)是()%。CD、30。22．吸收操作的目的是分離()。D、部分互溶的均相混合物。23．適宜的空塔氣速為液泛氣速的()倍；用來計(jì)算吸收塔的塔徑。24．在填料塔中，低濃度難溶氣體逆流吸收時(shí)，若其它條件不變，但入口氣量增加，則出口氣體組成將()。25．在吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，為完成一定的任務(wù)，則 ()。D、填料層高度趨向無窮大。26．吸收塔尾氣超標(biāo)，可能引起的原因是()。D、吸收劑純度下降。27．吸收過程中一般多采用逆流流程，主要是因?yàn)?)。D、操作最方便。YXkmol/(m2S)，由此可判斷該過程()。D、雙膜控制。29．用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。逆流操作，平衡關(guān)系滿足亨利定律。當(dāng)入塔體濃度y上升，而其它入塔條件不變，則氣體出塔濃度y和吸收率的變化為12()。2222kkmol/m2.s，k=8104kmol/m2.s，由此可知該過程為yx()。和氣膜阻力相差不大。31．在進(jìn)行吸收操作時(shí)，吸收操作線總是位于平衡線的()。D32．吸收混合氣中苯，已知y=0.04，吸收率是80%，則Y、Y是()。11233．在吸收塔操作過程中，當(dāng)吸收劑用量增加時(shí)，出塔溶液濃度()，尾氣中溶質(zhì)濃度()。CD、增高，下降。34．在氣膜控制的吸收過程中，增加吸收劑用量，則()。C、吸收傳質(zhì)推動(dòng)力減??；D、操作費(fèi)用減35．從解吸塔出來的半貧液一般進(jìn)入吸收塔的()，以便循環(huán)使用。D、上述均可。36．只要組分在氣相中的分壓()液相中該組分的平衡分壓，吸收就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。D、不能確定。37．填料塔以清水逆流吸收空氣、氨混合氣體中的氨。當(dāng)操作條件一定時(shí)(Y、1L、V都一定時(shí))，若塔內(nèi)填料層高度Z增加，而其它操作條件不變，出口氣體的濃度Y將()。2D、無法判斷。率)的混合氣體與X=0.05的氨水接觸，則將發(fā)生()。39．對(duì)接近常壓的溶質(zhì)濃度低的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增大時(shí)，亨利系數(shù)E()，相平衡常數(shù)m(),溶解度系數(shù)()。B122濃度X的變化為()。1111141．萃取劑的選擇性()。A、是液液萃取分離能力的表征；B、是液固萃取分離能力C、是吸收過程分離能力的表征；D、是吸附過程分離能力42．三角形相圖內(nèi)任一點(diǎn)，代表混合物的()個(gè)組分含量。43．在溶解曲線以下的兩相區(qū)，隨溫度的升高，溶解度曲線范圍會(huì)()。D、縮小及擴(kuò)大。44．萃取中當(dāng)出現(xiàn)()時(shí)，說明萃取劑選擇的不適宜。AAxy定FA溶質(zhì)A的萃取劑代替純?nèi)軇幂陀嘞嘟M成x將()。RD46．進(jìn)行萃取操作時(shí)，應(yīng)使溶質(zhì)的分配系數(shù)()1。D、無法判斷。47．萃取劑的加入量應(yīng)使原料與萃取劑的和點(diǎn)M位于()。何位置均可48．萃取操作包括若干步驟，除了()。取劑回收49．在B-S完全不互溶的多級(jí)逆流萃取塔操作中，原用純?nèi)軇F(xiàn)改用再生溶劑，其他條件不變，則對(duì)萃取操作的影響是()。D、萃余分率減小。50．下列不屬于多級(jí)逆流接觸萃取的特點(diǎn)是()。CD、溶劑用量大。51．能獲得含溶質(zhì)濃度很少的萃余相但得不到含溶質(zhì)濃度很高的萃取相的是 ()。A、單級(jí)萃取流程；B、多級(jí)錯(cuò)流萃取52．在原料液組成x及溶劑化(S/F)相同條件下，將單級(jí)萃取改為多級(jí)萃取，萃F取率變化趨勢(shì)是()。D53．在B-S部分互溶萃取過程中，若加入的純?nèi)軇┝吭黾佣渌僮鳁l件不變，則萃取液濃度y()。AD、變化趨勢(shì)不確定。選擇()。A。A55．對(duì)于同樣的萃取回收率，單級(jí)萃取所需的溶劑量相比多級(jí)萃取()。56．多級(jí)逆流萃取與單級(jí)萃取比較，如果溶劑比、萃取相濃度一樣，則多級(jí)逆流萃取可使萃余相濃度()。D的量增加而其他操作條件不變，則萃取液中溶質(zhì)A的濃度y′()。AD58．分配曲線能表示()。59．萃取劑的選擇性系數(shù)是溶質(zhì)和原溶劑分別在兩相中的()。D、分配系數(shù)之比。60．在原料液組成及溶劑化(S/F)相同條件下，將單級(jí)萃取改為多級(jí)萃取，如下參數(shù)的變化趨勢(shì)是萃取率()、萃余率()。CD(二)判斷題1．在對(duì)熱敏性混合液進(jìn)行精餾時(shí)必須采用加壓分離。()2．連續(xù)精餾預(yù)進(jìn)料時(shí)，先打開放空閥，充氮置換系統(tǒng)中的空氣，以防在進(jìn)料時(shí)出3．精餾操作中，操作回流比小于最小回流比時(shí)，精餾塔不能正常工作。()4．精餾塔板的作用主要是為了支承液體。()5．篩板塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，但分離效率較泡罩低，因此已逐步淘汰。()6．最小回流比狀態(tài)下的理論塔板數(shù)為最少理論塔板數(shù)。()7．霧沫挾帶過量是造成精餾塔液泛的原因之一。()8．精餾塔的操作彈性越大，說明保證該塔正常操作的范圍越大，操作越穩(wěn)定。()9．混合液的沸點(diǎn)只與外界壓力有關(guān)。()10．對(duì)乙醇—水系統(tǒng)，用普通精餾方法進(jìn)行分離，只要塔板數(shù)足夠，可以得到純數(shù))以上的純酒精。()11．理想的進(jìn)料板位置是其氣體和液體的組成與進(jìn)料的氣體和液體組成最接近。()12．精餾操作時(shí)，若F、D、X、q、R、加料板位置都不變，而將塔頂泡點(diǎn)回流改F為冷回流，則塔頂產(chǎn)品組成X變大。D()13．已知某精餾塔操作時(shí)的進(jìn)料線(q線)方程為：y=0.6，則該塔的進(jìn)料熱狀況為飽和液體進(jìn)料。()水溶液。()15．篩孔塔板易于制造，易于大型化，壓降小，生產(chǎn)能力高，操作彈性大，是一16．填料吸收塔正常操作時(shí)的氣速必須小于載點(diǎn)氣速。()17．填料塔開車時(shí)，我們總是先用較大的吸收劑流量來潤(rùn)濕填料表面，甚至淹塔，然后再調(diào)節(jié)到正常的吸收劑用量，這樣吸收效果較好。()18．吸收操作中,增大液氣比有利于增加傳質(zhì)推動(dòng)力,提高吸收速率。()19．水吸收氨—空氣混合氣中的氨的過程屬于液膜控制。(