機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計-三軸線雙級斜齒圓柱齒輪減速器

機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書設(shè)計題目三軸線雙級斜齒圓柱齒輪減速器車輛工程（汽車）專業(yè)07汽車（1）班目錄頁設(shè)計計算及說明結(jié)果設(shè)計任務(wù)書題目：設(shè)計一用于帶式運輸機(jī)傳動裝置中的三軸線雙級斜齒圓柱齒輪減速器總體布置簡圖工作情況工作有輕震，經(jīng)常滿載，空載起動，單向運轉(zhuǎn)原始數(shù)據(jù)運輸帶拉力F（N）卷筒的直徑D（mm）運輸帶速度V（m/s）帶速允許偏差（%）使用期限（年）工作制度（班/日）22003000.9551設(shè)計內(nèi)容電動機(jī)的選擇與參數(shù)計算斜齒輪傳動設(shè)計計算軸的設(shè)計滾動軸承的選擇鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核裝配圖、零件圖的繪制設(shè)計計算說明書的編寫設(shè)計計算及說明結(jié)果設(shè)計任務(wù)減速器總裝配圖一張（0號或1號圖紙）齒輪、軸零件圖各一張（3號或4號圖紙）設(shè)計計算說明書一份傳動方案的擬定及說明如任務(wù)設(shè)計書中總體布置簡圖所示，傳動方案采用V帶三軸線雙級斜齒級圓柱齒輪減速箱。設(shè)計計算及說明結(jié)果電動機(jī)的選擇與運動參數(shù)計算電動機(jī)類型選擇根據(jù)所給定的工作條件和要求，可選擇小型三相異步電動機(jī)（封閉式），型號為Y（IP44）。該類型的電動機(jī)的結(jié)構(gòu)特征為自扇冷卻，封閉式結(jié)構(gòu)，能防止灰塵、水滴大量進(jìn)入電動機(jī)內(nèi)部，故常用作一般用途的驅(qū)動源，即用于驅(qū)動對起動性能、調(diào)速性能及轉(zhuǎn)差率無特殊要求的機(jī)器和設(shè)備；亦可用于灰塵較多、水土飛濺的場所電動機(jī)容量選擇工作機(jī)所需功率PW電動機(jī)的輸出功率Pd其中，傳動裝置的總效率式中，為從電動機(jī)至卷筒軸之間的各傳動機(jī)構(gòu)和軸承的效率。由《機(jī)械設(shè)計手冊（新編軟件版）2008》（如無特殊注明，下同）“機(jī)械傳動效率”條目查得：彈性聯(lián)軸器；滾子軸承（稀油潤滑）；8級精度的一般齒輪傳動（稀油潤滑）；卷筒軸滑動軸承，則故電動機(jī)額定功率的確定由“電動機(jī)的基座號與轉(zhuǎn)速及功率的對應(yīng)關(guān)系”條目查得電動機(jī)的額定功率設(shè)計計算及說明結(jié)果電動機(jī)轉(zhuǎn)速選擇工作機(jī)主軸轉(zhuǎn)速各級傳動比可選范圍由《機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計》表2-1查得，單級圓柱齒輪傳動比范圍，則總傳動比可選范圍電動機(jī)轉(zhuǎn)速的確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍故選取6級電動機(jī)，同步轉(zhuǎn)速，滿載轉(zhuǎn)速確定電動機(jī)型號由額定功率，同步轉(zhuǎn)速750r/min，選取電動機(jī)型號為Y132M-8，主要技術(shù)數(shù)據(jù)如下：型號額定功率（kW）滿載轉(zhuǎn)速（r/min）Y132M-837102.02.2質(zhì)量（kg）軸徑D（mm）EF×GDG84388010×833設(shè)計計算及說明結(jié)果傳動裝置的總傳動比及分配總傳動比分配各級傳動比根據(jù)《機(jī)械設(shè)計手冊（第二版）》第四卷37-8減速器傳動比的分配，圖37.1-2，取傳動比（高速級齒輪組），（低速級齒輪組）此時，在5%的允許范圍內(nèi)。計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)各軸轉(zhuǎn)速n（r/min）記減速器高速軸為１軸，中間軸為２軸，低速軸為３軸各軸轉(zhuǎn)速如下：各軸輸入功率P（kW）各軸輸入轉(zhuǎn)矩T（N?ｍ）設(shè)計計算及說明結(jié)果項目電動機(jī)軸高速軸1中速軸2低速軸3轉(zhuǎn)速（r/min）960960195.957.3功率（kW）2.3052.2822.1692.062轉(zhuǎn)矩（N?ｍ）22.9322.70105.74343.67傳動比4.93.42效率0.990.98*0.970.98*0.97設(shè)計計算及說明結(jié)果斜傳動件的設(shè)計計算低速齒輪組選定齒輪類型、精度、材料及齒數(shù)=1\*GB3①斜齒圓柱齒輪=2\*GB3②運輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度和精度要求不是非常高，故選7級精度（GB10095-88）=3\*GB3③材料：選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS；大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者硬度差為40HBS=4\*GB3④初選小齒輪齒數(shù)：大齒輪齒數(shù)，圓整取=5\*GB3⑤選取螺旋角按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計計算依《機(jī)械設(shè)計》（本部分如無特別說明，下同）P218式(10-21）試算，即確定公式內(nèi)各計算數(shù)值試選載荷系數(shù)由圖10-30選取區(qū)域系數(shù)由圖10-26查得，小齒輪傳遞的傳矩由表10-7選取齒寬系數(shù)根據(jù)既定的齒輪材料，由表10-6查得材料彈性影響系數(shù)設(shè)計計算及說明結(jié)果由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限由式10-13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)計算接觸疲勞許用應(yīng)力：取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式(10-12)得許用接觸應(yīng)力計算試算小齒輪分度圓直徑，由計算公式得計算圓周速度齒寬b及模數(shù)設(shè)計計算及說明結(jié)果計算縱向重合度計算載荷系數(shù)K根據(jù)工作情況，由表10-2查得使用系數(shù)；根據(jù)，7級精度，由圖10-8查得動載系數(shù)；由表10-4查得的值與直齒輪的相同，故；因，由表10-3查得；圖10-13查得；故載荷系數(shù)按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑模數(shù)按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計，由式（10-17）確定計算參數(shù)計算載荷系數(shù)根據(jù)縱向重合度，由圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)設(shè)計計算及說明結(jié)果計算當(dāng)量齒數(shù)查取齒形系數(shù)：由表10-5查得查取應(yīng)力校核系數(shù)：由表10-5查得計算彎曲疲勞許用應(yīng)力由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4比較大、小齒輪的大齒輪的數(shù)值大設(shè)計計算取模數(shù)設(shè)計計算及說明結(jié)果齒數(shù)，圓整至33計算實際齒數(shù)取，則，圓整至113幾何尺寸計算計算中心距，圓整至151mm按圓整后的中心距修正螺旋角計算大、小齒輪的分度圓直徑計算齒輪齒寬，圓整至高速齒輪組選定齒輪類型、精度、材料及齒數(shù)=1\*GB3①斜齒圓柱齒輪=2\*GB3②同上，7級精度（GB10095-88）=3\*GB3③材料：選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS；大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者硬度差為40HBS=4\*GB3④初選小齒輪齒數(shù)：大齒輪齒數(shù)，圓整取=5\*GB3⑤選取螺旋角設(shè)計計算及說明結(jié)果按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計計算依《機(jī)械設(shè)計》（本部分如無特別說明，下同）P218式(10-21）試算，即確定公式內(nèi)各計算數(shù)值試選載荷系數(shù)由圖10-30選取區(qū)域系數(shù)由圖10-26查得，小齒輪傳遞的傳矩由表10-7選取齒寬系數(shù)根據(jù)既定的齒輪材料，由表10-6查得材料彈性影響系數(shù)由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限由式10-13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)設(shè)計計算及說明結(jié)果計算接觸疲勞許用應(yīng)力：取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式(10-12)得許用接觸應(yīng)力計算試算小齒輪分度圓直徑，由計算公式得計算圓周速度齒寬b及模數(shù)計算縱向重合度計算載荷系數(shù)K根據(jù)工作情況，由表10-2查得使用系數(shù)；根據(jù)，7級精度，由圖10-8查得動載系數(shù)；由表10-4查得的值與直齒輪的相同，故；設(shè)計計算及說明結(jié)果因，由表10-3查得；圖10-13查得；故載荷系數(shù)按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑模數(shù)按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計，由式（10-17）確定計算參數(shù)計算載荷系數(shù)根據(jù)縱向重合度，由圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)計算當(dāng)量齒數(shù)查取齒形系數(shù)：由表10-5查得查取應(yīng)力校核系數(shù)：由表10-5查得計算彎曲疲勞許用應(yīng)力設(shè)計計算及說明結(jié)果由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4比較大、小齒輪的大齒輪的數(shù)值大設(shè)計計算取模數(shù)齒數(shù)，圓整至18計算實際齒數(shù)取，則，圓整至89幾何尺寸計算計算中心距，圓整至111mm按圓整后的中心距修正螺旋角設(shè)計計算及說明結(jié)果計算大、小齒輪的分度圓直徑計算齒輪齒寬，圓整至總結(jié)根據(jù)設(shè)計和校驗，兩組齒輪都滿足齒面接觸疲勞強(qiáng)度和齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的要求。下面對以計算的兩齒輪組進(jìn)行傳動比校驗如下：傳動比誤差在許可范圍內(nèi)。為使中間軸的軸向力盡量小，布置上采用高速級小齒輪采用左旋，大齒輪采用右旋，低速級小齒輪右旋大齒輪左旋的結(jié)構(gòu)?？紤]各個齒輪的齒頂圓直徑，各齒輪的結(jié)構(gòu)如下：高速級小齒輪采用齒輪軸結(jié)構(gòu)；高速級大齒輪采用腹板式結(jié)構(gòu)；低速級小齒輪采用實心式結(jié)構(gòu)；低速級大齒輪采用腹板式結(jié)構(gòu)。潤滑方案，由輪齒速度可知，應(yīng)選用油潤滑，潤滑方式為浸油潤滑。設(shè)計計算及說明結(jié)果總體情況列簡表如下：高速級低速級小齒輪大齒輪小齒輪大齒輪傳動比4.93.42模數(shù)（mm）22螺旋角中心距（mm）111151齒數(shù)188933113齒寬（mm）43387469直徑（mm）分度圓37.3184.768.3233.7齒根圓32.3179.763.3228.7齒頂圓41.3188.772.3237.7旋向左旋右旋右旋左旋設(shè)計計算及說明結(jié)果軸的設(shè)計計算高速軸高速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）軸功率（）轉(zhuǎn)矩T（）9602.28222.7求作用在高速軸上的力已知高速軸上齒輪（高速級齒輪組小齒輪）分度圓直徑初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)《機(jī)械設(shè)計》（本部分如無特殊說明則取自本書，下同）表15-3，取，輸入軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑。為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時選取聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩，查《機(jī)械設(shè)計》表14-1，考慮到轉(zhuǎn)矩變化小，故取，則按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，選用TL4型彈性套柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為，半聯(lián)軸器，故，半聯(lián)軸器長度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度（GB/T4323-2002）設(shè)計計算及說明結(jié)果軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計擬定的裝配方案示意圖圖如下ⅧⅧⅦⅥⅤⅣⅢⅡⅠ根據(jù)軸向定位的要求確定軸各段的直徑和長度為了滿足聯(lián)軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段左端需制出一軸肩，故?、?Ⅲ段的直徑。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，為了保證軸端檔圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故I-II段的長度應(yīng)比L1略短一些，現(xiàn)??；初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30305，其尺寸為，故；右端滾動軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。取軸肩高度2.5mm，得。左端滾動軸承采用圓螺母與止動墊片及套筒定位，取，齒輪部分，軸段Ⅳ-Ⅴ-Ⅵ為固結(jié)的齒輪軸，取，設(shè)計計算及說明結(jié)果至此，各軸段的直徑和長度已經(jīng)初步確定。軸上零件的周向定位軸與聯(lián)軸器的周向定位選用平鍵，為了保證良好的對中性，選定的配合為H7/n6；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為j6。確定軸上圓角和倒角尺寸參考《機(jī)械設(shè)計》表15-2，取軸端倒角，各軸肩處圓角半徑見圖。綜合以上，列簡表如下軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明Ⅰ-Ⅱ3420聯(lián)軸器Ⅱ-Ⅲ4924氈圈油封，軸承端蓋Ⅲ-Ⅳ2025滾動軸承Ⅳ-Ⅴ9030齒輪軸Ⅴ-Ⅵ4337.3Ⅵ-Ⅶ4.530Ⅶ-Ⅷ23.7525滾動軸承總長度264.25校核依要求，此部分從略設(shè)計計算及說明結(jié)果低速軸低速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）軸功率（）轉(zhuǎn)矩T（）57.22.062344.27求作用在低速軸上的力已知低速軸上齒輪（低速級齒輪組大齒輪）分度圓直徑初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)《機(jī)械設(shè)計》（表15-3，取，同時選取聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩，查《機(jī)械設(shè)計》表14-1，考慮到轉(zhuǎn)矩變化小，故取，則按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，選用TL6型彈性套柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為，半聯(lián)軸器，故，半聯(lián)軸器長度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度（GB/T4323-2002）設(shè)計計算及說明結(jié)果軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計擬定的裝配方案示意圖圖如下ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦ根據(jù)軸向定位的要求確定軸各段的直徑和長度設(shè)計思路與高速軸基本相同Ⅰ-Ⅱ段用于與聯(lián)軸器連結(jié)，右端需制出一軸肩，故?、?Ⅲ段的直徑。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，故??；初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30310，其尺寸為，故；左滾動軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，；右端滾動軸承采用圓螺母與止動墊片及套筒定位，取，；齒輪部分，軸段Ⅴ-Ⅵ與齒輪配合，?。痪C合考慮各段直徑與箱體內(nèi)部寬度，取，至此，各軸段的直徑和長度已經(jīng)初步確定。設(shè)計計算及說明結(jié)果軸上零件的周向定位軸與聯(lián)軸器的周向定位選用平鍵，配合為H7/n6；軸與齒輪間的周向定位選用平鍵配合同上；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為j6確定軸上圓角和倒角尺寸參考《機(jī)械設(shè)計》表15-2，取軸端倒角，各軸肩處圓角半徑見圖綜合以上，列簡表如下軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明Ⅰ-Ⅱ5638聯(lián)軸器Ⅱ-Ⅲ4144氈圈油封，軸承端蓋Ⅲ-Ⅳ2950滾動軸承Ⅳ-Ⅴ6260Ⅴ-Ⅵ6755齒輪Ⅵ-Ⅶ46.2550滾動軸承總長度301.25設(shè)計計算及說明結(jié)果中速軸中速軸上的功率、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速（）功率（）轉(zhuǎn)矩T（）195.92.169105.74求作用在中速軸上的力中速軸上大齒輪與高速級齒輪組小大齒輪受力情況相同中速級上小齒輪在低速軸設(shè)計中已經(jīng)計算過初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)《機(jī)械設(shè)計》（表15-3，取，軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計擬定的裝配方案示意圖圖如下ⅠⅡⅢⅣⅤⅥ設(shè)計計算及說明結(jié)果根據(jù)軸向定位的要求確定軸各段的直徑和長度根據(jù)軸的最小直徑可得，初步選擇滾動軸承。選用單列圓錐滾子軸承30310，其尺寸為；左滾動軸承用套筒定位，；右滾動軸承用軸環(huán)定位，；齒輪用軸環(huán)、套筒定位，；，；軸段Ⅲ-Ⅳ為軸環(huán)，，至此，各軸段的直徑和長度已經(jīng)初步確定。軸上零件的軸向定位軸段Ⅱ-Ⅲ與齒輪的周向定位選用平鍵，配合為H7/n6；軸段Ⅳ-Ⅴ與齒輪間的周向定位選用平鍵，配合同上；確定軸上圓角和倒角尺寸參考《機(jī)械設(shè)計》表15-2，取軸端倒角，各軸肩處圓角半徑見圖綜合以上，列簡表如下軸段編號長度（mm）直徑（mm）配合說明Ⅰ-Ⅱ32.7525滾動軸承Ⅱ-Ⅲ3630高速級大齒輪Ⅲ-Ⅳ7.536軸環(huán)Ⅳ-Ⅴ7230低速級小齒輪Ⅴ-Ⅵ31.2525滾動軸承總長度179.5設(shè)計計算及說明結(jié)果0求軸上的載荷0做出軸的計算簡圖查《機(jī)械設(shè)計手冊》“單列圓錐滾子軸承（摘自GB/T297-1994）”條目知，單列圓錐滾子軸承30305的a值為13mm，則軸上跨距分別為，，0126046.1688564.01做出彎矩圖0126046.1688564.01設(shè)計計算及說明結(jié)果10574010574014395.7840959.5812379.790上圖為H面10574010574014395.7840959.5812379.79018640.5818640.5800上圖為V面做出扭矩圖設(shè)計計算及說明結(jié)果按彎扭合成應(yīng)力計算軸的強(qiáng)度根據(jù)之前計算，列出簡表如下載荷水平面H垂直面V支反力F最大截面彎矩M總彎矩扭矩由《機(jī)械設(shè)計》式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取，軸的計算應(yīng)力已選定軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理。由《機(jī)械設(shè)計》表15-1查得。因此，故該軸安全。精確校核軸的疲勞強(qiáng)度判斷危險截面截面Ⅲ-ⅠⅤ僅受彎矩作用，雖然軸肩及過渡配合引起的應(yīng)力集中將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以無需校核。從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面Ⅱ-Ⅲ和Ⅳ-Ⅴ處過盈配合引起應(yīng)力集中最嚴(yán)重，且均有鍵槽引起的應(yīng)力集中；從受載情況來看，截面Ⅳ的應(yīng)力最大。因此應(yīng)校核該軸段截面的左側(cè)。截面C左側(cè)抗彎截面系數(shù)抗扭截面系數(shù)彎矩設(shè)計計算及說明結(jié)果扭矩為截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力軸的材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理。由《機(jī)械設(shè)計》表15-1查得由附表3-2查得零件與軸過盈配合處由附表3-4查得軸上鍵槽處有效應(yīng)力集中系數(shù)由附圖3-2查得尺寸系數(shù)由附圖3-3查得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)軸按磨削加工，由附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù)為軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即βq=1，則得綜合系數(shù)值為合金鋼的特性系數(shù)由P25得,??；,取；按式(15-6)～(15-8)計算安全系數(shù)值，得設(shè)計計算及說明結(jié)果強(qiáng)度足夠設(shè)計計算及說明結(jié)果滾動軸承校核計算軸承的預(yù)期壽命高速軸上的軸承基本數(shù)據(jù)選用的是0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30305，其尺寸為，由《機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計》表15-1查得，，，。在高速軸的校核計算過程中，已計算出跨距，，，兩軸承的計算軸向力左端壓緊軸承當(dāng)量動載荷設(shè)計計算及說明結(jié)果軸承壽命低速軸上的軸承基本數(shù)據(jù)選用的是0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30310，其尺寸為，由《機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計》表15-1查得，，，。在低速軸的校核計算過程中，已計算出跨距，，，兩軸承的計算軸向力左端壓緊滿足要求設(shè)計計算及說明結(jié)果軸承當(dāng)量動載荷軸承壽命中速軸上的軸承基本數(shù)據(jù)選用的是0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列圓錐滾子軸承30305，其尺寸為，由《機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計》表15-1查得，，，。在中速軸的校核計算過程中，已計算出，，兩軸承的計算軸向力左端壓緊滿足要求設(shè)計計算及說明結(jié)果軸承當(dāng)量動載荷軸承壽命滿足要求設(shè)計計算及說明結(jié)果聯(lián)軸器的校核計算高速軸上的聯(lián)軸器根據(jù)計算轉(zhuǎn)矩，由《機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計》表17-1查得選用TL4型彈性套套柱銷聯(lián)軸器GB/T4323-2002，其公稱扭矩為。低速軸上的聯(lián)軸器根據(jù)計算轉(zhuǎn)矩，查《機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計》表17-1查得選用TL6型彈性套套柱銷聯(lián)軸器GB/T4323-2002，其公稱扭矩為。符合要求符合要求設(shè)計計算及說明結(jié)果鍵連接的校核計算由《機(jī)械設(shè)計》式(6-1）得，鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由《機(jī)械設(shè)計》p106表6-2，取高速軸聯(lián)軸器上的鍵取普通平鍵6×28GB/T1096鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度中速軸大齒輪上的鍵取普通平鍵8×28G/T1096鍵的工作長度鍵與輪轂鍵槽的接觸高度中速軸小齒輪上的鍵取普通平鍵8×63G/T1096鍵的