【《基于HyperledgerFabric的物聯(lián)網(wǎng)設(shè)備可信身份認(rèn)證機(jī)制研究》14000字（論文）】

基于HyperledgerFabric的物聯(lián)網(wǎng)設(shè)備可信身份認(rèn)證機(jī)制研關(guān)鍵詞：暖通空調(diào)辦公樓人工智能 2 1.3空調(diào)的分類與比較 32建筑概況及參數(shù)確定 2.1夏季空調(diào)房間冷、濕負(fù)荷的計(jì)算 62.2.氣象條件 62.3冷負(fù)荷計(jì)算 82.4總冷負(fù)荷 2.5.計(jì)算過(guò)程：將每個(gè)房間的冷負(fù)荷分別計(jì)算 3送回、新風(fēng)風(fēng)量的計(jì)算 3.1.空調(diào)房間每人所需的新風(fēng)量 3.2.根據(jù)空調(diào)房間的冷濕負(fù)荷確定送風(fēng)量和送風(fēng)狀態(tài) 214管徑的確定 4.1風(fēng)管計(jì)算與選擇 4.2水管計(jì)算 1.1空調(diào)工作原理1.2空調(diào)系統(tǒng)的組成(1)根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)使用的介質(zhì)將空調(diào)系統(tǒng)全空空在全空調(diào)系統(tǒng)中，其用到的流體介質(zhì)是空氣，常見的中央空調(diào)就是全空調(diào)系統(tǒng)。統(tǒng)一般用于輔助全空空調(diào)系統(tǒng)(王麗萍，劉思遠(yuǎn)，2022)。為了增加其推廣的可子就是無(wú)新風(fēng)的風(fēng)機(jī)盤管?？諝?水系統(tǒng)：這種類型的系統(tǒng)以上兩種系統(tǒng)的結(jié)合揮了重要作用(陳明哲，何靜怡，2023)。(2)根據(jù)系統(tǒng)處理方式可進(jìn)行分類為直接式和間接式空調(diào)系統(tǒng)，首先兩者在室內(nèi)該系統(tǒng)較為集中，整體裝置較小(龔宇辰，丁博文，2021)。這在某種程度上顯現(xiàn)出對(duì)干后者其冷卻劑不直接降低空氣溫度.而是先降低蒸發(fā)器中的媒介流體(水),將降溫后的水通過(guò)水泵傳送至冷卻器中，該冷卻器的工作方式也是費(fèi)澤楷，2021)。該方案在設(shè)計(jì)過(guò)程中充分考慮了環(huán)境因素，采用了環(huán)保材料和(3)根據(jù)空氣量進(jìn)行分類，可以劃分為直流式系統(tǒng)：首先將空氣通入空調(diào)存在回風(fēng)管(陳偉宸，李思茹，2022)。這種類型的系統(tǒng)雖然是高能耗的，這在其使用的空氣基本是不補(bǔ)充新風(fēng)的情況下進(jìn)行全部再循環(huán)(林煜城，唐嘉佑，2019)。與前一個(gè)系統(tǒng)相比，這在某種程度上昭示了它具有能耗低的特點(diǎn)，但用于酒店，劇院和其他地方的空調(diào)系統(tǒng)(李文博，王志遠(yuǎn)，2018)。匪淺，所以反觀空調(diào)系統(tǒng)的前景還是比較理想(孫博宇，周澤楷，2021)。其后辰，2022)。2建筑概況及參數(shù)確定建筑的基本參數(shù)有：位置處于北緯30°25′,東經(jīng)135°35′,大氣壓處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)。統(tǒng)計(jì)選取的該年平均溫度為16℃左右，每層高約4米，總高96層。在夏季環(huán)境溫度較高，其平均溫度為33℃左右，溫度高時(shí)可達(dá)40°C,要求室為25℃左右，所以應(yīng)當(dāng)將空氣中的溫度降低8℃至15℃。另外若考慮調(diào)節(jié)濕度的功能，其應(yīng)當(dāng)將80%的濕度降至50%左右，50%左右的濕度為人體較為舒適的濕厚度玻璃+間隙+厚度隔熱表面導(dǎo)熱系(充氬)普通型單面低輻射型雙面低輻射型中空玻璃普通型普通型單面低輻射型本次畢業(yè)設(shè)計(jì)中使用的硬件設(shè)施支撐為雙層玻璃墻，其厚度為8至12m,隔2)隔熱墻的內(nèi)部采用空心磚，基本由空心磚搭建墻壁(陳奇遠(yuǎn)，趙麗萍，周昊羽，2020)。墻厚(mm)Dtw類型ⅢⅢ本設(shè)計(jì)的空心磚厚度達(dá)200mm,取熱阻R?=0.5,惰性系數(shù)D=2.6,tw為Ⅲ空調(diào)系統(tǒng)送風(fēng)量和空調(diào)系統(tǒng)容量由空調(diào)房間的冷、濕負(fù)荷決定。通過(guò)制冷量消除的內(nèi)部負(fù)荷通常稱為制冷負(fù)荷。制冷負(fù)荷是指空間熱量被儲(chǔ)存后，來(lái)自空調(diào)房間的熱量的轉(zhuǎn)化，這在一定程度上象征著該熱量主要包括太陽(yáng)通過(guò)外窗傳出的熱量、滲透空氣帶入房間的熱量、人體散熱、通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳入房間的熱量和室內(nèi)光照強(qiáng)度等(繆天朗，盛月華，2018)。深入剖析結(jié)果不僅能展示該設(shè)計(jì)在解決特定難題上的卓越能力，還能體現(xiàn)其在更廣泛范圍內(nèi)的潛在價(jià)值和應(yīng)用前景。為了降低空氣中的濕度，空調(diào)系統(tǒng)應(yīng)當(dāng)將空氣中的水蒸氣的含量降低，定義所需處理的水蒸氣含量為濕負(fù)荷，濕負(fù)荷的組成成分是空氣中的水分和經(jīng)過(guò)人體所以本文其后進(jìn)行的濕負(fù)荷的熱力學(xué)計(jì)算應(yīng)用到了環(huán)境中的物理參數(shù)及內(nèi)部預(yù)定條件。本設(shè)計(jì)所選研究對(duì)象主體是迎駕貢酒實(shí)業(yè)市某一大樓一樓，對(duì)其空調(diào)系統(tǒng)進(jìn)行分析，迎駕貢酒實(shí)業(yè)地區(qū)的氣候概況見表1(唐欣怡，郭琦月，2023):表1迎駕貢酒實(shí)業(yè)地區(qū)室外氣候參數(shù)[1]臺(tái)站位置球溫度(℃))夏季室外計(jì)算濕球溫度℃)(室外濕度(最熱外風(fēng)速大氣壓力)年平均溫度℃(大氣透明度等級(jí)北緯東經(jīng)通風(fēng)空氣調(diào)節(jié)空氣調(diào)節(jié)日平均3131○4435級(jí)查得相關(guān)資料，將室內(nèi)溫度定為26℃,空氣濕度為50%。有了這兩個(gè)環(huán)境物理參數(shù)，以此為設(shè)計(jì)的初始條件，其后計(jì)算空氣制冷量，在夏季的最大制冷量計(jì)算方式如下：本設(shè)計(jì)中的隔間墻是雙面玻璃墻，厚度為8至12m,隔熱系數(shù)為0.87W/K,其它相關(guān)物理參數(shù)在前文已涉及，不再贅述(陳澤和、許凌云、鄭向星，2023)。本研究有效地將理論與實(shí)際相結(jié)合，為所研究的問(wèn)題提供了穩(wěn)固的解答，并為后續(xù)研究開拓了新的探索空間和思考維度。2)雙面墻體由空心磚建起查表1得相關(guān)參數(shù)：磚體表面換熱系數(shù)aw=24.88,R=0.04019,R,8-7,0.。墻厚(mm)Dtw類型II本次畢業(yè)設(shè)計(jì)選空心磚厚度為200mm,熱阻值R。為0.46,惰性系數(shù)D為2.6,tw類型為Ⅲ型(趙宇軒，孫悅琳，2018)。外墻選用厚度δ=200mm的空心磚.β—統(tǒng)計(jì)空心磚一側(cè)空氣的溫度隨時(shí)間變化情況，變化范圍的時(shí)間為工作周期24h,計(jì)算得到溫度隨時(shí)間變化的函數(shù)，而另一側(cè)空氣平均溫度為此函數(shù)對(duì)V—變化范圍的時(shí)間為工作周期24h,計(jì)算得到溫度隨時(shí)間變化的函數(shù)，室內(nèi)溫度為26℃,α?=8.72w/(m2℃)外墻空心磚總熱阻：R?=1/αw+δ/λ+1/α?=1/24.88+0.2/0.58+1/8.72內(nèi)墻總熱阻：R=1/a+δ1λ+1/α?=1/8由表3.2-5得K。=2w/(m2℃)時(shí)，衰減系數(shù)v取為9.33查表11.4-8得β=0.410.60時(shí)溫差系數(shù)△t_對(duì)應(yīng)的數(shù)值為14。玻璃幕墻的選用：真空墻(充氬),雙面低輻射型(1)在窗口這一設(shè)施，其內(nèi)外溫差將引起冷卻載荷，對(duì)其進(jìn)行計(jì)算：K—傳熱系數(shù)，根據(jù)鋼窗阻隔的材料可定為5.8w/(m2℃)(2)接受外界輻射的降溫載荷：室內(nèi)有遮光系統(tǒng)時(shí)(包括窗簾):Qr=FXgXdXzJntF——導(dǎo)熱接觸面積Xz——室內(nèi)遮陽(yáng)系數(shù)；單層玻璃窗戶厚度為5mm,Xg=0.93內(nèi)部有遮陽(yáng)設(shè)施，在輕型房間中可以與外界交換Qr=KF△t,玻璃窗戶：K=5.8w/(m2℃),△t.=6(2)負(fù)荷溫差系數(shù)△tt-ξ接近0,△tt-ξ=5℃(3)當(dāng)相鄰房間熱量升高時(shí)，傳送熱量的計(jì)算取決于空調(diào)房間內(nèi)部結(jié)構(gòu)(例如窗簾，隔間，地面或隔間門等)的溫差計(jì)算公式為：Q=KF(tp+△tls+tn)。twp一夏天在此調(diào)節(jié)空氣的空調(diào)系統(tǒng)該日的平均溫度，℃;△tls—當(dāng)近距離空間的溫度有變化時(shí)熱量散發(fā)強(qiáng)度(1)由人體熱量交互計(jì)算在某時(shí)刻的冷負(fù)荷(黃志強(qiáng)，何偉明，2020):Qt=φnq?Xt-Tφ一集合系數(shù)；n一某一時(shí)刻人數(shù)的總和；T一計(jì)算初始時(shí)刻，點(diǎn)鐘；t-T一從初始時(shí)刻開始計(jì)算終點(diǎn)時(shí)刻，h;辦公室：φ=0.93,會(huì)堂：φ=0.89。這在一定程度上表明對(duì)于帶入計(jì)算的熱量載荷系數(shù)用來(lái)計(jì)算人體的實(shí)時(shí)熱內(nèi)的時(shí)間=8,查表11.4-17:Xt-T=0.93。Qr=1000nlnoNXt-T結(jié)構(gòu)，可以在散熱良好的情況下取為0.5-0.6,當(dāng)熒光燈罩散熱狀況不佳，但在上部分的通風(fēng)情況正常，這在某種意義上表明了通常取0.60.8;N值的選?。盒枰樵儭恫膳照{(diào)制冷手冊(cè)》,表3.1-25指出，小型辦公室n’=12w/m2,大型辦公室n3=15w/m2。T-T=6h,在測(cè)量的連續(xù)6小時(shí)內(nèi)，查表取得系數(shù)Xt-T=0.91。在此類背景下加熱裝置表面散熱在某一時(shí)刻溫度載荷系數(shù)：Qr=QCs+Qq2.3.9人體的散濕量：人體的散濕量：D=0.001φngD—一濕度揮發(fā)量，kg/h;Φ—一集合系數(shù)；n—一該時(shí)刻計(jì)算空間中人數(shù)之和；g—一對(duì)于一名成年男子來(lái)說(shuō)的非表面熱量，w。查表11.4-16知：男性靜止時(shí)g=68g/h,正常工作活動(dòng)時(shí)g=109g/h查表11.4-15知：φ=0.932.4總冷負(fù)荷經(jīng)相關(guān)計(jì)算得，該研究對(duì)象中總的溫度載荷如表2所示(鐘陽(yáng)陽(yáng)，孫萱，2020):表2迎駕貢酒實(shí)業(yè)地區(qū)某公司辦公樓一樓空調(diào)總冷負(fù)荷樓號(hào)總層數(shù)總高度總面積冷負(fù)荷新風(fēng)冷負(fù)荷總冷負(fù)荷1號(hào)樓14101房間：F南幕墻=5.4×4=21.6m2西面：面積：F西墻=5.5×5.4=29.7m2F西幕墻=1.8×2.8×2=10.08m2Q南幕墻=K112房間：人體冷負(fù)荷：該房間的體積：V101=55.1×5.4=297.54m3該房間的總?cè)藬?shù)：n=0.1×55.1=5人成年人表熱冷負(fù)荷：Q101=φnq?Xt-T=0.93×5×61×0.93=263.8w常年人里冷負(fù)荷：Q10?=φnq?=0.93×5×7燈光額定功率：N101=12×55.1=661.2w照明冷負(fù)荷：Q10?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×661.2/1000×0.91=216.6w照明熱負(fù)荷：Q101=n(QCs+Qq)=5×(30人體的散濕量：D=0.001φng=0.001×0.102房間：外墻的面積：F南墻=6×5.4—4×5.4=10.8m2F南幕墻=4×5.4=21.6m2南墻冷負(fù)荷：Q南墻=KF△t_=2.0×10Q南幕墻=KF△t?=1.23×21.6×9=265.7此房間的面積：F102=6.5×3=19.5m2此房間的體積：V102=19.5×5.4=105.3m3此房間的人數(shù)：n=0.1×19.5=2人成年人表面冷負(fù)荷：Qo?=φnq?Xt-T=0.93×2×61×0.93=10人體潛熱冷負(fù)荷：Q12=φnq?=0.93×2×73=135.78w照明裝置的安裝功率：N102=12×19.5=234w燈光冷負(fù)荷：Q12=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×234/10設(shè)備冷負(fù)荷：Q102=n(QCs+Qq)=2×(300×0.66成年男性濕度變化：D=0.001φng=0.001×0.93×6×109=0.20274kg/h103房間至111房間的尺寸參數(shù)相同，故計(jì)算內(nèi)容和結(jié)果也相同，在此不作重復(fù)計(jì)算。外墻的面積：F幕墻=11.8×5.4=63.72m2人體冷負(fù)荷：此房間的面積：F112=5.5×10=55m2此房間的體積：V112=55×5.4=297m3此房間的總?cè)藬?shù)：n=0.1×55=5人成年男性表冷負(fù)荷：Q??=φnq?Xt-T=0.93×5×成年人里冷負(fù)荷：Q??=φnq?=0.93×5×73=339.45w燈光使用額定功率：N11=12×55=660w照明冷負(fù)荷：Q?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×660/1000×0.91=216.2w裝置冷負(fù)荷：Q11?=n(QCs+Qq)=5×(300×0.66+0)=990w體內(nèi)散熱的濕度：D=0.001φng=0.001×0.113房間；內(nèi)部結(jié)構(gòu)傳熱載荷：相鄰房間的面積：F=5.4×2.9=15.66m2Q=KF(twp+△tls+tn)=1.74×15.66×(30.4-26)=310w成年男性內(nèi)部載荷：此房間的面積：F113=3.2×5.5=17.6m2此房間的體積：V113=17.6×5.4=95.04m3此房間的人數(shù)：n=0.1×17.6=2人男性表冷量載荷：V113=17.6×5.4=95.04m3男性里冷量載荷：Q11?=φnq?=0.9燈光工作額定功率：N11=12×17.6=211.2w照明冷負(fù)荷：Q11?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×211.2/1000×0.照明冷負(fù)荷：Q113=n(QCs+Qq)=2×(300×0.66男性內(nèi)部水分揮發(fā)：D=0.001φng=0.001×0.93×2×109=0.20274kg/h與換衣間相鄰空間的面積：F=(1.4+3.2)×5.4=25.92m2成年熱量載荷：Q=KF(tp+△tls+tn)=1.74×25.92×(30.4-2此房間的面積：F114=3.2×5.5=17.6m2此房間的人數(shù)：n=0.1×17.6=2人成年人表熱量載荷：Q???=φnq?Xt-T=0.93×2×61×0.93=105.5成年人里熱量載荷：Q??=φnq?=0.93×2×73=135.78w燈光工作額定功率：N??=12×17.6=211.2w照明冷載荷：Q??=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×211.2/1000×0.91=269.2w照明冷載荷：Q?=n(QCs+Qq)=2×(300×0.66體內(nèi)水分含量：D=0.001φng=0116房間；內(nèi)部結(jié)構(gòu)傳熱載荷：成年體內(nèi)冷載荷：Q=KF(t+△tls+tn)=1.74×7.56×(30.4-26)=70.28w此房間的面積：F116=3.2×5.5=17.6m2此房間的體積：V116=17.6×5.4=95.04m3?此房間的人數(shù)：n=0.1×17.6=2人人體的顯熱冷負(fù)荷：Q11?=φnq?Xt-T=0.93×2×61×0.93=105人體潛熱冷負(fù)荷：Q11?=φnq?=0.93×2×7燈光工作的額定功率：N11?=12×17.6=211.2w燈光冷負(fù)荷：Q?1?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×211.2/1000×0.91=269.2w設(shè)備冷負(fù)荷：Q11?=n(QCs+Qq)=2×(300×0.66成年體內(nèi)水含量：D=0.001φng=0.001×0.93×117房間：成年人體內(nèi)冷載荷：Q=KF(tp+△tls+tn)=1.74×7.56×(30.4-26)=70.28w此房間的面積：F117=3.2×5.5=17.6m2此房間的體積：V117=17.6×5.4=95.04m3此房間的總?cè)藬?shù)：n=0.1×17.6=2人成年男性表熱量載荷：Q?=φnq?Xt-T=0.93×2×61×0.9成年男性里熱量載荷：Q??=φnq?=0.93×2×73=135.78w燈光工作的額定功率：N?=12×17.6=211.2w照明冷載荷：Q1?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×211成年男體內(nèi)水含量：D=0.001φng=0.001×0.93×118房間；內(nèi)部結(jié)構(gòu)傳熱冷負(fù)荷：與換衣間相臨空間的面積：F=7.1×5.4=38.34m2Q=KF(tp+△tls+tn)=1.74×38.34×(30.4-26)=29人體冷負(fù)荷：此房間的面積：F118=4.8×6.1=26.23m2此房間的人數(shù)：n=0.1×26.23=3人成年男性表熱量載荷：Q?=φnq?Xt-T=0.93×3×61×0.93=158.3w成年男性表冷量載荷：Q?18=φnq?=0.93×3×73=203.67w燈光工作額定功率：N11=12×26.23=314.7w燈光冷載荷：Q?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×314.7/1000×0.91=103.燈光冷負(fù)荷：Q201=n(QCs+Qq)=3×(300×0.66成年男性體內(nèi)水含量：D=0.001φng=0.001×0.93×3×109=0.30411kg/h121房間；窗戶接觸的面積：F西窗=1.8×0.6×4=4.32m2西面墻壁冷載荷：Q西墻=KF△t_=2.0×76.68×15=2300.4w外窗溫差空氣對(duì)流傳熱載荷：Q西窗=KF△t=5.8×1.08×4×6.9=172.8w來(lái)自外界熱源輻射帶來(lái)的熱量：Q西窗=FXgXdXzJnt=1.08×人體冷負(fù)荷：此房間的面積：F121=540+36×4+36=720m2此房間的體積：V121=720×5.4=3888m3此房間的人數(shù)：n=0.1×720=72人成年男性里熱冷負(fù)荷：Q???=φnq?=0.93×72×73=3666w燈光工作額定功率：N???=15×720=10800w照明負(fù)荷：Q???=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×10800/1000×0.91=106照明冷負(fù)荷：Q???=n(QCs+Qq)=72×(300×0.66+0)成年男性內(nèi)部體內(nèi)水含量：D=0.001φng=0.001×0.93×72×109=5.47398kg/h122房間；外墻的面積：F南幕墻=11.8×5.4=63.72m2F西幕墻=7.5×5.4=40.5m2此房間的面積：F122=11.8×7.3=86.14m2此房間的體積：V122=86.14×5.4=465.16m3此房間的人數(shù)：n=0.1×86.14=9人成年男性里熱冷負(fù)荷：Q201=φnq?=0.93×9×73=2134.35w燈光工作額定功率：N?01=12×86.14=1033.7w照明負(fù)荷：Q???=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×1033.7/成年男性體內(nèi)水分含量：D=0.001φng=0.001×0.93×9×109=2855.8kg/h123房間；外邊墻的面積：F幕墻=11.8×5.4=63.72m2里邊墻壁冷負(fù)荷：Q幕墻=KF△t_=1.23×63.72×13=1018.9w此房間的面積：F123=13×11.8=153.4m2此房間的體積：V123=5.4×153.4=828.36此房間的人數(shù)：人成年男性表冷負(fù)荷：Q??=φnq?Xt-成年男性里冷負(fù)荷：Q1??=φnq?=0.93×45×73=2134.35w燈光工作額定功率：N??1=12×153.4=1840.8w照明冷負(fù)荷：Q201=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×1840燈光內(nèi)部冷負(fù)荷：Q201=n(QCs+Qq)=45×(300×0.66+成年體內(nèi)水分含量：D=0.001φng=124房間；外墻的面積：F幕墻=(12-0.5)×5.4=62.1m2幕墻冷負(fù)荷：Q幕墻=KF△t_=1.23內(nèi)部結(jié)構(gòu)傳熱冷負(fù)荷：F=(3.1+3+3+3.1)×5.4=Q=KF(t+△tls+tn)=1.74×65.8人體冷負(fù)荷：此房間的面積：F124=66.17×5.4=330.3m2此房間的體積：V124=330.3×5.4=1783.62此房間的人數(shù)：人成年人體里熱冷負(fù)荷：Q??=φnq?=0.93×6×73=5223.24w燈光工作額定功率：N?2=15×330.3=4955w照明冷負(fù)荷：Q1?4=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0成年男性體內(nèi)水分含量：D=0.001φng=0.001×0.93×99×109=6冷負(fù)荷及散濕量計(jì)算表外墻外窗溫差外窗內(nèi)維護(hù)結(jié)構(gòu)人體顯熱人體潛熱設(shè)備總負(fù)荷熱濕比一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一8一一一一一一一一一一一43一在前文中已計(jì)算有空調(diào)系統(tǒng)的房間中熱量載荷，所以可以將該空間內(nèi)的消除多余熱量送出風(fēng)和消除多余水分送出風(fēng)的含量確定下來(lái)(吳怡彤，陳昊宇，2023)。通過(guò)嚴(yán)格遵循了科學(xué)研究的方法論原則從研究設(shè)計(jì)到數(shù)據(jù)收集、分析，每一步都力求標(biāo)準(zhǔn)化和透明化。通常來(lái)說(shuō)在有空調(diào)系統(tǒng)的房間與外界交換空氣時(shí)，當(dāng)輸出的流體流量大于輸入流體的流量時(shí)，即空調(diào)處于對(duì)外排風(fēng)狀態(tài)(簡(jiǎn)稱排風(fēng))。若在排風(fēng)過(guò)程中，將排除室內(nèi)的一部分空氣吸入室內(nèi)，從這些標(biāo)準(zhǔn)可以感受到可以減少功耗，此吸入的流體為回風(fēng)。當(dāng)然，對(duì)于空調(diào)房間內(nèi)空氣的參數(shù)，可以通過(guò)排風(fēng)或回風(fēng)的參數(shù)體現(xiàn)(傅成成，宋倩倩，2020)。由于送風(fēng)和排風(fēng)的參數(shù)不同，但是設(shè)置好參數(shù)總可以調(diào)節(jié)空調(diào)系統(tǒng)室內(nèi)的熱量和濕度。這些實(shí)證結(jié)果不僅鞏固了理論體系的可信度，也為理論在實(shí)際應(yīng)用中的優(yōu)化與改進(jìn)提供了有力的依據(jù)，展示了理論在指導(dǎo)實(shí)踐中的重要作用與潛在價(jià)值。送風(fēng)量的流量大小和流體中回風(fēng)與外風(fēng)占比所具有的特點(diǎn)是：1、將室內(nèi)的所以在計(jì)算送出空氣流量時(shí)，從這些細(xì)節(jié)可以看出根據(jù)室內(nèi)的濕度和熱量，基于熱力學(xué)原理，也可以計(jì)算出送出空氣中的物理參數(shù)，最后根據(jù)確定的物理參數(shù)確認(rèn)此可以滿足室內(nèi)用戶的需求一般情況下若回風(fēng)中新鮮空氣占比較大或者空氣中濕度較目標(biāo)值相差較大或者溫度值較目標(biāo)值較大，則空調(diào)系統(tǒng)消耗的功率較大，所以設(shè)計(jì)空調(diào)系統(tǒng)時(shí)為了減小功耗，就可以減少新風(fēng)比例(沈欣雅，張藝昕，2021)。在此類情境之下能夠推測(cè)出其走向但是新鮮空氣的比例不能過(guò)小，否則室內(nèi)空氣質(zhì)量不夠。所以根據(jù)成年人正常呼吸量和密閉空間中的總?cè)藬?shù)來(lái)調(diào)節(jié)送風(fēng)量，在一些人多的地方此種算法可以大大減少消耗的功率。在公共場(chǎng)合如電影院、公共教室和辦公場(chǎng)所等，其新鮮空氣的含量應(yīng)高于總流體流量的10%(姚浩宇，孫夢(mèng)瑤，2022)。查詢相關(guān)數(shù)據(jù)得出：每人，辦公室的最低新鮮空氣量25m3/h.人3.2.送風(fēng)量和送風(fēng)狀態(tài)的確定或狀態(tài)參數(shù)(包括空氣的焓h和水分的焓d、),在h—d圖上過(guò)N點(diǎn)做的角系數(shù)，分析各個(gè)交點(diǎn)綜合考慮各因素，得出合適的送風(fēng)點(diǎn)。依據(jù)已有成果可以個(gè)過(guò)程的時(shí)間t。,即可在8線上解得三線交點(diǎn)O,這點(diǎn)O就是需要求的送風(fēng)狀態(tài)房間號(hào)空氣)(kg/kg干空氣)(kg/kg干空氣)GG”Gn房間號(hào)送風(fēng)量m3h新風(fēng)量m3/h(一)通用空調(diào)每小時(shí)所需的新風(fēng)量：小型房間為25.0m3/(h人),較大房間為50m3/(h人)。(二)根據(jù)密閉空間的濕度和溫度等參數(shù)計(jì)算出該空間的送風(fēng)量和熱力學(xué)狀8一熱量和濕度的占比(三)在室溫25℃時(shí)室內(nèi)溫度允許波動(dòng)1℃,查表3.1-40(藍(lán))送風(fēng)溫差(四)封閉空間的換氣次數(shù)(藍(lán)539):n=L/V次/h查表3.1-37(藍(lán))辦公室：換氣次數(shù)36次/h會(huì)議室：510次/h(五)散流器的選擇：等領(lǐng)域開拓了新的探索領(lǐng)域。在這種特定情境下顯而易見根據(jù)其外形可以分為：球形、矩形和三角形等?，F(xiàn)在市面上常見的散流器為盤形散流器、直線式散流器、散流器特點(diǎn)、技術(shù)參數(shù)和應(yīng)用領(lǐng)域：1.三維熱力常分布均勻，總體高度為0.5~1m。2.安裝時(shí)需要有夾層固定，按照對(duì)稱布置，為了發(fā)揮出效果，對(duì)稱軸到墻邊的距離應(yīng)該大于1m。3.散流器可以用于空調(diào)系統(tǒng)中，使用后室內(nèi)溫度變化在1℃左右，好一點(diǎn)的空調(diào)體系溫差更小。4.為了增加空氣新鮮率，應(yīng)該將散流器集中安裝在下部。查表11.9-2值得：散流器可提供的空氣速度為25m/s。為了減少震動(dòng)和噪聲，在這種條件下可以推斷出其風(fēng)流動(dòng)速度不能超過(guò)最大值，查表11.9-8知小型空間內(nèi)最大風(fēng)速為5-6m/s(周怡萱，孫雅琪，2020)。散流器選型可查表11.9-7圓形散流器。(六)風(fēng)機(jī)盤管的選擇由《空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)手冊(cè)》(灰)風(fēng)機(jī)盤管是空調(diào)系統(tǒng)中流體介質(zhì)的通道，其硬件結(jié)構(gòu)由電動(dòng)機(jī)、自動(dòng)控制其、管道、過(guò)濾器和組裝整體的框架等組成，在本文研究范疇內(nèi)顧及到此種情況通過(guò)風(fēng)機(jī)盤管的空氣可以與機(jī)組外的冷水或者熱水交換熱量，使得輸送到室內(nèi)的空氣溫度達(dá)到預(yù)定的溫度，最終使得室內(nèi)的溫度得到改善(王凱旋，劉雨婷，2019)。鑒于理論構(gòu)想與實(shí)際執(zhí)行間的差距，本文進(jìn)行了詳盡的分析與適應(yīng)性調(diào)整。為了促使理論架構(gòu)更緊密地貼合實(shí)際操作環(huán)境，我們不僅對(duì)理論框架實(shí)施了嚴(yán)格的推導(dǎo)與校驗(yàn)，還深入實(shí)踐領(lǐng)域，通過(guò)多樣化的研究手段等，廣泛收集了行業(yè)內(nèi)的第一手資料。另外一些輔助零件如過(guò)濾器，其可以改善內(nèi)部空氣的質(zhì)量，除去空氣中的雜質(zhì)。采用風(fēng)機(jī)盤管結(jié)構(gòu)使得空調(diào)機(jī)組的空間大大減小，而且還能確保達(dá)到預(yù)定的空氣效果。風(fēng)機(jī)盤管本便于安置及安裝；具備單獨(dú)控制的優(yōu)越性；便于調(diào)節(jié)和控制系統(tǒng)分區(qū)；噪音低，由現(xiàn)有結(jié)果可推斷出適用于酒店客房(袁剛毅，盧靜嫻，2023)。其主要缺點(diǎn)是：新風(fēng)問(wèn)題需要解決；機(jī)組安置于室內(nèi)，需要與建筑等工種有效配合；風(fēng)機(jī)靜壓小，不能使用高性能過(guò)濾器，所以室內(nèi)空氣潔凈度不高；機(jī)組比較分散，維護(hù)成本大。這一過(guò)程不僅驗(yàn)證了方案的正確性與可行性，也為后續(xù)科研提供了寶貴的參考材料。以上結(jié)果在一定程度上引證了本文先前構(gòu)建的理論模型。空調(diào)系統(tǒng)行業(yè)對(duì)該裝置還制定了相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，為了使得安裝在空調(diào)系統(tǒng)中的風(fēng)機(jī)盤管能夠正常工作且達(dá)到良好的效果，我們應(yīng)確保選擇的風(fēng)機(jī)盤管達(dá)到有關(guān)規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)，安裝在空調(diào)系統(tǒng)中應(yīng)該做到平整。而且該裝置使用的原材料不應(yīng)該影響空氣質(zhì)量，耐熱性也要好(林馨予，陳梓辰，2020)。在一定壓強(qiáng)下，根據(jù)已達(dá)成的成果可推導(dǎo)出相關(guān)推論該裝置也應(yīng)該能夠長(zhǎng)期正常工作，對(duì)安裝好的空調(diào)系統(tǒng)我們應(yīng)對(duì)其進(jìn)行測(cè)試，測(cè)量其中的相關(guān)物理量如出風(fēng)量和回風(fēng)量。在實(shí)踐求證環(huán)節(jié)，本文精心組織了一系列分析，以驗(yàn)證方案的有效性與可靠性。分析過(guò)程中，嚴(yán)格執(zhí)行了信息采集與分析流程，以保障結(jié)果的可靠性。其空氣流量和冷卻量應(yīng)該至少大于要求的98%。考慮到空提系統(tǒng)的安全性，若機(jī)組內(nèi)部有液態(tài)水則容易造成電路里的短路，從這些信息中可以看出所以應(yīng)該阻止在盤管的外部產(chǎn)生冷凝水在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)中選用FP型系列(青云)風(fēng)機(jī)盤管機(jī)組，其特性見下表(李怡寧，徐文潔，2020):FP型系列(青云)風(fēng)機(jī)盤管機(jī)組技術(shù)特性規(guī)格型號(hào)中速W中速熱量W中速在流體管道中的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是根據(jù)選定的管道原材料的種類、管道尺寸參數(shù)、管道所允許的流量和管道總體體積確保極限風(fēng)速、保溫效果、保濕效果、低的額定功率和噪音大小等(蔡宇航，陳晨曦，2021)。該方案在實(shí)際應(yīng)用中的表現(xiàn)也極為出色，能夠快速適應(yīng)不同的應(yīng)用場(chǎng)景和業(yè)務(wù)需求，展現(xiàn)出良好的通用性和可擴(kuò)展風(fēng)管系統(tǒng)設(shè)計(jì)的具體步驟為：(1)在空調(diào)系統(tǒng)的輸送至室內(nèi)的流體端口，該端□的形狀尺寸和數(shù)模以及管道中空氣的流量。(2)根據(jù)出口的空間位置結(jié)合空調(diào)系統(tǒng)其它硬件的空間位置，區(qū)分出不同的功能區(qū)，設(shè)計(jì)好管道的線路。(3)對(duì)管道的流體阻力進(jìn)行計(jì)算。(4)選擇電機(jī)的型號(hào)。4.1.2風(fēng)管形式的確定：在流體力學(xué)中學(xué)過(guò)，運(yùn)輸流體的管道形狀主要有矩形和圓形等，家用中央空調(diào)的管道一般為矩形(李明杰，黃思聰，2020)。從這些現(xiàn)象中得出矩形流體管道相比圓形管道的優(yōu)勢(shì)有：首先安裝在室內(nèi)較為方便，不會(huì)因?yàn)閳A形管道而浪費(fèi)空間。其次矩形管道的制造工藝?yán)滠堓^為成熟，而圓形用冷軋工藝較為難制造。從這些評(píng)論中看出但是考慮到相同流量的流體通過(guò)，在矩形管道的能量損失要比圓形較多。所以綜合考慮到以上因素，在高速空調(diào)系統(tǒng)中多采用圓形風(fēng)管(孫雅靜，周志遠(yuǎn)，2017)。從上可以可以看出該方案相比于其他方案具有更好的性價(jià)比，同時(shí)在實(shí)現(xiàn)成本、資源利用以及長(zhǎng)期維護(hù)方面也展現(xiàn)了顯著的優(yōu)勢(shì)。由于本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的空調(diào)系統(tǒng)一般情況下，在某段持續(xù)時(shí)間空氣的流量較為少或中量，故選用矩形風(fēng)管。4.1.3風(fēng)管布置：在安裝風(fēng)管系統(tǒng)時(shí)應(yīng)綜合考慮一下因素：從這些現(xiàn)象中不難看出管道盡可能短，減少系統(tǒng)中部件的使用，減少支路數(shù)量，節(jié)約成本和降低功耗。此外，它還應(yīng)該設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單，系統(tǒng)安全可靠，降低維修成本(許志國(guó)，馬麗娜，2017)。在空調(diào)系統(tǒng)的一次工作周期，其工作過(guò)程可表示如下：空氣被吸入空氣處理設(shè)備、經(jīng)空調(diào)系統(tǒng)處理，輸送入室內(nèi)。4.1.5空氣一水系統(tǒng)空氣與水系統(tǒng)就是將密閉空間中的溫度降低或者升高，需要利用水和空氣這一流體介質(zhì)，與空間交換熱量，這鮮明昭示著進(jìn)而影響空間中的溫度。顧名思義該系統(tǒng)由兩個(gè)系統(tǒng)組成：風(fēng)系統(tǒng)和水系統(tǒng)。4.1.6風(fēng)管的計(jì)算數(shù)據(jù)風(fēng)管干管選擇房間號(hào)單位摩擦阻力12345671234121234號(hào)風(fēng)量(m3h)擇(mm*mm)速數(shù)數(shù)流量有效面積喉部管徑4111111111121111223463號(hào)連接風(fēng)管速度管道規(guī)格(mm*A區(qū)1122334345559745894B區(qū)1G風(fēng)管房間號(hào)型號(hào)在空調(diào)系統(tǒng)的運(yùn)輸管道中的流體阻力應(yīng)符合牛頓黏性流體定理，其阻力等于摩擦力與局部摩擦力的矢量和。這在某種程度上勾勒出當(dāng)流體通過(guò)其通道時(shí)，由于流體與通道接觸的表面具有粘滯性，類比于兩固體間的摩擦力(許俊杰，馬這在一定程度上映射流體間的碰撞引起的阻力。綜上所述，管道的面積，管道表面粗糙度和流體性質(zhì)和物理參數(shù)都將引起管道中流體的總阻力大小值(許志豪，馬欣怡，2019)。從上可以可以看出該方案相比于其他方案具有更好的性價(jià)比，同時(shí)在實(shí)現(xiàn)成本、資源利用以及長(zhǎng)期維護(hù)方面也展現(xiàn)了顯著的優(yōu)勢(shì)。(1)首先根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)的管道安裝情況畫出管道軸側(cè)圖，按照軸向順序編號(hào)，并測(cè)出風(fēng)管的長(zhǎng)度和風(fēng)量。這在某方面預(yù)示了長(zhǎng)度是沿中心線的兩截面的距離，忽略管道的形狀影響(三通、異徑管、彎頭等)。(2)考慮管道中的空氣速度，主管道內(nèi)風(fēng)速為710m/s,支管內(nèi)風(fēng)速為26m/s。若選用的風(fēng)速大那么系統(tǒng)阻力會(huì)變大，能耗以及運(yùn)行成本增加(許博瀚，馬欣怡，2019)。為保證研究結(jié)果的精確可靠，本研究深入考慮了研究流程中可能產(chǎn)生的各種誤差，并在研究布局、數(shù)據(jù)獲取、分析方式等多個(gè)方面采取了嚴(yán)格的控制措施。反之，風(fēng)速小則風(fēng)管阻力和動(dòng)力消耗小，這在某種程度上展現(xiàn)但風(fēng)管斷面大，施工成本高，耗材嚴(yán)重，風(fēng)管也會(huì)占用過(guò)大的的空間。因此，為了選擇(3)根據(jù)空氣量和所選擇的每個(gè)管段的流量確定管的每個(gè)管段的橫截面的尺寸，綜合各摩擦因數(shù)計(jì)算總摩擦力。對(duì)于管道，這在某種程度上顯現(xiàn)出為了盡可能地促進(jìn)材料的合理使用和生產(chǎn)，應(yīng)該采用通風(fēng)管的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格。在確定管道橫截面的尺寸后，計(jì)算得出總的阻力(張婷文，劉澤洋，2020)。這種深化不僅表現(xiàn)在對(duì)概念本質(zhì)的精細(xì)解讀，還擴(kuò)展至對(duì)其應(yīng)用范圍的廣泛考察。借助對(duì)既有文獻(xiàn)的系統(tǒng)性回顧與實(shí)證數(shù)據(jù)的深入分析，本文進(jìn)一步確立了這些核心概念在理論架構(gòu)中的位置與功能，以及它們之間的互動(dòng)聯(lián)系。(4)計(jì)算在管道中阻力最小的部位，尤其注意并聯(lián)時(shí)的管道。在管道內(nèi)引起的碰撞電流由于尺寸偏差引起的誤差小15%,這在一定程度上預(yù)示了所以通常通過(guò)修正管道尺寸來(lái)調(diào)整偏差。如果通過(guò)調(diào)整，若校核計(jì)算得到的結(jié)果不滿足需沿程阻力計(jì)算：△pm一單位管長(zhǎng)沿程壓力損失，Pa/m;L一管長(zhǎng)，m。局部阻力計(jì)算：①漸縮管(矩形風(fēng)管漸縮管)的阻力計(jì)算：由漸縮管的前后兩管段面積比查表知ζ值②矩形風(fēng)管T形分流三通，主管道阻力計(jì)算：③矩形風(fēng)管Y形對(duì)稱褲衩分流三通沿程阻力：管段1:△Pm=△pm*l管段號(hào)1456764—5管段：Al/Ao=400*250/(400*200)=1.25,0取15°-40°之間，查表知ζ=0.05,水流速度v=8.2m/s,水的密度ρ=1.213kg/m3△Pj=ξv2p/2=0.05×8.2×8.2×1.213/2=2.14Pa管段從4到5管段的速度比：v2/v1=1,查表F-5知：ζ=0,v=8.2m/s,矩形風(fēng)管T形分流三通主通道阻力管段100100③矩形Y型風(fēng)管，這在一定范圍內(nèi)顯示了帶對(duì)稱式導(dǎo)流板：Al/Ao=400×250/(500×250)=0.8,查表知ξ=0.3,v=8.2m/s△Pj=ξv2p/2=0.3×8.2×8.2×1.213/2=12.234Paa×b=320×160,r=0.79m,r/b=790/1D=2ab/(a+b)=2×320×160/(320+160)=2Re=VD/v=7.4×0.21333/(320+160)=10.61×10?,v=7.4m/s查表C-38Re=1.30。則ξ=8ReV2p/2=0.169×7.4×7.4×1.213/2=0.169△Pj=ξv2p/2=0.169×7.4×7.4×1.21管段號(hào)13343536378839333348359—10管段：Al/Ao=320*200/(250*200)=1.28,θ為15°-40°之間，查表知ζ=0.05,v=8.6m/s,水的密度ρ=1.213kg/m312—13管段：A1/Ao=250*200/(250*160)=1.25,θ為15°-40°之間，查表知ζ=0.05,v=8.7m/s,水的密度p=1.213kg/m3△Pj=ξv2p/2=0.05×8.7×8.7×1.213/2=2.30矩形風(fēng)管T形分流三通主通道阻力管段100100100選定新風(fēng)機(jī)組型號(hào)額定熱面機(jī)組重11類2類一般空調(diào)干球度1類2類一般空調(diào)全新風(fēng)一般空調(diào)全新風(fēng)2受到工作條件的限制，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)所用到的流體管道為無(wú)坡度結(jié)構(gòu)，因空調(diào)系統(tǒng)中在流體變換的接口端使用了輔助構(gòu)件配備了廢氣收集裝置(特殊閥的尊重和應(yīng)用上，更在于通過(guò)定量分析與定性討論相結(jié)合的方式，深入挖掘了M——水的流量。M=pAv=pvπdV——水的理想流速。流速初始為1.5m/s,然后依據(jù)上式求出管道直徑d,查詢相關(guān)手冊(cè)和國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)得實(shí)際流速V。本研究致力于打造精準(zhǔn)的研究成果，因此在深入剖析研(1)沿程阻力水在圓形管道內(nèi)的沿程阻力：h=λlpv2/2d單位管道長(zhǎng)度的摩擦阻力(比摩阻):R,=λpv2/2d(2)局部阻力(3)設(shè)備阻力，查詢?cè)撔吞?hào)對(duì)于應(yīng)的參數(shù)得：新風(fēng)機(jī)組取4KPa,風(fēng)機(jī)盤管具體結(jié)果見附表2。1)在水的主流方向上，水平管的傾斜度不得小于千分之一，并且不允許積水，即不允許積水部位的出現(xiàn)。本研究在既有的理論框架下，構(gòu)筑了此次的模型架構(gòu)，無(wú)論是在資訊流動(dòng)還是數(shù)據(jù)處理技巧上，均彰顯了對(duì)過(guò)往研究精髓的吸納與傳承，并在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)了突破與進(jìn)展。2)如果冷凝水盤在設(shè)備的負(fù)壓范圍內(nèi)，則應(yīng)增加水封設(shè)置，位于冷凝水盤的出口處。同時(shí)，鑒于前述分析表明水形成的密封液面高度比管道中的低水壓要3)管道材料選為塑料和鍍鋅管。4)阻止液態(tài)水形成需要在渡鋅鋼管控制時(shí)通常采用凝結(jié)控制，一般應(yīng)設(shè)置絕緣層，進(jìn)行保溫。同時(shí)，還要進(jìn)行防結(jié)露檢測(cè)。5)為了將水蒸氣導(dǎo)出，應(yīng)當(dāng)將冷凝管的上部安裝對(duì)應(yīng)的通風(fēng)管。冷凝水管的公稱直徑DN是根據(jù)冷凝水流量的計(jì)算確定的，通常在1小時(shí)內(nèi)產(chǎn)生約400g/kw冷卻負(fù)荷的冷凝水。在潛熱負(fù)荷的情況下，如果負(fù)荷較高，每1千克的冷卻負(fù)荷1個(gè)小時(shí)大約產(chǎn)生800g的冷凝水(陳梓萱，羅永杰，2023)。通常，根據(jù)單位冷卻負(fù)荷Q(KW),可通過(guò)以下數(shù)據(jù)估算壓縮管的公稱直在歷史與現(xiàn)實(shí)交匯處依據(jù)計(jì)算誤差<5%,所以水系統(tǒng)設(shè)計(jì)符合水利計(jì)算的同一空調(diào)系統(tǒng)所選的冷凝水管直徑為DN20(mm)送水管路的摩擦系數(shù)為40—80pa/m管道無(wú)坡度則水的流量應(yīng)大于0.25m/s