樹脂基復(fù)合材料與金屬材料膠接混合連接工藝的研究現(xiàn)狀

樹脂基復(fù)合材料與金屬材料膠接/混合連接工藝的研究現(xiàn)狀1純膠粘與機(jī)械混合連接的發(fā)展現(xiàn)狀樹脂基復(fù)合材料表現(xiàn)出高比模量和輕質(zhì)等優(yōu)良性能。目前在體育、建筑、化工行業(yè)被大量應(yīng)用。它們也成為軍事、航空和航天領(lǐng)域不可或缺的一部分。隨著樹脂基復(fù)合材料的廣泛應(yīng)用，這種材料在使用時(shí)需要與金屬等異種材料連接。在連接時(shí)可選擇不同的方式，如膠接、機(jī)械連接和混合連接。膠接連接方式是利用膠粘劑和母材之間的化學(xué)反應(yīng)或物理固化將材料連接在一起。膠接具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量輕、工藝性好等優(yōu)點(diǎn)。膠粘劑按其使用對(duì)象可分為結(jié)構(gòu)膠、非結(jié)構(gòu)膠和特種膠。其中，結(jié)構(gòu)膠是指在預(yù)期壽命內(nèi)具有高強(qiáng)度、高負(fù)荷、耐老化、耐疲勞性能的優(yōu)質(zhì)膠粘劑。它常用于粘接堅(jiān)固的結(jié)構(gòu)零件。非結(jié)構(gòu)膠通常不承受大的載荷，用于定位或粘合力較小的部位。具有一定的結(jié)合強(qiáng)度，結(jié)合強(qiáng)度隨溫度升高迅速下降。特種膠主要用于具有某些性能和用途的特殊場(chǎng)合。膠粘劑曾經(jīng)被譽(yù)為“工業(yè)味精”，伴隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，膠粘劑不斷取代機(jī)械連接，其應(yīng)用范圍也越來(lái)越廣。膠接廣泛應(yīng)用在機(jī)身、油箱、艙門相關(guān)的結(jié)構(gòu)件中，如B-58重型超音速轟炸機(jī)用膠接替換了超過(guò)50萬(wàn)只鉚釘。波音737中大約應(yīng)用了四百多平米結(jié)構(gòu)膠膜和膠黏劑體系，波音747更是達(dá)到3200m2的面積[1]。膠接接頭能有效避免應(yīng)力集中，提高材料的抗振性，但膠接接頭的耐老化性和耐沖擊性較差，接頭受環(huán)境影響較大。機(jī)械連接是指在樹脂基復(fù)合材料的連接部位局部開口，然后用鉚釘、銷和螺栓將其緊固連接成一個(gè)整體。在樹脂基復(fù)合材料的機(jī)械連接中，螺栓、鉚釘連接模式被廣泛應(yīng)用。機(jī)械連接具有連接質(zhì)量易于控制，抗剝離能力強(qiáng)，可方便的裝拆。不過(guò)其缺陷表現(xiàn)為鉆孔容易導(dǎo)致應(yīng)力集中，鉆孔后局部強(qiáng)度降低，需要局部加厚。預(yù)緊力是影響樹脂基復(fù)合材料機(jī)械連接接頭強(qiáng)度的重要因素之一。FarukSen等人研究發(fā)現(xiàn)接頭承載力隨預(yù)緊力增加而提高?；旌线B接模式的強(qiáng)度高，且輕質(zhì)，對(duì)相關(guān)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化可實(shí)現(xiàn)優(yōu)勢(shì)互補(bǔ)效果，大大提高了連接的安全性和可靠性。NguyenDueHai等發(fā)現(xiàn)，膠-機(jī)械混合連接可以顯著提高復(fù)合材料接頭的剛度。膠鉚混合連接是指先將結(jié)構(gòu)膠涂在連接部位，然后鉚接。膠鉚復(fù)合連接能夠連接不同材料、厚度和強(qiáng)度的雙層或多層材料，不僅減少了連接接頭，而且大幅度提高了接頭的可靠性和穩(wěn)定性。在捷豹XFL的車身制造中，使用了2754個(gè)鉚接接頭，配合使用長(zhǎng)達(dá)98米的結(jié)構(gòu)膠。膠螺混合連接模式主要是結(jié)合使用膠粘劑和緊固螺栓，這樣可以高效的進(jìn)行載荷傳輸，同時(shí)提高了安全性。膠粘劑有利于緩解螺栓孔應(yīng)力集中問(wèn)題，螺栓則可在粘合層失效情況下也可承載，而提高了整體可靠性。與螺栓連接和膠粘連接相比，混合連接具有更高的連接強(qiáng)度和可靠性。Kim等人和Lee等人的研究表明，在膠螺混合連接中當(dāng)膠和螺栓同時(shí)達(dá)到極限承載力時(shí)，可以獲得最大結(jié)構(gòu)強(qiáng)度[2]。因而這種混合連接結(jié)構(gòu)表現(xiàn)出更強(qiáng)承載力、更長(zhǎng)的疲勞壽命[3]。目前，樹脂基復(fù)合材料主要通過(guò)機(jī)械連接和膠接連接，而金屬基復(fù)合材料和陶瓷基復(fù)合材料主要通過(guò)焊接連接。在復(fù)合材料連接和金屬連接過(guò)程中，應(yīng)根據(jù)具體的使用條件確定具體的連接方式。一般來(lái)說(shuō)，對(duì)于應(yīng)力較小的薄壁結(jié)構(gòu)，應(yīng)盡可能采用膠接；而對(duì)于連接件較厚、受力較大的結(jié)構(gòu)，一般情況下選擇鉚接或螺栓連接；在某些情況下，膠-機(jī)械混合連接可用于提高樹脂基復(fù)合材料接頭的安全性。2粘接機(jī)理粘接過(guò)程包含化學(xué)和物理過(guò)程[4]。膠粘劑粘接機(jī)理主要包括：化學(xué)鍵連接理論、機(jī)械互鎖理論、吸附理論等，以下對(duì)這些理論進(jìn)行簡(jiǎn)述，為其后的研究提供支持。2.1化學(xué)鍵連接理論化學(xué)鍵連接理論的研究時(shí)間較長(zhǎng)，且應(yīng)用比例高，化學(xué)鍵連接作用是指膠粘劑分子與被粘物表面進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)，產(chǎn)生特定的化學(xué)鍵。研究發(fā)現(xiàn)，可以通過(guò)對(duì)金屬表面進(jìn)行改性來(lái)促進(jìn)界面形成化學(xué)鍵[5]?；瘜W(xué)鍵能明顯高于分子作用力，因而這種連接模式的強(qiáng)度高[6]。金屬和樹脂材料的性能明顯不同，因而它們不出現(xiàn)中間過(guò)渡層，而是在反應(yīng)后產(chǎn)生穩(wěn)定性高的化學(xué)鍵。根據(jù)實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，樹脂基復(fù)合材料與金屬之間的連接主要是通過(guò)引入能與之反應(yīng)并形成強(qiáng)化學(xué)鍵的物質(zhì)來(lái)實(shí)現(xiàn)的，這類物質(zhì)通常是液體或膠體[7]。反應(yīng)后，形成新化合物并引入一定量的粘合劑層，在連接系統(tǒng)中形成具有一定厚度的新連接層。通常，金屬元素和碳、氧等元素形成共價(jià)鍵，研究者在對(duì)鋁合金/鈦合金與CFRP激光搭接焊研究時(shí)發(fā)現(xiàn)，界面出現(xiàn)了Al-O-C、Ti-O-C相關(guān)的共價(jià)鍵，這樣可大幅度改善接頭組織強(qiáng)度[5]。Li等用皮秒激光（IR）和準(zhǔn)分子紫外激光對(duì)CFRP表面進(jìn)行處理，通過(guò)引入官能團(tuán)和增加表面粗糙度提升了CFRP和鋁合金的結(jié)合強(qiáng)度，皮秒紅外激光的剪切強(qiáng)度提升了346.4%，紫外激光則提高了293.8%，他們認(rèn)為皮秒激光更高效且適用于粘接的表面處理，不同的激光均可用于CFRP表面改性[8]。化學(xué)鍵的結(jié)合強(qiáng)度取決于粘合劑層與被粘物之間形成的化學(xué)鍵的種類和數(shù)量，強(qiáng)度遠(yuǎn)高于氫鍵或范德華力，因而可以顯著提高接頭強(qiáng)度，起到更好的連接效果。2.2機(jī)械互鎖連接理論機(jī)械互鎖效應(yīng)下，界面的力學(xué)強(qiáng)度顯著提高，上世紀(jì)二十年代MacBain提出這一理論[9]。研究發(fā)現(xiàn)復(fù)合材料熔化后可進(jìn)入到金屬表面孔洞或溝槽中，在冷卻后可凝固而產(chǎn)生強(qiáng)度較高的機(jī)械互鎖結(jié)構(gòu)，使得接頭性能明顯提高。Markovits在研究鋼釘與PMMA材料間的激光連接過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，通過(guò)改變鋼釘?shù)谋砻嫘蚊埠蛶缀涡螤睿宇^將具有明顯的機(jī)械互鎖結(jié)構(gòu)，而表面形貌對(duì)互鎖結(jié)構(gòu)的會(huì)產(chǎn)生很大影響，從而影響接頭的強(qiáng)度[5]。由此可見，材料表面的結(jié)構(gòu)直接影響接頭的互鎖組織。機(jī)械互鎖理論通常要求纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料直接在粗糙的金屬表面形成纖維層，之后通過(guò)引入樹脂固化金屬表面，形成復(fù)合材料與金屬相互咬合、鎖定的互鎖結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度取決于機(jī)械變形或破壞機(jī)械鎖定的聚合物部分需要的能量。因此，金屬表面越清潔、越粗糙，機(jī)械互鎖連接越牢固。一般而言，純機(jī)械互鎖連接的強(qiáng)度弱于化學(xué)鍵合連接，其強(qiáng)度并不高，存在一定應(yīng)用局限性。因此，可以通過(guò)結(jié)合化學(xué)鍵連接和機(jī)械互鎖連接，用膠粘劑融化后進(jìn)入到金屬表面的孔隙或裂縫中，這樣可以反應(yīng)而形成強(qiáng)度很高的連接層，為兩種材料提供更強(qiáng)的連接。孫煜等實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)陽(yáng)極化處理可導(dǎo)致鈦合金表面出現(xiàn)多孔性氧化層，這樣可促進(jìn)膠粘劑與鈦合金的互鎖，膠接性能也大幅度改善[10]。S.Y.Kim等人將碳纖維和橡膠混合并熱壓成纖維增強(qiáng)熱塑性復(fù)合材料嵌件，隨后注塑尼龍6基體，制備了一種新型雙組份雙層結(jié)構(gòu)的復(fù)合材料板材。結(jié)果表明，硝酸處理是對(duì)碳纖維等離子處理最有效的方法，可以改變碳纖維表面分子結(jié)構(gòu)，增加粗糙度，改善界面分子間機(jī)械互鎖，提高碳纖維和基體結(jié)合強(qiáng)度，提高連接性能[11]。為改善連接性能，在進(jìn)行金屬/CFRP的熱加工連接前，需要先對(duì)金屬表面進(jìn)行機(jī)械處理和表面刻蝕處理，這樣可以增加表面的孔洞，從而提高機(jī)械互鎖效果。材料表面粗糙程度與機(jī)械互鎖效果在一定范圍內(nèi)成正比。為了提高表面的粗糙度，通常對(duì)金屬進(jìn)行表面處理，幾種常用方法包括噴丸、表面刻蝕處理等[5]。2.3靜電理論與粘接相關(guān)的靜電理論在上世紀(jì)四十年代被提出，如下圖1[12]，膠粘劑表面和被粘物表面形成了正負(fù)離子雙電層，在庫(kù)侖力的作用下發(fā)生靜電吸引，從而產(chǎn)生粘結(jié)[13]。雙電層理論下，兩種材料都被當(dāng)做為電容器，二者接觸過(guò)程中膠粘劑中的電子會(huì)與另一種材料表面定向吸附，這樣會(huì)產(chǎn)生雙電層[14]。此種理論假設(shè)兩種材料在交互作用時(shí)，電子發(fā)生轉(zhuǎn)移，這樣會(huì)產(chǎn)生帶電的界面層。如離子鍵合時(shí)，界面的兩側(cè)分別帶正負(fù)電荷，兩種電荷會(huì)產(chǎn)生一定吸引力，且這種吸引力的大小和界面處?kù)o電荷差異和電荷密度相關(guān)[7]。根據(jù)實(shí)際的應(yīng)用情況可知，解釋硅烷涂層對(duì)某些酸性材料粘結(jié)方面，這種理論有較高應(yīng)用價(jià)值，不過(guò)對(duì)于堿性增強(qiáng)材料并不適宜[7]。并且該理論僅在能形成雙電層的膠接體系中成立，不具有普遍意義。圖1膠粘劑高聚物和金屬基底的靜電力2.4吸附理論吸附理論又叫熱力學(xué)理論，是由A.DMclaren等研究者提出，它以表面吸附和不同極性、聚合物分子間相互作用和分子運(yùn)動(dòng)等理論為基礎(chǔ)，經(jīng)多位學(xué)者不斷研究發(fā)展得到了完善。傅鷹教授根據(jù)大量實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果，提出了表面化學(xué)的吸附理論，比著名的BET方法出現(xiàn)時(shí)間更早[15]。吸附理論以分子間作用力為基礎(chǔ)，認(rèn)為膠接與吸附現(xiàn)象類似。當(dāng)膠粘劑與被粘物接觸時(shí)，會(huì)形成浸潤(rùn)，膠粘劑分子會(huì)移動(dòng)到被粘物表面，極性基團(tuán)會(huì)逐漸接近。當(dāng)極性基團(tuán)距離小于5*10-10m時(shí)，膠粘劑和被粘物表面分子相互吸引，形成有效的表面張力，從而形成牢固的膠接粘合。表面張力主要來(lái)自和氫鍵和范德華力[16]。根據(jù)吸附理論，膠接是兩種材料在界面處接觸，在一定吸附力作用下進(jìn)行連接的過(guò)程，吸附可劃分為物理和化學(xué)吸附兩方面。被粘接材料表面潤(rùn)濕度高的情況下，二者可以很好的緊密接觸，這樣可產(chǎn)生良好的吸附作用，在界面處形成強(qiáng)度較高的連接層。潤(rùn)濕性良好時(shí)，也可以抑制氣體在表面的吸附，避免氣體的影響下出現(xiàn)孔隙缺陷的問(wèn)題，進(jìn)而抑制了應(yīng)力集中，對(duì)改善總體粘結(jié)性能可起到促進(jìn)作用。鍵合過(guò)程包括兩個(gè)階段,起初是布朗運(yùn)動(dòng)使膠粘劑分子擴(kuò)散到被粘物表面，兩種材料的分子靠近;其后界面產(chǎn)生吸附引力[17]。3膠粘劑性能的影響因素3.1濕熱環(huán)境對(duì)粘接強(qiáng)度的影響：粘接強(qiáng)度表現(xiàn)溫度依賴性，研究表明，粘接強(qiáng)度隨著溫度的升高或者降低都會(huì)發(fā)生改變，隨著溫度降低，粘接劑的強(qiáng)度會(huì)大幅度提高。對(duì)比分析可知低溫下其強(qiáng)度較大[18]。Abed發(fā)現(xiàn)，當(dāng)溫度達(dá)到玻璃化轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，膠粘劑的強(qiáng)度與剛度大幅度下降，并且在鋼板與CFRP連接處容易發(fā)生界面剝離[19]。申浩等選用聚氨酯膠粘劑和鋁合金為對(duì)象進(jìn)行研究，在一定溫度變化區(qū)間內(nèi)進(jìn)行接頭的準(zhǔn)靜態(tài)拉伸測(cè)試，結(jié)果表明，在-40℃~80℃溫度范圍內(nèi)，隨著溫度升高，膠粘接頭失效載荷逐漸減小，當(dāng)溫度接近膠粘劑玻璃化轉(zhuǎn)變溫度時(shí)失效載荷下降速率最快，各溫度條件下聚氨酯膠粘劑接頭的失效截面形貌也各有不同。較低的溫度條件下，斷面光滑平整，總體表現(xiàn)為脆性斷裂，溫度增加過(guò)程中斷面變得粗糙，且可觀察到很多裂紋[20]。水分子移動(dòng)到粘接膠層會(huì)改變粘接接頭的機(jī)械性能。膠粘劑的彈性模量和屈服強(qiáng)度隨著吸濕量的增加而減小，隨著水分的增加，膠粘劑的失效應(yīng)力也會(huì)降低。姚力針對(duì)不同類型的膠接接頭開展?jié)駸崂匣透邷馗稍镌囼?yàn)，對(duì)相關(guān)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，所得結(jié)果表明濕熱老化情況下，膠粘劑彈性模量、能量吸收指標(biāo)都有一定下降，高溫干燥后這些性能有所改善；對(duì)于膠粘接頭，高溫干燥有利于提高界面結(jié)合能力[21]。Viana證明了吸水后膠粘劑的抗拉強(qiáng)度、模量和機(jī)械強(qiáng)度都有所降低。高向陽(yáng)等研究了J-271膠膜和兩類復(fù)合材料雙搭接修補(bǔ)結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能，分別比較了在常溫下和濕熱環(huán)境下的拉伸性能和破壞模式，并發(fā)現(xiàn)濕熱環(huán)境會(huì)降低膠膜與復(fù)合材料面板間的膠接界面性能[22]。范以撒等試驗(yàn)發(fā)現(xiàn):溫度不變情況下，粘接的強(qiáng)度和濕度存在負(fù)相關(guān)關(guān)系，相對(duì)濕度在一定范圍內(nèi)增加時(shí)，粘接強(qiáng)度持續(xù)降低。相對(duì)濕度大于95%RH條件下，衰減的速度顯著增加，由此可判斷出95%的相對(duì)濕度為膠粘劑強(qiáng)度衰減的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)。一定溫度區(qū)間內(nèi)粘接強(qiáng)度和濕度負(fù)相關(guān)，且高溫環(huán)境下，二者的相關(guān)性更強(qiáng)[23]。由此可見，要提高膠接結(jié)構(gòu)的使用性能和可靠性，必須控制好濕熱環(huán)境。3.2不同膠層厚度對(duì)膠接性能的影響在膠接時(shí)層厚度直接影響到粘接強(qiáng)度。袁輝具體分析了膠層厚度和膠接性能的相關(guān)性，所得結(jié)果表明在較小的范圍內(nèi)膠層厚度不斷增加，則承載力也不斷增加，不過(guò)在達(dá)到一定閾值后，承載力顯著下降。這說(shuō)明膠層厚度對(duì)膠接性能有較大影響[24]。如果膠層過(guò)薄在粘接過(guò)程中會(huì)存在局部缺膠，影響粘接強(qiáng)度。膠層過(guò)厚又容易造成膠層脫膠、氣孔過(guò)多等問(wèn)題[25]。大多數(shù)粘接研究表明，隨著膠層厚度的增加膠接接頭強(qiáng)度會(huì)降低。通常，當(dāng)膠層厚度處于0.1mm到0.2mm之間接頭強(qiáng)度最佳[26]。Koehn的實(shí)驗(yàn)研究表明膠層厚度不超過(guò)臨界值情況下，其強(qiáng)度與膠層厚度存在正相關(guān)關(guān)系，而大于閾值后則負(fù)相關(guān)[27]。對(duì)于粘接接頭粘接質(zhì)量的影響因素，許巍[20]等通過(guò)實(shí)驗(yàn)比較了膠層厚度對(duì)脆性和韌性膠粘劑粘接接頭失效強(qiáng)度的影響，對(duì)相關(guān)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，所得結(jié)果表明膠層厚度在0.02-1mm區(qū)間內(nèi)不斷增加時(shí)，二種膠粘劑接頭失效強(qiáng)度持續(xù)的下降，而膠層厚度較小時(shí)，韌性接頭失效強(qiáng)度降速更快。同樣情況下增加膠層厚度后，會(huì)導(dǎo)致接頭在鹽水環(huán)境下更快的老化，其厚度薄時(shí)則表現(xiàn)出較高的耐久性[26]。研究出具有最佳粘接強(qiáng)度的膠層厚度對(duì)于提高金屬與樹脂基復(fù)合材料的膠接性能具有很大意義。3.3表面處理對(duì)膠粘強(qiáng)度的影響表面處理可使得基材表面自由能和浸潤(rùn)性變化，而這些變化和接頭性能密切關(guān)系。3.3.1物理處理粘接面的物理處理包括溶劑清洗、磨蝕以及噴砂處理等。一般來(lái)說(shuō)，對(duì)金屬粘接面，通過(guò)物理方法處理時(shí)，主要是將其表面油污、雜質(zhì)除去，常用的包括磨蝕和噴砂技術(shù)，這樣可以增加表面粗糙度，有利于改善粘接強(qiáng)度。溶液清洗工藝在噴砂或磨蝕前進(jìn)行，可以通過(guò)其將生產(chǎn)、運(yùn)輸各環(huán)節(jié)吸附的油污、塵埃和其它雜質(zhì)清除，從而增強(qiáng)金屬的美觀度[7]。與未打磨的樣品相比，砂紙打磨有利于增加表面粗糙度，這樣可促進(jìn)二者間的機(jī)械咬合，增加膠接強(qiáng)度；適當(dāng)增加表面粗糙度能夠增加膠層與板材的接觸面積，提高接頭的強(qiáng)度。但如果板材表面粗糙度過(guò)大也會(huì)使膠層與板材的潤(rùn)濕效果變差，使得膠層不能充分滲透板材的微觀結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致接頭強(qiáng)度增加效果不明顯。砂紙目數(shù)過(guò)高或過(guò)低都會(huì)降低接頭強(qiáng)度[27]。噴砂主要是在氣流作用下使得硬度高的小顆粒噴射到材料表層。噴砂不僅會(huì)在被粘物表面留下劃痕，還會(huì)由于沙粒的直射導(dǎo)致在被粘物表面留下空洞，因此膠粘劑可以更好地的浸入到被粘物內(nèi)部，從而產(chǎn)生強(qiáng)烈的機(jī)械嚙合[7]。Harris等研究表明，噴砂顆粒的表面越粗糙，得到的表面粗糙度越高，表面能越低。該研究還指出，噴砂不僅會(huì)改變被處理表面粗糙度，還會(huì)改變材料表面的化學(xué)成分，造成表面能的改變，進(jìn)而影響粘接性能[28]。章宇界在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中通過(guò)這種方法處理TC4鈦合金、5052鋁合金，且對(duì)比分析結(jié)果表明一定區(qū)間內(nèi)噴砂所用磨料粒徑、壓力、角度越大，處理后表面越粗糙[29]。噴砂對(duì)于膠接強(qiáng)度的提高具有顯著效果，但容易使材料變形。3.3.2化學(xué)處理化學(xué)處理主要是對(duì)表層進(jìn)行脫脂預(yù)處理，同時(shí)提高膠粘劑濕度，在處理時(shí)可選擇的試劑主要包括丙酮、汽油等。進(jìn)行化學(xué)腐蝕后材料的表面形貌會(huì)產(chǎn)生明顯改變，在進(jìn)行基材表面腐蝕時(shí)，常用的材料為鹽酸、硫酸等，這樣可以將一些影響粘接性能的表層雜質(zhì)去除，方便其后的連接。在預(yù)處理過(guò)程中對(duì)溶液濃度與浸蝕時(shí)間相關(guān)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，可以增加表面粗糙度，從而提高粘接強(qiáng)度[4]。徐亞男等試驗(yàn)發(fā)現(xiàn):用鉻酸溶液對(duì)鋁合金表面進(jìn)行化學(xué)處理，可有效提高接頭的結(jié)合強(qiáng)度[30]。波音項(xiàng)目的工程中對(duì)膠接零件表面都進(jìn)行了噴涂底膠及磷酸陽(yáng)極化處理，為了防止紫外線直射，在組裝前用專用膠帶保護(hù)[1]。劉兆文等發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過(guò)磷酸陽(yáng)極化處理后，Al-Li合金表層可以形成粗糙的多孔膜,增大了膠層與合金表面的接觸面積,改善了膠質(zhì)分布的均勻性，因此提高了膠接界面的抗剪切能力[31]。陽(yáng)極氧化可使基體的表面形貌出現(xiàn)明顯的變化，孔隙度增加，粘接面積顯著增加，機(jī)械互鎖效應(yīng)也增強(qiáng)，這也就提高了粘接接頭的粘接強(qiáng)度。陳德生在研究時(shí)分析了不同溶液對(duì)TC4表面處理效果，所得結(jié)果表明：通過(guò)過(guò)氧化氫和氫氧化鈉混合液氧化TC4鈦板處理后的膠接強(qiáng)度大幅度增加，和單一組分處理的相比差異很明顯[32]?；瘜W(xué)處理方法可以大規(guī)模、低成本的對(duì)材料表面進(jìn)行處理對(duì)提高材料的膠接強(qiáng)度和接頭耐久性的效果很好，但處理時(shí)間較長(zhǎng)，材料外觀損傷大，處理液的后續(xù)處理復(fù)雜。3.4固化溫度和時(shí)間對(duì)膠粘強(qiáng)度的影響膠接的力學(xué)性能取決于粘合劑固化后形成的聚合物的性能。這主要取決于粘合劑的固化溫度和固化時(shí)間。結(jié)構(gòu)膠的固化主要是由環(huán)氧基團(tuán)與固化劑的化學(xué)反應(yīng)引起的。常見的固化劑主要有金屬、金屬氧化物、硅酸鹽、硫酸鹽等[33]。在實(shí)際的膠結(jié)過(guò)程中，航天器密封艙支座需要在一定壓力條件下常溫固化240ｈ，為滿足垂直壓力要求，需要進(jìn)行抽真空處理，這樣可以改善膠接質(zhì)量[4]。蘭立文等研究表明，環(huán)氧/低分子量聚酰胺體系的固化程度與固化溫度相關(guān)，膠粘劑的粘接強(qiáng)度和固化溫度存在正相關(guān)關(guān)系，但在70℃以后變化不大[34]。使用相同的粘合劑，高溫固化優(yōu)于室溫固化，這是因?yàn)闊峁袒粌H提高了固化程度，而且與界面形成化學(xué)鍵。李海燕等發(fā)現(xiàn)，在固化過(guò)程中適當(dāng)延長(zhǎng)固化時(shí)間或提高固化溫度均可有效改善碳纖維線繩與橡膠的膠粘性能[35]。直接影響化學(xué)反應(yīng)過(guò)程的是固化時(shí)間和溫度。固化溫度太低都會(huì)使得固化反應(yīng)不充分。在適當(dāng)范圍內(nèi)提高固化溫度有助于提高固化效率，但過(guò)高的溫度情況下，對(duì)應(yīng)的膠分子碳化，對(duì)連接性能會(huì)產(chǎn)生不良影響，因而存在最優(yōu)固化時(shí)間和溫度[27]。一般情況下在選擇固化溫度時(shí)，需要和復(fù)合材料的固化溫度盡可能的相匹配。根據(jù)涂膠量和固化溫度，選擇合適的固化時(shí)間，在固化時(shí)間不足情況下，固化不充分，會(huì)降低接頭質(zhì)量，影響生產(chǎn)效率。3.5搭接區(qū)域尺寸對(duì)粘接強(qiáng)度的影響：熊東箭等在一定單因素實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)上，對(duì)比分析了幾何參數(shù)和接頭強(qiáng)度的相關(guān)性，結(jié)果發(fā)現(xiàn)搭接區(qū)域尺寸對(duì)粘接接頭力學(xué)性能的影響僅次于膠層厚度和寬度[36]。毛振剛則研究了搭接長(zhǎng)度對(duì)膠接力學(xué)性能影響情況，對(duì)不同搭接長(zhǎng)度下的接頭進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)增加搭接長(zhǎng)度后，膠接結(jié)構(gòu)的失效載荷持續(xù)提高并趨于穩(wěn)定值[37]。在相同條件下，增加接頭橫向?qū)挾饶軌蛟黾咏宇^強(qiáng)度，然而增加接頭的縱向長(zhǎng)度卻與粘合劑的類型以及粘合基材的屈服強(qiáng)度和剛度密切相關(guān)。對(duì)彈性基材和韌性粘合劑，由于韌性膠粘劑一定條件下會(huì)塑性變形，應(yīng)力可平均分配到整個(gè)粘接區(qū)域，所以接頭的強(qiáng)度大致與接頭面積成比例，在這種情況下，失效準(zhǔn)則由膠層整體屈服現(xiàn)象決定。作為媒介的膠層有延展性。當(dāng)位于粘合區(qū)域末端的粘合層達(dá)到其極限應(yīng)力時(shí)失效。對(duì)于彈性基材和脆性粘合劑，搭接長(zhǎng)度增加后接頭強(qiáng)度沒有明顯的變化。其原因在于這種條件下粘接區(qū)域的邊緣存在一定應(yīng)力集中，且在搭接長(zhǎng)度變化過(guò)程中不會(huì)重新分布，因而有必要綜合考慮粘合劑和被粘合基材的特性具體分析[26]。徐亞男[30]等在鋁合金與CFRP接頭的粘接性能研究中發(fā)現(xiàn):膠接強(qiáng)度隨搭接寬度線性增加。搭接長(zhǎng)度影響粘接層的整體應(yīng)力分布，但對(duì)端部影響不大，比強(qiáng)度值隨搭接長(zhǎng)度的增加而降低。與搭接長(zhǎng)度相比，搭接寬度的強(qiáng)化效果更為明顯。4.膠粘-機(jī)械混合連接機(jī)械連接可用于傳遞較大載荷，提高連接可靠性，但是增加了整體質(zhì)量。膠接連接主要通過(guò)在連接面處涂抹膠粘劑進(jìn)行粘接，用于傳遞小載荷，既不會(huì)破壞層合板的整體連續(xù)性也，不會(huì)出現(xiàn)由于螺栓孔的存在而導(dǎo)致的應(yīng)力集中。然而，膠接的可靠性和安全性低，混合連接兼顧了機(jī)械連接的負(fù)載優(yōu)勢(shì)和膠接的輕質(zhì)高強(qiáng)，是一種可靠性和安全性非常高的連接方式，廣泛應(yīng)用于金屬和樹脂基材料的連接中。常見的混合連接主要有膠鉚連接、膠螺連接。4.1膠鉚目前先進(jìn)的鉚接工藝有自沖鉚接和無(wú)鉚釘鉚接。自沖鉚接是通過(guò)上下板的內(nèi)凹變形形成鎖扣結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)板材連接。自沖鉚接是施加壓力使堅(jiān)硬的自沖鉚釘刺穿上層薄板，然后通過(guò)模具的擴(kuò)張作用，在下板層形成喇叭口，從而將上下兩層板件鎖緊。兩種先進(jìn)鉚接工藝都廣泛應(yīng)用于薄板件的加工。鉚接工藝設(shè)備簡(jiǎn)單且連接強(qiáng)度高，但鉚接件應(yīng)力集中度高，且原板結(jié)構(gòu)要被刺穿破壞。膠接具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量輕、工藝性好等優(yōu)點(diǎn)，但膠接接頭的耐老化性和耐沖擊性較差。膠鉚混合連接工藝應(yīng)運(yùn)而生，膠鉚混合連接即通過(guò)將鉚接和膠接組合起來(lái)對(duì)材料進(jìn)行連接的工藝，最大限度發(fā)揮兩種不同連接方式的優(yōu)勢(shì)，同時(shí)有效避免純膠接和鉚接所存在的劣勢(shì)。膠鉚混合連接工藝是指先在被連接位置涂上結(jié)構(gòu)膠，然后采用鉚接工藝進(jìn)行鉚接，相關(guān)處理環(huán)節(jié)包括預(yù)處理、涂膠、鉚接和固化。膠鉚復(fù)合連接技術(shù)工藝流程示意圖如圖2所示[38]。鉚接與膠接相結(jié)合，可以顯著改善膠接不易固定和裂紋擴(kuò)展的問(wèn)題；同時(shí)，也緩解了鉚接工藝引起的應(yīng)力集中過(guò)大的問(wèn)題，且抗疲勞性能好，同時(shí)由于鉚釘?shù)拇嬖?，能有效避免瞬間斷裂問(wèn)題，對(duì)應(yīng)的連接強(qiáng)度也顯著高于單一連接方式的[39]。因而這種混合連接技術(shù)成為解決車身異種連接技術(shù)的較優(yōu)方案。在美國(guó)的校車上，此種連接模式已經(jīng)大量應(yīng)用。圖2膠鉚復(fù)合連接技術(shù)工藝流程示意圖[45]4.1.1膠鉚連接強(qiáng)度的影響因素（1）搭接長(zhǎng)度和搭接方式對(duì)膠鉚連接強(qiáng)度的影響搭接長(zhǎng)度和搭接方式對(duì)膠鉚連接強(qiáng)度有著重要影響。卞海玲研究發(fā)現(xiàn)，隨著搭接長(zhǎng)度的增加，鋁板和CFRP膠鉚接頭的失效極限載荷呈線性上升，能量吸收也增大，搭接長(zhǎng)度為40mm條件下的接頭極限失效載荷明顯高于20mm時(shí)的。一定載荷作用下，搭接區(qū)域邊緣會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中，且對(duì)應(yīng)的梯度方向和承載方向一致，而寬度方向基本沒有應(yīng)力梯度。由此分析可知提高搭接長(zhǎng)度對(duì)膠鉚復(fù)合接頭性能有更好的效果，可使得其抗拉伸性能改善[40]。當(dāng)搭接距離為20mm條件下，這種接頭拉剪強(qiáng)度增加峰值為15.3%；超過(guò)20mm情況下，接頭拉伸強(qiáng)度和搭接距離存在正相關(guān)關(guān)系，而鉚接對(duì)接頭的影響幅度不斷下降，主要是通過(guò)膠層承擔(dān)載荷[41]。侯文彬在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中選擇6061-T6鋁合金為對(duì)象制備膠鉚接頭試件，對(duì)其性能進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)，雙搭接接頭的失效位移明顯增加，且對(duì)應(yīng)的失效承載能力大大高于單接頭的。單搭接拉伸時(shí)，接頭翹曲趨勢(shì)很明顯，最終表現(xiàn)為斷裂失效；而雙搭接拉伸時(shí)，沒有發(fā)生翹曲現(xiàn)象，鉚釘?shù)某休d性能顯著提高[42]。劉璟琳對(duì)特定尺寸的鋁合金板開展此類接頭實(shí)驗(yàn)，所得結(jié)果表明0.5mm的單搭接雙鉚釘橫排列接頭性能較高可滿足一般條件下應(yīng)用要求，與雙搭接板相比，單搭接接頭完全發(fā)揮了其承載性能。此外，雙鉚釘橫排列的接頭膠層失效載荷和失效強(qiáng)度都比縱排列接頭好[43]。選擇合適的搭接長(zhǎng)度和搭接方式對(duì)提高膠鉚連接強(qiáng)度至關(guān)重要。（2）鉚釘?shù)某叽绾蛿?shù)量對(duì)膠鉚連接強(qiáng)度的影響膠鉚混合連接接頭強(qiáng)度和斷裂受鉚釘和膠層厚度作用，鉚接的強(qiáng)度隨鉚釘?shù)某叽绾蛿?shù)量變化。上海交通大學(xué)對(duì)碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料（CFRP）利用膠鉚復(fù)合成型技術(shù)進(jìn)行連接，實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：選用環(huán)氧樹脂作為膠粘劑的條件下，接頭的強(qiáng)度隨著鉚釘尺寸的增加而增大[44]。金嘉威在CFRP與鋁合金的連接的研究中發(fā)現(xiàn)剝離強(qiáng)度會(huì)隨鉚釘直徑增加而增大，鉚釘直徑為5mm時(shí)剪切強(qiáng)度最大，鉚釘數(shù)量的增加在一定程度上可以提高接頭的剪切強(qiáng)度。多釘接頭的抗沖擊能力強(qiáng)，能夠吸收更多的能量，安全性更高[39]。庫(kù)克超研究發(fā)現(xiàn)，鉚釘孔直徑大小對(duì)CFRP/鋁合金膠鉚混合膠層的剝離應(yīng)力、剪切應(yīng)力影響較大，當(dāng)孔徑為5.2mm時(shí)，膠層和鉚釘孔應(yīng)力最低[45]。一般情況下，鉚釘直徑越大、數(shù)量越多，則強(qiáng)度越高。（3）膠層厚度對(duì)膠鉚連接強(qiáng)度的影響王楠等研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)膠層厚度較小時(shí)，鋼鋁膠鉚連接結(jié)構(gòu)中的殘余熱應(yīng)力較大，應(yīng)力嚴(yán)重，增加膠層厚度能有效降低結(jié)構(gòu)中的殘余熱應(yīng)力，但當(dāng)膠厚大于0.5mm時(shí)，增加膠層厚度會(huì)導(dǎo)致膠鉚接頭中的殘余熱應(yīng)力增大，導(dǎo)致膠鉚接頭強(qiáng)度降低[38]。庫(kù)克超等研究了膠層厚度和CFRP/鋁合金膠鉚混合連接接頭強(qiáng)度的相關(guān)性，所得結(jié)果表明膠層厚度在0.127mm~0.5mm區(qū)間內(nèi)變化時(shí)，膠層厚度和接頭的等效應(yīng)力、剝離應(yīng)力存在負(fù)相關(guān)關(guān)系[45]。陸瑤在DP780鋼板與AA6111鋁合金膠鉚連接性能的研究中，選取厚度分別為0.1mm、0.15mm、0.2mm的膠層進(jìn)行模型仿真，結(jié)果表明，隨著膠層厚度增加，鉚釘在成型時(shí)受到的緩沖越明顯，可以更好的抵消鉚接力，底切量的降幅也越大。在膠層厚度為0.1mm條件下，接頭的性能最佳[46]。正常情況下增加膠層厚度可避免膠接接頭的應(yīng)力集中，有利于增大接頭強(qiáng)度；不過(guò)在其厚度達(dá)到一定臨界值時(shí)，殘余熱應(yīng)力也會(huì)增大，導(dǎo)致膠接的強(qiáng)度降低。4.2膠螺由于膠粘劑在耐久性、對(duì)溫度和濕度敏感性方面不確定，且對(duì)應(yīng)的缺陷檢測(cè)技術(shù)還不完善，因而在實(shí)際工程應(yīng)用領(lǐng)域膠接接頭并沒有被廣泛應(yīng)用到主承載機(jī)構(gòu)中。膠螺混合連接是將膠粘劑和緊固螺栓結(jié)合使用，將螺栓提供的安全性與膠粘劑提供的有效載荷傳輸結(jié)合在一起。就成型工藝而言，目前膠螺混合連接接頭的工藝已經(jīng)相對(duì)成熟，主要有兩種：①在固化后接頭上打孔，安裝螺栓并擰緊；②先制孔后涂膠，安裝擰緊螺栓，兩種工藝各有一定的適用范圍。下圖3為膠螺混合雙搭接連接示意圖[47]。根據(jù)實(shí)際應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)可知，膠螺混合連接不但能克服膠接抗剝離應(yīng)力弱的缺點(diǎn)，而且能夠提高螺栓連接抵抗劈裂應(yīng)力的能力。N.Chowd的研究發(fā)現(xiàn)膠螺混合連接中的螺栓連接有利于減少膠層的剝離應(yīng)力，對(duì)裂紋的擴(kuò)展有一定阻礙作用，從而起到強(qiáng)化效果；同時(shí)螺栓也可預(yù)防出現(xiàn)突發(fā)性失效相關(guān)的災(zāi)難[48]。這種接頭體系中螺栓可視為對(duì)膠接的加強(qiáng)，在理想條件下二者共同承受載荷。而接頭瀕臨破壞時(shí)，二者的強(qiáng)度都達(dá)到極限值極，這樣可以起到最大的承載效果。或膠接先達(dá)到極限，而螺栓連接依然可承載。相關(guān)實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果表明，這兩種連接的同步性和均衡性對(duì)結(jié)構(gòu)承載性會(huì)產(chǎn)生直接影響。目前在航空航天領(lǐng)域，這種混合連接模式由于表現(xiàn)出突出的性能優(yōu)勢(shì)，因而獲得廣泛關(guān)注，應(yīng)用比例不斷增加。圖3.膠螺混合雙搭接連接示意圖[47]寬徑比對(duì)膠螺連接強(qiáng)度的影響寬徑比為材料的寬度與孔直徑之比，此參數(shù)和膠接區(qū)域大小密切相關(guān)，同時(shí)決定了承載截面積，因而其對(duì)這種結(jié)構(gòu)的失效載荷有很大影響。鄭艷萍探究了寬徑比分別為3、3.5、4、4.5、5、5.5、6的7組雙釘混合連接結(jié)構(gòu)的性能，結(jié)果表明，混合連接結(jié)構(gòu)的失效載荷隨著寬徑比增大而逐漸增加，綜合考慮結(jié)構(gòu)重量、連接效率等因素，發(fā)現(xiàn)當(dāng)寬徑比為4.5時(shí)混合連接結(jié)構(gòu)的綜合性能最優(yōu)[49]。熊勇堅(jiān)研究了寬徑比對(duì)雙釘膠-螺混合連接結(jié)構(gòu)的影響，得出連接結(jié)構(gòu)的失效載荷和寬徑比存在正相關(guān)關(guān)系，不過(guò)在寬徑比達(dá)到一定幅度條件下，失效載荷會(huì)有所下降。在一定優(yōu)化對(duì)比基礎(chǔ)上，確定出最適宜的寬徑比為4.5[50]。選擇合適的寬徑比有利于提高混合連接結(jié)構(gòu)的承載性能。端徑比對(duì)膠螺連接強(qiáng)度的影響端徑比是孔的中心和板邊緣的距離與孔直徑的比值，具體分析可知該參數(shù)對(duì)搭接區(qū)域面積有直接影響，同時(shí)也影響了混合連接結(jié)構(gòu)的失效載荷。熊勇堅(jiān)在研究過(guò)程中對(duì)端徑比為1~4的七組雙釘膠螺混合連接結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行仿真計(jì)算。結(jié)果表明，隨著端徑比的增大，混合連接結(jié)構(gòu)的連接效率先增大后逐漸減小?？紤]到失效荷載和連接強(qiáng)度的影響，得出端徑比為1.5時(shí)最佳[50]。楊本寧選取端徑比分別為1.5、1.75、2、2.5、3、3.5、4的7組膠-螺混合連接試件仿真分析，發(fā)現(xiàn)適當(dāng)?shù)奶岣叨藦奖群?，連接結(jié)構(gòu)的承載性能顯著增加，當(dāng)端徑比從1.5到2.5時(shí)，對(duì)應(yīng)的失效載荷增加25.8%，大于2.5后，接頭的承載性能基本上保持固定[51]。熊勇堅(jiān)在實(shí)驗(yàn)研究基礎(chǔ)上分析了寬徑比對(duì)膠螺連接的影響情況，對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析發(fā)現(xiàn)，連接結(jié)構(gòu)的失效載荷和寬徑比在一定范圍內(nèi)存在正相關(guān)關(guān)系，不過(guò)寬徑比為4.5~6時(shí)失效載荷有一定幅度下降。綜合考慮寬徑比定為4.5時(shí)連接結(jié)構(gòu)性能最佳[50]。選擇合適的端徑比有利于提高混合連接結(jié)構(gòu)的承載性能?？讖奖葘?duì)膠螺連接強(qiáng)度的影響孔徑比是一號(hào)孔中心與二號(hào)孔中心之間的距離與孔直徑之比，孔徑比的變化直接影響著混合連接結(jié)構(gòu)的膠接面積，兩孔之間的距離也直接影響混合連接結(jié)構(gòu)的失效荷載。鄭艷萍分別對(duì)孔徑比為2、2.5、3、3.5、4、4.5、5的7組雙釘混合連接結(jié)構(gòu)仿真研究，在此基礎(chǔ)上討論孔徑比對(duì)這種結(jié)構(gòu)的承載性能影響情況，所得結(jié)果表明在孔徑比為2~4.5范圍內(nèi)變化時(shí)，其失效載荷和孔徑比存在正相關(guān)關(guān)系;當(dāng)孔徑比為4.5~5區(qū)間內(nèi)時(shí)，二者負(fù)相關(guān)[49]。熊勇堅(jiān)在實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)上統(tǒng)計(jì)分析了不同孔徑比對(duì)雙釘膠螺混合連接結(jié)構(gòu)的影響，結(jié)果表明，孔徑比在2~4.5時(shí)，混合連接結(jié)構(gòu)的失效載荷持續(xù)提高，孔徑比在4.5~5范圍內(nèi)增加時(shí)，其失效載荷不斷減小，孔徑比為4.5是其中的最優(yōu)解[50]。選擇合適的孔徑比有利于提高混合連接結(jié)構(gòu)的承載性能。膠層厚度對(duì)膠螺連接強(qiáng)度的影響在膠螺混合連接當(dāng)中，理論上膠層越厚承載能力越大，從而提高整個(gè)連接結(jié)構(gòu)的承載力，但是實(shí)際情況并非如此。楊紹勇在膠螺混合連接實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)膠層厚度大到一定程度時(shí)，其強(qiáng)度會(huì)降低。其原因在于膠層厚度較小時(shí)，其增加過(guò)程中膠層的剪應(yīng)力集中會(huì)被抑制，這樣可改善其承載性能。而膠層厚度較大時(shí)，其破壞主要和剝離應(yīng)力有關(guān)，對(duì)應(yīng)的破壞模式主要表現(xiàn)為剝離破壞，這種條件下膠層的承載力顯著降低[52]。鄒維杰在關(guān)于膠層厚度對(duì)膠螺混合連接結(jié)構(gòu)的影響的研究中，膠層厚度分別取0.025mm、0.05mm、0.25mm和0.5mm，根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)，在提高膠層厚度過(guò)程中，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度也有一定幅度增加[53]。張超禹在研究時(shí)，分析了膠層厚度和這種結(jié)構(gòu)失效載荷的相關(guān)性，在實(shí)驗(yàn)時(shí)設(shè)置膠層厚度變化范圍為0.06-0.42mm，然后分析了不同膠層厚度條件下，結(jié)構(gòu)的拉伸失效載荷。所得結(jié)果表明在其他參數(shù)不變情況下，提高膠層厚度過(guò)程中，混合結(jié)構(gòu)的效載荷相應(yīng)的變化趨勢(shì)為先減少后增加而后又減少。具體表現(xiàn)為膠層厚度在0.06--0.18mm區(qū)間內(nèi)變動(dòng)時(shí)，失效載荷不斷的下降;在0.18--0.30mm區(qū)間內(nèi)時(shí)，二者表現(xiàn)出正相關(guān)關(guān)系;當(dāng)膠層厚度在0.30--0.42mm區(qū)間內(nèi)持續(xù)增加時(shí)，失效載荷持續(xù)的下降[3]。根據(jù)實(shí)際應(yīng)用情況可知，膠層厚度的一般經(jīng)驗(yàn)取值為0.1-0.25mm。因?yàn)槊糠N膠粘劑的最佳使用厚度不同，在使用時(shí)具體需要參考膠粘劑的力學(xué)性能，以選擇合適的膠層厚度。參考文獻(xiàn):[1]沈正悅.膠接工藝在裝配過(guò)程中的應(yīng)用分析及發(fā)展[J].中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品,2021(13):99-101.[2]徐琛,孫永波.膠膜特性對(duì)膠螺混合單搭接結(jié)構(gòu)性能的影響[J].中國(guó)民航大學(xué)學(xué)報(bào),2021,39(02):61-64.[3]張超禹,鄭艷萍,熊勇堅(jiān),王旭.CFRP與鋁板膠螺混合連接結(jié)構(gòu)拉伸性能研究[J].復(fù)合材料科學(xué)與工程,2020(08):12-17.[4]郭磊,劉檢華,張佳朋,李夏禹,張秀敏,夏煥雄.航天工業(yè)中膠接技術(shù)的研究現(xiàn)狀分析[J].中國(guó)機(jī)械工程,2021,32(12):1395-1405.[5]鄒鵬遠(yuǎn),張華,雷敏,程?hào)|海,曾遨日,楊帆.樹脂基CFRP/金屬異種材料激光連接工藝研究現(xiàn)狀[J].稀有金屬材料與工程,2021,50(05):1853-1859.[6]于躍.白車身膠接的失效分析及解決措施[J].汽車工藝師,2019(05):60-64.[7]付文強(qiáng),王小兵,王寶春,徐洪敏,孔令美.樹脂基復(fù)合材料與金屬材料膠接體系研究進(jìn)展[J].復(fù)合材料科學(xué)與工程,2020(06):121-128.[8]張忠濤.等離子體預(yù)處理改善CFRP/鋁合金粘接強(qiáng)度研究[D].大連理工大學(xué),2021.[9]龔曉花.軸瓦耐磨涂層的制備及性能研究[D].東南大學(xué),2020.[10]孫煜,劉強(qiáng),黃峰,馬金瑞,張宇.復(fù)合材料風(fēng)扇葉片鈦合金加強(qiáng)邊膠接技術(shù)研究[J].復(fù)合材料科學(xué)與工程,2021(03):78-81+98.[11]陳楊,何繼敏,常義,王勝于,白曉康.連續(xù)纖維增強(qiáng)復(fù)合材料模內(nèi)混合注射成型研究進(jìn)展[J].工程塑料應(yīng)用,2021,49(09):145-149+154.[12]邵新愿.CFRP-Al膠接接頭濕熱老化力學(xué)性能研究[D].大連理工大學(xué),2020.[13]霍石磊.基于間甲白鈷的橡膠骨架粘合性能影響因素研究[D].青島科技大學(xué),2020.[14]牛兵.側(cè)鏈對(duì)偶氮苯光化學(xué)性能的影響及偶氮光控粘合劑的研究[D].桂林理工大學(xué),2021.[15]孫艷輝,南俊民,馬國(guó)正,何廣平,左曉希,李國(guó)良,林曉明.物理化學(xué)課程思政教學(xué)設(shè)計(jì)與實(shí)踐[J].大學(xué)化學(xué),2021,36(03):217-222.[16]楊露露.鋼鋁車身結(jié)構(gòu)壓-膠復(fù)合連接工藝與失效機(jī)理研究[D].武漢理工大學(xué),2020.[17]王松.等離子體改性對(duì)玻璃/鋁合金膠接界面作用機(jī)制的分子模擬及實(shí)驗(yàn)研究[D].西南交通大學(xué),2019.[18]陳娟.影響膠粘劑膠接性能的因素分析[J].中小企業(yè)管理與科技(中旬刊),2021(07):159-160.[19]蔣霄,閔峻英,林建平,張俊.聚合物基體復(fù)合材料與金屬的連接工藝綜述[J].汽車文摘,2021(04):32-38.[20]申浩.環(huán)境溫度對(duì)車用粘接劑單搭接接頭失效影響研究[D].吉林大學(xué),2020.[21]姚力,夏勇,周青.車用膠粘接頭機(jī)械性能的濕熱老化與恢復(fù)[J].汽車安全與節(jié)能學(xué)報(bào),2017,8(01):46-52.[22]高向陽(yáng),臧玉巖,徐緋,張笑宇,馮威,成煒,賈欲明.濕熱環(huán)境對(duì)雙搭接復(fù)合材料接頭剪切性能影響[J].應(yīng)用力學(xué)學(xué)報(bào),2021,38(05):2042-2048.[23]范以撒.溫度濕度對(duì)車用聚氨酯粘接劑靜態(tài)強(qiáng)度的影響研究[D].吉林大學(xué),2018.[24]李佳靜.FRP筋新型復(fù)合鋼套筒連接器的研發(fā)設(shè)計(jì)及試驗(yàn)研究[D].西南科技大學(xué),2021.[25]陳國(guó)輝,李冬,劉劍俠,吳淑新,楊士山.固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)絕熱層粘接性能影響因素分析[J].化工新型材料,2019,47(04):134-135+139.[26]侯皓天.鹽水環(huán)境下膠層厚度對(duì)單搭接接頭粘接性能的影響研究[D].大連理工大學(xué),2019.[27]周奧.鋼/鋁結(jié)構(gòu)膠連接強(qiáng)度影響因素的試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究[D].湘潭大學(xué),2020.[28]Theeffectsofgrit-blastingonsurfacepropertiesforadhesion[