十里老街A區(qū)模板方案.doc

聯(lián)盛十里老街A區(qū)工程 模板工程施工方案一、編制依據(jù)2二、工程概況3三、主要構(gòu)件尺寸一覽表4四、施工準(zhǔn)備5五、模板工程施工方法65.1、模板組拼65.2 模板定位75.3地下室模板支設(shè)75.4地下室柱模制作及加固方法85.5梁模板制作及加固方法95.6板模板制作及支撐方法105.6、特殊部位模板11六、模板計算書126.1、地下室板模板計算126.2、地下室梁木模板與支撐計算書206.2、標(biāo)準(zhǔn)層梁木模板與支撐計算書376.3墻模板計算書486.4、柱模板支撐計算書55七、質(zhì)量要求和措施587.1、模板施工質(zhì)量控制程序587.2、進(jìn)場模板質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)597.3 、模板安裝質(zhì)量要求607.4、 其他注意事項63八拆模648.1 拆模時間控制：648.2拆模順序及要求：64九其它安全技術(shù)措施65模 板 工 程 施 工 方 案一、編制依據(jù)建筑施工手冊混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB 50300-2001）高層建筑砼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（JGJ3-2010/J186-2010）建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）聯(lián)盛十里老街A區(qū)工程圖紙二、工程概況本工程多層商業(yè)綜合體，為地上三層，1層地下室的商業(yè)，設(shè)計使用年限為50年?？傆玫孛娣e11481 ，總建筑面積24765.3，其中1#樓面積3639.39 ，2#樓面積4018.52 ，3#樓面積1023.6 ，4#樓面積718.9 ，5#樓面積3223.3 ，6#樓面積1947.2 ，7#樓面積1125.42 ，1#、2#、5#樓通過設(shè)置伸縮縫將地上建筑共分為10個結(jié)構(gòu)單元。主樓層數(shù)為三層，房屋高度小于24m。1層地下室與上部連為一體。為現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)形式為梁板式筏板基礎(chǔ)。地下車庫面積9096，地下1層框架結(jié)構(gòu),最大長度約258.8m,最大寬度約37.7m; 抗震設(shè)防烈度6度，設(shè)計基本地震加速度0.05g，抗震等級四級;三、主要構(gòu)件尺寸一覽表地下主要結(jié)構(gòu)尺寸層高5m底板厚度400mm 頂板厚度350 mm 、250mm墻體厚度300mm、350 mm 、400mm框梁300800,3006003001800,450900,450700框柱600600、500500、700700地上主要結(jié)構(gòu)尺寸層高4.48m、4.53m頂板厚度100 mm、120mm框柱500500 mm、400400mm框架梁250830 、300700、300750 、 200600 2506003.1、本次模板施工的重點(diǎn)及難點(diǎn)1）、后澆帶兩側(cè)墻體模板加固、電梯、集水井模板安裝。2）、地下負(fù)一層及主樓一到三層結(jié)構(gòu)層高較高，層間墻、柱垂直度及建筑總體垂直度控制十分重要；3）、結(jié)構(gòu)與建筑裝飾（外立面線條、節(jié)點(diǎn)）的關(guān)系應(yīng)仔細(xì)核對；4）、地下室墻體留洞（水、電、暖通）較多，模板開洞及結(jié)構(gòu)鋼筋局部補(bǔ)強(qiáng)較多，為做到不漏留、留正確，同時又不影響混凝土振搗，施工前土建、水電、暖通各專業(yè)必須共同仔細(xì)核對圖紙，做好預(yù)控工作；5）、后澆帶處頂板的處理：本工程后澆帶較多（各區(qū)均為底板至頂板），為保證結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，后澆帶處梁板模板支撐一定要成形成獨(dú)立體系，以便拆除模板時后澆帶模板不受影響（拆除梁板模板時，后澆帶模板嚴(yán)禁拆除）。6）、本次工程進(jìn)度十分緊張，必然需要加班趕工，故施工時必須加大安全工作力量的投入，做到“搶進(jìn)度不忘抓安全”。7）、本工程施工班組眾多，且進(jìn)度要求快，施工班組之間的協(xié)調(diào)配合工作將是以后的工作重點(diǎn)。四、施工準(zhǔn)備4.1 、技術(shù)準(zhǔn)備4.1.1、項目工程師組織項目技術(shù)、翻樣、施工等人員熟悉圖紙、認(rèn)真學(xué)習(xí)掌握施工圖內(nèi)容、要求和特點(diǎn)。同時針對有關(guān)施工技術(shù)和圖紙存在的疑點(diǎn)做好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題與設(shè)計、建設(shè)、監(jiān)理共同協(xié)商解決。取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，做好施工圖紙變更的交底和發(fā)放工作，熟悉各部位截面尺寸、標(biāo)高，制定模板初步設(shè)計方案。4.1.2、編制模板施工方案，對施工班組進(jìn)行技術(shù)交底。4.1.3、對施工人員進(jìn)行安全和技術(shù)培訓(xùn)，加強(qiáng)班組的技術(shù)素質(zhì)。4.2、 材料選擇4.2.1、方案設(shè)計要求為實(shí)現(xiàn)本工程的創(chuàng)優(yōu)目標(biāo)，在模板滿足強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。在施工時為了確保構(gòu)件的幾何尺寸、平整度、垂直度及構(gòu)件觀感等達(dá)到優(yōu)質(zhì)工程驗收標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)本工程主要構(gòu)件的實(shí)際尺寸，模板采用18mm厚優(yōu)質(zhì)塑面木膠合板，并用50100方木，483.0mm鋼管以及穿墻螺桿作為加固支承。該種模具的優(yōu)點(diǎn)為：（1）板幅大，自重輕，板面平整，即可減少安裝工作量，節(jié)省現(xiàn)場人工費(fèi)用，又可減少外露表面的裝飾及磨去接縫的費(fèi)用；（2）承載能力大，特別是經(jīng)過表面處理后耐磨性好，能多次重復(fù)使用；（3）材質(zhì)輕；（4）保溫性能好，能防止溫度變化過快，有助于大面積墻柱混凝土的保濕和保溫；（5）鋸裁方便，易加工成各種形狀的模板。4.3、主要機(jī)具準(zhǔn)備： 主要機(jī)器設(shè)備一覽表序號名稱規(guī)格功率數(shù)量1木工砂輪機(jī)鉆頭直徑1220mm2臺2圓盤鋸MJ1068臺3手電鉆15把4臺鉆VV508S520W2臺5手提電鋸M651A1.05KW15臺6壓刨M(fèi)B10657.5KW4臺7砂輪切割機(jī)2個8水準(zhǔn)儀DZS32臺9吸塵器3臺4.4、勞動力計劃根據(jù)本工程的實(shí)際情況，地下室部分計劃投入木工班組人數(shù)約7080人。主樓施工時每個結(jié)構(gòu)單元投入施工班組總?cè)藬?shù)約2025人，最高峰時施工人數(shù)100人左右。 五、模板工程施工方法5.1、模板組拼模板組裝要嚴(yán)格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫。 拼裝的精度要求一覽表 序號項目允許偏差1兩塊模板之間拼縫12相鄰模板之間高低差13模板平整度24板平面尺寸偏差35.2 模板定位當(dāng)?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤?qiáng)度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進(jìn)行軸線投測。根據(jù)軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板200 控制線，以便于墻模板的安裝和校正。當(dāng)墻混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標(biāo)高控制線，并根據(jù)該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻上。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點(diǎn)，引出每道墻軸線，根據(jù)軸線與施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)線以及外側(cè)控制線，施工前兩線必須到位，以便于模板的安裝和校正。模板支設(shè)前應(yīng)將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內(nèi)側(cè)模板必須刷脫模劑。5.3地下室模板支設(shè)本工程地下室模板采用全新膠合板作剪力墻板、梁底板和樓面板。支撐系統(tǒng)采用48鋼管作支承架，用50100木檔墊梁底模和排骨檔，緊固件14鏍桿和山形銷，采用48鋼管作水平夾檔，局部模板側(cè)壓力較大處套雙鏍帽加固。鏍桿密度：每平方米4.9根，按450450布置均勻，且局部加固、加密處理。模板、夾木檔的制作加工主要是膠合板質(zhì)量要平整、厚度均勻、不脫膠、尺寸通角、板邊通順平直、有一定鋼度。夾木檔質(zhì)量：尺寸要標(biāo)準(zhǔn)，毛料通過軋刨機(jī)軋平后，尺寸至少不小于4898mm，達(dá)到與鋼管直徑同等尺寸，便于安裝時夾緊夾實(shí)，以保證砼面平整度。夾木檔長度以4m為宜。加工14鏍桿的圓鋼要圓，鋼筋拉伸強(qiáng)度符合國家標(biāo)準(zhǔn)，制作鏍桿長度尺寸要適當(dāng)。鏍紋長大于7cm為宜，目測質(zhì)量不應(yīng)有斷紋。鏍桿長度計算=砼厚度+（模板厚度、夾木檔厚度、水平夾鋼管直徑+山形銷厚度+絲紋長度）2，用作水平夾具的鋼筋必須平直，山形銷在采購時必須保證達(dá)到一定的鋼度和強(qiáng)度，形狀標(biāo)準(zhǔn)，使其受力均勻。電梯井及地下車庫外墻為抗?jié)B墻，以防滲水采用焊接止水鐵片的對拉螺桿，帶有止水片的鏍桿焊止水片的焊縫必須連續(xù)，不得有砂眼或斷焊，高度一致，兩邊鑲2525mm方木塊，或橡膠墊塊。待施工完畢，剔除木塊、割除對拉螺桿，并用1：2水泥沙漿修補(bǔ)。詳見下圖后澆帶模板支設(shè)：本工程按設(shè)計要求，車庫的結(jié)構(gòu)超長部位，應(yīng)按設(shè)計要求設(shè)置后澆帶，考慮筏板的后澆帶內(nèi)支模拆除困難，擬采用鋼筋支架加鋼板網(wǎng)隔離，并加綁扎一道細(xì)鋼絲網(wǎng)的做法; 剪力墻處因為層高較高，在鋼絲網(wǎng)外側(cè)應(yīng)加木檔支撐；梁板結(jié)構(gòu)支模時應(yīng)將后澆帶的支撐系統(tǒng)獨(dú)立設(shè)置，在拆除模板的時候保留后澆帶支撐系統(tǒng)不拆，待澆完后澆帶并達(dá)到100%強(qiáng)度后才能拆除。后澆帶澆搗時間應(yīng)在結(jié)構(gòu)施工完成60天后方能進(jìn)行，沉降后澆帶應(yīng)在主樓結(jié)頂后才能澆搗，澆搗前先將后澆帶中的浮漿、雜物及松散的砼清鑿清理干凈澆水潤濕，經(jīng)監(jiān)理工程師驗收后方能澆筑；后澆帶砼應(yīng)采用比原結(jié)構(gòu)提高一級標(biāo)號的早強(qiáng)微膨脹混凝土（具體按設(shè)計圖紙要求）。5.4地下室柱模制作及加固方法柱模板制作：本工程地下室框架柱截面尺寸為500500，柱模板采用18mm厚木膠合板，外掛50100mm木方200mm，柱箍采用48雙鋼管，用12對拉螺桿及扣件拉緊。柱箍沿柱高度500mm一道，最底一道距樓板200mm。12對拉螺桿沿柱高度每500mm一道，最底一道距樓面200mm，沿柱長（寬）每400mm一道，最外側(cè)的螺桿與柱邊距離300mm。柱模應(yīng)用鋼管扣件與整體排架相連，保證柱模板在砼澆筑過程中豎向不變形，校正采用斜撐，柱上部一道，下部一道，既可調(diào)整柱的垂直度，又可把柱側(cè)模頂緊。5.5梁模板制作及加固方法梁截面形式：梁寬（200-450mm），梁高（300-900mm）。梁側(cè)板采用18mm厚木膠合板，上口設(shè)置50100mm走方，沿梁長方向外掛50100mm木方（掛方），間距200mm。梁底板采用18mm厚木膠合板，沿梁寬方向每隔150mm布置100100mm梁底通長木方。梁高小于600mm的梁，梁底部用梁夾具，其沿梁縱向間距為500mm，其加固措施見下圖。梁高大于600mm的梁，除按上述措施加固外，在梁中設(shè)置間距500500的12對拉螺桿。具體加固措施見下圖。5.6板模板制作及支撐方法1、本工程地下室頂板厚度有250 mm 、350 mm兩種，模板支架搭設(shè)高度為4.55米，對模板的剛度、鋼管排架體系的穩(wěn)定性要求較高，對此部位排架搭設(shè)尺寸設(shè)計為：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。2、本工程上部結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)層板厚100 mm 、120mm，局部130mm。板面模板采用18mm木膠合板，板下設(shè)置50100木枋，木枋間距300mm，該木方擱置在支撐系統(tǒng)最上一道水平鋼管上。板下鋼管支撐間距10001000mm，縱橫水平桿采用48鋼管間距1400mm。5.6、特殊部位模板1）、電梯井及集水坑模板電梯井及集水坑模板木膠合板板、木方制成定型筒模，內(nèi)用鋼管+U 托對頂支撐，對頂鋼管間距500mm，加兩道斜撐。為防止模板整體位移，在集水坑四周，利用底板鋼筋做依托，以鋼筋頭焊接，上下口頂死模板，不得有縫隙。值得注意的一點(diǎn)，就是在模板底面要鉆眼，主要用來排氣，防止混凝土澆筑不實(shí)。為防止模板整體上浮，上部用鋼管或槽鋼與筏板面筋焊牢固定模板，在澆注混凝土?xí)r用塔吊吊運(yùn)壓重壓牢。2）、地下室吊模圖紙設(shè)計要求底板結(jié)構(gòu)標(biāo)高以上500mm高外墻與底板同時澆筑，采用木膠合板吊模，模板下面采用“L”形鋼筋焊接在底板上層鋼筋上，以固定模板位置，防止模板跑位。3）、門窗洞口模板地下室各種設(shè)備用房門窗洞口較多。為防止模板跑位用方木頂死，水平及豎向支撐間距控制在500mm 以內(nèi)，每面不少于3 道。在門洞口部平面外加設(shè)45斜撐，以確保窗洞的側(cè)模剛度，在斜撐上設(shè)水平拉桿，以增強(qiáng)整體剛度。門窗洞口下部有門檻或窗臺時，洞底模板應(yīng)設(shè)排氣孔，防止混凝土振搗不密實(shí)。4）、樓梯模板地下樓梯踏步模板采用40mm80mm 方木與木膠合板制作而成，背面通過方木連接成整體，扣件鋼管支架支撐。樓梯模板底模采用18mm 厚木膠合板，側(cè)模采用5cm 厚木板，踏步立模采用18mm 厚木膠合板背50*100方木配制，施工前根據(jù)實(shí)際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設(shè)樓梯底模，安裝外幫側(cè)模和踏步模板。安裝模板時要特別注意斜向支桿的固定（立桿應(yīng)與樓梯梯板垂直），防止?jié)仓炷習(xí)r模板移動。樓梯支模時要求注意考慮到裝修厚度的要求，使上下跑之間的梯階線在裝修后對齊，確保梯階尺寸一致。按這樣的要求施工時，踏步要向里移動40mm。5）、后澆帶模板（1）支設(shè)底板模板時，在后澆帶處用鋼筋支架支撐后澆帶處鋼板網(wǎng)，鋼板網(wǎng)遇鋼筋時剪開，鋼板網(wǎng)下打一條厚度同鋼筋保護(hù)層厚度的細(xì)石混凝土帶，既可防止?jié)仓寤炷習(xí)r漏漿，又可以保證鋼筋保護(hù)層厚度。上部用帶槽口木膠合板（間距符合鋼筋間距），外用木方加固封堵。（2）在支設(shè)頂板模板時，將后澆帶處模板與其他模板斷開（即后澆帶處的模板應(yīng)成獨(dú)立的支模系統(tǒng)），待板混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度之后，其他地方混凝土模板拆除，留下后澆帶處模板及支撐。（為防止后澆帶部位的支撐被誤拆，后澆帶支撐系統(tǒng)立桿及水平桿均刷上醒目的顏色，不得與其他部位一起拆除）。（3）為方便后澆帶內(nèi)垃圾清理，后澆帶寬度范圍內(nèi)的梁側(cè)模板一律斷開不做，同時后澆帶上方用木板覆蓋，以防止后澆帶內(nèi)存留垃圾。六、模板計算書6.1、地下室板模板計算 本工程地下室頂板厚度有250 mm 、300 mm、350 mm三種，現(xiàn)按最大板厚350 mm為例計算： 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。模板支架搭設(shè)高度為4.55米， 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。模板支架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):4.00；采用的鋼管(mm):483.2 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.350.8+0.350.8 = 7.28 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 10.8= 0.8 kN/m；2、強(qiáng)度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.27.28+1.40.8= 9.856kN/m最大彎矩M=0.19.8563002= 88704 Nmm；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 88704/43200 = 2.053 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 2.053 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 7.28kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6777.283004/(100950038.88104)=0.108 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.108 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.35+0.350.3 = 2.73 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.強(qiáng)度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.22.73+1.40.3 = 3.696 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.13.6960.82 = 0.237 kNm；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.237106/64000 = 3.696 N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 3.696 N/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.6960.8 = 1.774 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 1.774103/(2 6080) = 0.554 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.554 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 2.73 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6772.738004 /(10090002560000)= 0.329 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.329 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.957kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.64 kNm ；最大變形 Vmax = 1.083 mm ；最大支座力 Qmax = 8.563 kN ；最大應(yīng)力 = 640410.848/4730 = 135.393 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 135.393 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.083mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值; 計算中R取最大支座反力,R= 8.563 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.350.80.8 = 5.6 kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.34 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1+2 ) 0.80.8 = 1.92 kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.296 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 10.296 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 計算長度附加系數(shù)，取1.155； - 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.1 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=10296.48/(0.209450) = 109.479 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 109.479 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！6.2、地下室梁木模板與支撐計算書 A、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計算地下室最大斷面梁：寬度300mm，高度1800mm，兩側(cè)樓板高度350mm。 梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：350.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為483.2；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.6；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：400.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：250mm，750mm，1250mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 14522/6=96.67cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.21.4517.850.9=27.95kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.41.4540.9=7.308kN/m；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 0.127.953502 + 0.117 7.3083502 = 4.47105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.127.950.35+1.27.3080.35=13.83kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 4.47105 / 9.67104=4.6N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =4.6N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q=27.95N/mm； l-計算跨度: l = 350mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 145222/12=96.67cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67727.953504/(10060009.67105) = 0.49 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.49mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=13.830/(1.800-0.350)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.298 kNm，最大支座反力 R= 5.013 kN，最大變形 = 0.200 mm（1）次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.98105/8.33104 = 3.6 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 3.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.2mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.013kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑100mm，壁厚5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 233.762=67.52cm3；I = 2168.812=337.62cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.790 kNm，最大支座反力 R= 11.154 kN，最大變形 = 0.037 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 7.90105/6.75104 = 11.7 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =11.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.037 mm主楞的最大容許撓度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.037mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.75mm，滿足要求！五、梁底支撐鋼管的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)： q1= 1.2(24+1.5)0.31.80.4+ 0.30.4(21.45+0.3)= 7.07 kN；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN)： q2 = 1.4(2+2)0.30.4=0.672 kN；均布荷載設(shè)計值 q = 7.070+0.672 = 7.742 kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計值： p=0.401.20.3524.00+1.4(2.00+2.00)(0.80-0.30)/4=0.784kN2.支撐鋼管的強(qiáng)度驗算本工程梁底支撐采用鋼管，鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.73100cm3；I=1.14101cm4；E= 206000 N/mm2； 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)鋼管的支座力:N1=N4=0.289 kN；N2=N3=4.367 kN；最大剪力：V= 3.076 kN鋼管最大正應(yīng)力計算值 ： =M/W=0.106106 /4.73103=22.5 N/mm2；鋼管最大剪應(yīng)力計算值 ： =2V/A=23.076103/(4.5100)=13.672N/mm2；鋼管的最大撓度： =0.121 mm；鋼管的允許撓度: =800.000/250=3.200 mm；鋼管最大應(yīng)力計算值 22.498 N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！鋼管受剪應(yīng)力計算值 13.672 N/mm2 小于 鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！鋼管的最大撓度 =0.121 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3.200 mm，滿足要求！七、梁底縱向鋼管計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐鋼管的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.289 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.04 kNm ；最大變形 max = 0.073 mm ；最大支座力 Rmax = 0.332 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.04106 /(4.73103 )=8.6 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 8.6 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.073mm小于800/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 4.367 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.611 kNm ；最大變形 max = 1.104 mm ；最大支座力 Rmax = 5.022 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.611106 /(4.73103 )=129.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 129.3 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=1.104mm小于800/150與10 mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為16.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=5.022 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =4.367 kN ；縱向鋼管的最大支座反力： N2 =5.022 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.1294=0.62 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/4)0.800.30+(0.80/2+(0.80-0.30)/4)0.800.350(1.50+24.00)=4.649 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N5=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.800-0.300)/40.800=2.352 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=4.367+5.022+0.62+4.649+2.352=17.01 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=17009.688/(0.209450) = 180.9 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 180.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =4.367 kN ；縱向鋼管的最大支座反力：N2 =5.022 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.129(4-1.8)=0.62 kN；N =N1+N2+N3 =4.367+5.022+0.341=9.729 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3