啤酒廠污水處理設(shè)計方案

1、啤酒廠污水處理設(shè)計方案一、啤酒廢水的來源及特點1 . 啤酒廢水的來源啤酒的廢水主要來源于：麥芽生產(chǎn)過程的洗麥水、浸買水、麥槽水、洗滌水、凝固物洗滌水；糖化過程的糖化、過濾洗滌水；發(fā)酵過程的發(fā)酵罐洗滌、過濾洗滌廢水；罐裝過程洗瓶、滅菌和破瓶啤酒廢水；冷卻車間和成品車間洗滌水。二、啤酒生產(chǎn)廢水的特點啤酒生產(chǎn)過程用水量很大,特別是釀造,罐裝工序過程,由于大量使用新鮮水，相應(yīng)產(chǎn)生大量廢水。由于啤酒的生產(chǎn)工序較多，不同的啤酒廠生產(chǎn)過程每噸酒的耗水量和水質(zhì)相差較大.國內(nèi)每噸啤酒從糖化到灌裝總耗水1020噸。啤酒廢水可分為以下幾類：（1）清潔廢水冷凍機(jī)、麥汁和發(fā)酵冷卻水等，這些水基本未受污染。（2）清洗廢水

2、 如清洗生產(chǎn)裝置廢水、漂洗酵母水、洗瓶機(jī)初期洗滌水、酒罐消毒廢水、巴斯德殺毒噴淋水和地面沖洗水等，這類廢水受到不同程度的有機(jī)污染。沖洗廢渣水，如麥糟液、冷熱凝固物、酒花糟、剩余酵母、酒泥、濾酒渣和殘堿性洗滌液等，這類廢水中含有大量的懸浮固體有機(jī)物。工段中將產(chǎn)生麥汁冷卻水、裝置洗滌水、麥糟、熱凝固物和酒花糟。裝置洗滌水主要是糖化鍋洗滌水、過濾槽和沉淀槽洗滌水。此外，糖化過程還要排出酒花糟、熱凝固物等大量懸浮物。（3）裝酒廢水 在灌裝酒時，機(jī)器的跑冒滴漏時有發(fā)生，還經(jīng)常冒酒，廢水中摻入大量殘酒。噴淋時由于用熱水噴淋，啤酒升溫引起瓶內(nèi)壓力增大，“炸瓶”現(xiàn)象時有發(fā)生，所以，在大量啤酒灑散在噴淋水中，循

3、環(huán)使用噴淋水為防止生物污染而加入防腐劑，因此被更換下來的廢噴淋水含防腐劑成分。（4）洗瓶廢水 清洗瓶子時先用堿液洗滌劑浸泡,然后用壓力水初洗和終洗.瓶子清洗水中含有殘余堿性洗滌劑、漿紙、燃料、漿糊、殘酒和泥砂等。堿性洗滌劑的更換，更換時若是直接排入下水道可以使啤酒廢水呈堿性。因此廢堿性洗滌劑應(yīng)先進(jìn)入調(diào)節(jié)池沉淀裝置進(jìn)行單獨處理。所以可以考慮將洗瓶廢水的排出液經(jīng)處理后儲存起來，用來調(diào)節(jié)廢水的ph值。這樣可以節(jié)省污水處理的藥劑用量。3 處理要求污水處理的排放標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)、啤酒工藝污染物排放標(biāo)準(zhǔn)、地表水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)等。選擇較嚴(yán)格標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行，廢水處理系統(tǒng)的最終排放執(zhí)行啤酒工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（g

4、b19821-2005）一級標(biāo)準(zhǔn)。 codcr80mg/lbod520mg/l ss70mg/l ph: 6-9 nh3-n15 mg/ltn 20 mg/l t1 mg/l tp 3 mg/l 三 工藝流程選擇鑒于啤酒廢水自身的特性，啤酒廢水不能直接排入水體，據(jù)統(tǒng)計，啤酒廠工業(yè)廢水如不經(jīng)處理，每生產(chǎn)100噸啤酒所排放出的bod值相當(dāng)于14000人生活污水的bod值，懸浮固體ss值相當(dāng)于8000人生活污水的ss，其污染程度是相當(dāng)嚴(yán)重的，所以要對啤酒廢水進(jìn)行一定的處理。一般codcr（氧化劑氧化水中有機(jī)污染物時所需的含氧量。以mg/l為單位，其值越高，表示水污染越嚴(yán)重。）為15002500mg/

5、l， bod5（地面水體中的有機(jī)物經(jīng)微生物分解所消耗水中溶解氧的總量，用mg/l表示。通常采用一定體積的水樣在20條件下培養(yǎng)5天后，測定水體中溶解氧消耗的毫克數(shù)。）為10001500mg/l，bod5/codcr的比值為0.5-0.6，表明其可生化性較好，污染物中的有機(jī)物容易降解。目前常根據(jù)bod5/codcr比值來判斷廢水的可生化性，即：當(dāng)bod5/codcr0.3時易生化處理，當(dāng)bod5/codcr0.25時可生化處理，當(dāng)bod5/codcr0.3所以，處理啤酒廢水的方法多是采用好氧生物處理，也可先采用厭氧處理，降低污染負(fù)荷，再用好氧生物處理。目前國內(nèi)的啤酒廠工業(yè)廢水的污水處理工藝，都是以

6、生物化學(xué)方法為中心的處理系統(tǒng)。80年代中前期，多數(shù)處理系統(tǒng)以好氧生化處理為主。由于受場地、氣溫、初次投資限制，除少數(shù)采用塔式生物濾池、生物轉(zhuǎn)盤靠自然充氧外，多數(shù)采用機(jī)械曝氣充氧，其電耗高及運(yùn)行費(fèi)用高制約了污水處理工程的發(fā)展和限制了已有工程的正常使用或運(yùn)行1 好氧生物處理 好氧生物處理是在氧氣充足的條件下，利用好氧微生物的生命活動氧化啤酒廢水中的有機(jī)物，其產(chǎn)物是二氧化碳、水及能量（釋放于水中）。這類方法沒有考慮到廢水中有機(jī)物的利用問題，因此處理成本較高。活性污泥法、生物膜法、深井曝氣法是較有代表性的好氧生物處理方法。 活性污泥法：中、低濃度有機(jī)廢水處理中使用最多、運(yùn)行最可靠的方法，具有投資省、處

7、理效果好等優(yōu)點。該處理工藝的主要部分是曝氣池和沉淀池。廢水進(jìn)入曝氣池后，與活性污泥（含大量的好氧微生物）混合，在人工充氧的條件下，活性污泥吸附并氧化分解廢水中的有機(jī)物，而污泥和水的分離則由沉淀池來完成。我國的珠江啤酒廠、煙臺啤酒廠、上海益民啤酒廠、武漢西湖啤酒廠、廣州啤酒廠和長春啤酒廠等廠家均采用此法處理啤酒廢水。據(jù)報道，進(jìn)水codcr為12001500 mg/l時，出水 codcr可降至50100 mg/l，去除率為92%96%。活性污泥法處理啤酒廢水的缺點是動力消耗大，處理中常出現(xiàn)污泥膨脹。污泥膨脹的原因是啤酒廢水中碳水化合物含量過高，而n，p，fe等營養(yǎng)物質(zhì)缺乏，各營養(yǎng)成分比例失調(diào)，導(dǎo)致

8、微生物不能正常生長而死亡。解決的辦法是投加含n，p的化學(xué)藥劑， 但這將使處理成本提高。而較為經(jīng)濟(jì)的方法是把生活污水（其中n，p濃度較大）和啤酒廢水混合。 間歇式活性污泥法（sbr）：通過間歇曝氣可以使動力耗費(fèi)顯著降低，同時，廢水處理時間也短于普通活性污泥法。例如，珠江啤酒廠引進(jìn)比利時sbr專利技術(shù)，廢水處理時間僅需1920 h ,比普通活性污泥法縮短1011 h，codcr的去除率也在96%以上。揚(yáng)州啤酒廠和三明市大田啤酒廠采用sbr技術(shù)處理啤酒廢水，也收到了同樣的效果。sbr法對廢水的稀釋程度低，反應(yīng)基質(zhì)濃度高，吸附和反應(yīng)速率都較大，因而能在較短時間內(nèi)使污泥獲得再生。 深井曝氣法：為了提高曝

9、氣過程中氧的利用率，節(jié)省能耗，加拿大安大略省的巴利啤酒廠、我國的上海啤酒廠和北京五星啤酒廠均采用深井曝氣法(超深水曝氣)處理啤酒廢水。深井曝氣實際上是以地下深井作為曝氣池的活性污泥法，曝氣池由下降管以及上升管組成。將廢水和污泥引入下降管，在井內(nèi)循環(huán)，空氣注入下降管或同時注入兩管中，混合液則由上升管排至固液分離裝置，即廢水循環(huán)是靠上升管和下降管的靜水壓力差進(jìn)行的。其優(yōu)點是：占地面積少，效能高，對氧的利用率大，無惡臭產(chǎn)生等。據(jù)測定，當(dāng)進(jìn)水bod5濃度為2400 mg/l時，出水濃度可降為50 mg/l，去除率高達(dá)97.92%。當(dāng)然，深井曝氣也有不足之處，如施工難度大，造價高，防滲漏技術(shù)不過關(guān)等。

10、生物膜法：與活性污泥法不同，生物膜法是在處理池內(nèi)加入軟性填料，利用固著生長于填料表面的微生物對廢水進(jìn)行處理，不會出現(xiàn)污泥膨脹的問題。生物接觸氧化池和生物轉(zhuǎn)盤是這類方法的代表，在啤酒廢水治理中均被采用，主要是降低啤酒廢水中的bod5。 生物接觸氧化法：是在微生物固著生長的同時，加以人工曝氣。這種方法可以得到很高的生物固體濃度和較高的有機(jī)負(fù)荷，因此處理效率高，占地面積也小于活性污泥法。國內(nèi)的淄博啤酒廠、青島啤酒廠、渤海啤酒廠和徐州釀酒總廠等廠家的廢水治理中采用了這種技術(shù)。青島啤酒廠在二段生物接觸氧化之后輔以混凝氣浮處理，啤酒廢水中codcr和b od5的去除率分別在80% 和90%以上。在此基礎(chǔ)上

11、，山東省環(huán)科所改常壓曝氣為加壓曝氣（p=0.250.30 mpa），目的在于強(qiáng)化氧的傳質(zhì)，有效提高廢水中的溶解氧濃度，以滿足中、高濃度廢水中微生物和有機(jī)物氧化分解的需要。 生物轉(zhuǎn)盤：是較早用以處理啤酒廢水的方法。它主要由盤片、氧化槽、轉(zhuǎn)動軸和驅(qū)動裝置等部分組成，依靠盤片的轉(zhuǎn)動來實現(xiàn)廢水與盤上生物膜的接觸和充氧。該法運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定、動力 消耗少，但低溫對運(yùn)行影響大，在處理高濃度廢水時需增加轉(zhuǎn)盤組數(shù)。該方法在美國應(yīng)用較為普及，國內(nèi)的杭州啤酒廠、上海華光啤酒廠和浙江慈溪啤酒廠也在使用。據(jù)報道，廢水中bod5的去除率在80%以上。 2 厭氧生物處理 厭氧生物處理適用于高濃度有機(jī)廢水（codcr2000 mg

12、/l, bod51000 mg/l）。它是在無氧條件下，靠厭氧細(xì)菌的作用分解有機(jī)物。在這一過程中，參加生物降解的有機(jī)基質(zhì)有50%90%轉(zhuǎn)化為沼氣（甲烷），而發(fā)酵后的剩余物又可作為優(yōu)質(zhì)肥料和飼料。因此，啤酒廢水的厭氧生物處理受到了越來越多的關(guān)注。 厭氧生物處理包括多種方法，但以升流式厭氧污泥床（uasb）技術(shù)在啤酒廢水的治理方面應(yīng)用最為成熟。uasb的主要組成部分是反應(yīng)器，其底部為絮凝和沉淀性能良好的厭氧污泥構(gòu)成的污泥床，上部設(shè)置了一個專用的氣-液-固分離系統(tǒng)（三相分離室）。廢水從反應(yīng)器底部加入，在上向流、穿過生物顆粒組成的污泥床時得到降解，同時生成沼氣（氣泡）.氣、液、固（懸浮污泥顆粒）一同升

13、入三相分離室，氣體被收集在氣罩里，而污泥顆粒受重力作用下沉至反應(yīng)器底部，水則經(jīng)出流堰排出。 實踐證明，uasb成功處理高濃度啤酒廢水的關(guān)鍵是培養(yǎng)出沉降性能良好的厭氧顆粒污泥。顆粒污泥的形成是厭氧細(xì)菌群不斷繁殖、積累的結(jié)果，較多的污泥負(fù)荷有利于細(xì)菌獲得充足的營養(yǎng)基質(zhì)，故對顆粒污泥的形成和發(fā)展具有決定性的促進(jìn)作用；適當(dāng)高的水力負(fù)荷將產(chǎn)生污泥的水力篩選，淘汰沉降性能差的絮體污泥而留下沉降性能好的污泥，同時產(chǎn)生剪切力 ，使污泥不斷旋轉(zhuǎn)，有利于絲狀菌互相纏繞成球。此外，一定的進(jìn)水堿度也是顆粒污泥形成的必要條件，因為厭氧生物的生長要求適當(dāng)高的堿度，例如：產(chǎn)甲烷細(xì)菌生長的最適宜ph值為6.87.2。一定的堿

14、度既能維持細(xì)菌生長所需的ph值，又能保證足夠的平衡緩沖能力。由于一般啤酒廢水的堿度不足，所以需投加工業(yè)碳酸鈉或氧化鈣加以補(bǔ)充。研究表明，在 uasb啟動階段，保持進(jìn)水堿度不低于1000 mg/l對于顆粒污泥的培養(yǎng)和反應(yīng)器在高負(fù)荷下的良好運(yùn)行十分必要。應(yīng)該指出，啤酒廢水中的乙醇是一種有效的顆?；龠M(jìn)劑，它為uasb的成功運(yùn)行提供了十分有利的條件。 總之，uasb具有效能高，處理費(fèi)用低，電耗省，投資少，占地面積小等一系列優(yōu)點，完全適用于高濃度啤酒廢水的治理。其不足之處是出水codcr的濃度仍達(dá)500 mg/l左右，需進(jìn)行再處理或與好氧處理串聯(lián)才能達(dá)標(biāo)排放。 由上可知，采用厭氧+好氧的工藝處理啤酒廢

15、水是比較合適的，先厭氧使微生物處理掉較多的有機(jī)物，然后接好氧工藝做后續(xù)處理，是廢水達(dá)標(biāo)排放是我們這次設(shè)計的大方向。以下列舉各種厭氧+好氧的組合工藝情況及其優(yōu)缺點，然后從中選出2個較為可行的方法進(jìn)行比較，選取合適的一個作為處理工藝流程并進(jìn)行詳細(xì)計算。3 各種流程比較 （1） 酸化sbr法處理啤酒廢水：其主要處理設(shè)備是酸化柱和sbr反應(yīng)器。這種方法在處理啤酒廢水時，在厭氧反應(yīng)中，放棄反應(yīng)時間長、控制條件要求高的甲烷發(fā)酵階段，將反應(yīng)控制在酸化階段，這樣較之全過程的厭氧反應(yīng)具有以下優(yōu)點： 由于反應(yīng)控制在水解、酸化階段反應(yīng)迅速，故水解池體積??； 不需要收集產(chǎn)生的沼氣，簡化了構(gòu)造，降低了造價，便于維護(hù)，易

16、于放大； 對于污泥的降解功能完全和消化池一樣，產(chǎn)生的剩余污泥量少。同時，經(jīng)水解反應(yīng)后溶解性cod比例大幅度增加，有利于微生物對基質(zhì)的攝取，在微生物的代謝過程中減少了一個重要環(huán)節(jié)，這將加速有機(jī)物的降解，為后續(xù)生物處理創(chuàng)造更為有利的條件。 酸化sbr法處理高濃度啤酒廢水效果比較理想，去除率均在94%以上，最高達(dá)99%以上。 要想使此方法在處理啤酒廢水達(dá)到理想的效果時運(yùn)行環(huán)境要達(dá)到下列要求： 酸化sbr法處理中高濃度啤酒廢廢水，酸化至關(guān)重要，它具有兩個方面的作用，其一是對廢水的有機(jī)成分進(jìn)行改性，提高廢水的可生化性；其二是對有機(jī)物中易降解的污染物有不可忽視的去除作用。酸化效果的好壞直接影響sbr反應(yīng)器

17、的處理效果，有機(jī)物去除主要集中在sbr反應(yīng)器中。 酸化sbr法處理啤酒廢水受進(jìn)水堿度和反應(yīng)溫度的影響，最佳溫度是24，最佳堿度范圍是500750mg/l。視原水水質(zhì)情況，如堿度不足，采取預(yù)調(diào)堿度方法進(jìn)行本工藝處理；若溫度差別不大，運(yùn)行參數(shù)可不做調(diào)整，若溫度差別較大，視具體情況而定。 （2）uasb好氧接觸氧化工藝處理啤酒廢水：此處理工藝中主要處理設(shè)備是上流式厭氧污泥床和好氧接觸氧化池，處理主要過程為：廢水經(jīng)過轉(zhuǎn)鼓過濾機(jī)，轉(zhuǎn)鼓過濾機(jī)對ss的去除率達(dá)10%以上，隨著麥殼類有機(jī)物的去除，廢水中的有機(jī)物濃度也有所降低。調(diào)節(jié)池既有調(diào)節(jié)水質(zhì)、水量的作用，還由于廢水在池中的停留時間較長而有沉淀和厭氧發(fā)酵作用

18、。由于增加了厭氧處理單元，該工藝的處理效果非常好。上流式厭氧污泥床能耗低、運(yùn)行穩(wěn)定、出水水質(zhì)好，有效地降低了好氧生化單元的處理負(fù)荷和運(yùn)行能耗(因為好氧處理單元的能耗直接和處理負(fù)荷成正比)。好氧處理(包括好氧生物接觸氧化池和斜板沉淀池)對廢水中ss和cod均有較高的去除率，這是因為廢水經(jīng)過厭氧處理后仍含有許多易生物降解的有機(jī)物。 該工藝處理效果好、操作簡單、穩(wěn)定性高。上流式厭氧污泥床和好氧接觸氧化池相串聯(lián)的啤酒廢水處理工藝具有處理效率高、運(yùn)行穩(wěn)定 、能耗低、容易調(diào)試和易于每年的重新啟動等特點。只要投加占厭氧池體積1/3的厭氧污泥菌種，就能夠保證污泥菌種的平穩(wěn)增長，經(jīng)過3個月的調(diào)試uasb即可達(dá)到

19、滿負(fù)荷運(yùn)行。整個工藝對cod的去除率達(dá)96.6%，對懸浮物的去除率達(dá)97.3%98%，該工藝非常適合在啤酒廢水處理中推廣應(yīng)用。 （3）生物接觸氧化法處理啤酒廢水：該工藝采用水解酸化作為生物接觸氧化的預(yù)處理，水解酸化菌通過新陳代謝將水中的固體物質(zhì)水解為溶解性物質(zhì)，將大分子有機(jī)物降解為小分子有機(jī)物。水解酸化不僅能去除部分有機(jī)污染物，而且提高了廢水的可生化性，有益于后續(xù)的好氧生物接觸氧化處理。 該工藝在處理方法、工藝組合及參數(shù)選擇上是比較合理的，充分利用各工序的優(yōu)勢將污染物質(zhì)轉(zhuǎn)化、去除。然而，如果由于某些構(gòu)筑物的構(gòu)造設(shè)計考慮不周會影響運(yùn)行效果，致使出水水質(zhì)不理想，使生物接觸氧化池的出水(靜沉30 m

20、in的澄清液)cod為500600 mg/l，經(jīng)混凝氣浮處理后出水cod仍高達(dá)300 mg/l，遠(yuǎn)高于排放要求(150 mg/l)。 但是此處理方法在設(shè)計和運(yùn)行中會出現(xiàn)以下問題： 水解酸化池存在的問題主要是沉淀污泥不能及時排除。由于該廢水中懸浮物濃度較高，因而池內(nèi)污泥產(chǎn)量很大，而原工藝僅在水解酸化池前端設(shè)計了污泥斗，所以池子的后部很快就淤滿了污泥。另外，隨著微生物量的增加在軟性生物填料的中間部位形成了污泥團(tuán)，使得傳質(zhì)面積減小。針對污泥淤積情況，在水解酸化池前可增設(shè)一級混凝氣浮以去除水中的懸浮物，經(jīng)此改進(jìn)后水解酸化池能長期、穩(wěn)定、有效地運(yùn)行，其出水cod也從11001200 mg/l降至900

21、1000mg/l，收到了較好的效果。不過，增設(shè)混凝氣浮增加了運(yùn)行費(fèi)用，而且氣浮過程中溶入的o2還可能對水解酸化產(chǎn)生不利影響。因此，在設(shè)計采用水解酸化處理懸浮物濃度高的污水時，可增設(shè)污泥斗的數(shù)量以便及時排除沉淀污泥。此外，為防止填料表面形成污泥團(tuán)應(yīng)采用比表面積大、不結(jié)泥團(tuán)的半軟性填料。 如果廢水中污染物濃度較高或前處理效果不理想，生物接觸氧化池前端的有機(jī)物負(fù)荷較高，使得供氧相對不足，此時該處的生物膜呈灰白色，處于嚴(yán)重的缺氧狀態(tài)，而池末端成熟的好氧生物膜呈琥珀黃色。同時，水中的生物活性抑制性物質(zhì)濃度也較高，對微生物也有一定的抑制作用。這些因素使得生物接觸氧化池沒有發(fā)揮出應(yīng)有的作用，處理效果不理想。

22、鑒于此，可一采取階段曝氣措施即多點進(jìn)水，污水沿池長多點流入生物接觸氧化池以均分負(fù)荷，消除前端缺氧及抑制性物質(zhì)濃度較高的不利影響。改為多點進(jìn)水并經(jīng)過一段時間的穩(wěn)定運(yùn)行后，生物接觸氧化池的出水(30 min的澄清液)cod為200300 mg/l。再經(jīng)混凝氣浮工序處理后最終出水cod150 mg/l(一般在130 mg/l)，達(dá)到了排放要求。 在調(diào)試運(yùn)行過程中，生物接觸氧化池中生物膜脫落、氣泡直徑變大(曝氣方式為微孔曝氣)、出水渾濁、處理效果惡化的現(xiàn)象時有發(fā)生。經(jīng)研究、分析、驗證發(fā)現(xiàn)這是由于負(fù)荷波動或操作不當(dāng)造成溶解氧不足而引起的。溶解氧不足使得生物膜由好氧狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)閰捬鯛顟B(tài)，其附著力下降，在空氣

23、氣泡的攪動下生物膜大量脫落，導(dǎo)致水粘度增加、氣泡直徑增大、氧轉(zhuǎn)移效率下降，這又進(jìn)一步造成缺氧，如此形成惡性循環(huán)致使處理效果惡化。 在調(diào)試運(yùn)行初期，發(fā)生這種現(xiàn)象時一般是增大供氣量以提高供氧能力來消除缺氧，結(jié)果由于氣泡攪動強(qiáng)度增大，造成了更大范圍的生物膜脫落、水粘度更大、氧轉(zhuǎn)移效率更低，非但沒能提高供氧能力反而使情況更糟。正確的處理措施應(yīng)是減小曝氣量，待脫落的生物膜隨水流 流出后再逐漸增加曝氣量使溶解氧濃度恢復(fù)到原有水平，若水溫適宜則23d后生物膜就可恢復(fù)正常。 因此當(dāng)采用此工藝處理啤酒廢水時要遵循下列要求：采用水解酸化作為預(yù)處理工序時應(yīng)考慮懸浮物去除措施。采用推流式生物接觸氧化池時，為避免前端有

24、機(jī)物負(fù)荷過高可采用多點進(jìn)水。應(yīng)嚴(yán)格控制溶解氧濃度，供氧不足會造成生物膜大范圍脫落，導(dǎo)致運(yùn)行失敗。 （4） 內(nèi)循環(huán)uasb反應(yīng)器氧化溝工藝處理啤酒廢水：此工藝采用厭氧和好氧相串聯(lián)的方式，厭氧采用內(nèi)循環(huán)uasb技術(shù)，好氧處理用地有一處狹長形池塘，為了降低土建費(fèi)用，因地制宜，采用氧化溝工藝。本處理工藝的關(guān)鍵設(shè)備是uasb反應(yīng)器。該反應(yīng)器是利用厭氧微生物降解廢水中的有機(jī)物，其主體分為配水系統(tǒng)，反應(yīng)區(qū)，氣、液、固三相分離系統(tǒng)，沼氣收集系統(tǒng)四個部分。厭氧微生物對水質(zhì)的要求不象好氧微生物那么寬，最佳ph為6.57.8，最佳溫度為3540，而本工程的啤酒廢水水質(zhì)超出了這個范圍。這就要求廢水進(jìn)入uasb反應(yīng)器之

25、前必需進(jìn)行酸度和溫度的調(diào)節(jié)。這無形中增加了電器。儀表專業(yè)的設(shè)備投資和設(shè)計難度。 內(nèi)循環(huán)uasb技術(shù)是在普通uasb技術(shù)的基礎(chǔ)上增加一套內(nèi)循環(huán)系統(tǒng)，它包括回流水池及回流水泵。uasb反應(yīng)器的出水水質(zhì)一般都比較穩(wěn)定，在回流系統(tǒng)的作用下重新回到配水系統(tǒng)。這樣一來能提高uasb反應(yīng)器對進(jìn)水水溫、ph值和cod濃度的適應(yīng)能力，只需在uasb反應(yīng)器進(jìn)水前對其ph和溫度做一粗調(diào)即可。 uasb反應(yīng)器采用環(huán)狀穿孔管配水，通過三相分離器出水，并在三相分離器的上方增加側(cè)向流絮凝反應(yīng)沉淀器，它由玻璃鋼板成60安裝而成，能在最大程度上截留三相分離出水中的顆粒污泥。 此處理工藝主要有以下特點：實踐證明，采用內(nèi)循環(huán)uas

26、b反應(yīng)器氧化溝工藝處理啤酒廢水是可行的，其運(yùn)行結(jié)果表明codcr總?cè)コ矢哌_(dá)95以上。由于采用的是內(nèi)循環(huán)uasb反應(yīng)器和氧化溝工藝串聯(lián)組合的方式，可根據(jù)啤酒生產(chǎn)的季節(jié)性、水質(zhì)和水量的情況調(diào)整uasb反應(yīng)器或氧化詢處理運(yùn)行組合，以便進(jìn)一步降低運(yùn)行費(fèi)用。 （5） uasb+sbr法處理啤酒廢水：本處理工藝主要包括uasb反應(yīng)器和sbr反應(yīng)器。將uasb和sbr兩種處理單元進(jìn)行組合，所形成的處理工藝突出了各自處理單元的優(yōu)點，使處理流程簡潔，節(jié)省了運(yùn)行費(fèi)用，而把uasb作為整個廢水達(dá)標(biāo)排放的一個預(yù)處理單元，在降低廢水濃度的同時，可回收所產(chǎn)沼氣作為能源利用。同時，由于大幅度減少了進(jìn)入好氧處理階段的有機(jī)物

27、量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個廢水處理過程的費(fèi)用大幅度減少。采用該工藝既降低處理成本，又能產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)效益。并且uasb池正常運(yùn)行后，每天產(chǎn)生大量的沼氣，將其回收作為熱風(fēng)爐的燃料，可供飼料烘干使用。uasb去除cod達(dá)7 500 kg/d，以沼氣產(chǎn)率為0.5m3/kgcod計算，uasb產(chǎn)氣量為3500m3/d(甲烷含量為55%65%)。沼氣的熱值約為22 680kj/m3，煤的熱值為21 000 kj/t計算，則1m3沼氣的熱值相當(dāng)于1 kg原煤，這樣可節(jié)煤約4 t/d左右，年收益約為39.6萬元。 uasb+sbr法處理工藝與水解酸化+sbr處理工藝相比有以下優(yōu)

28、點：節(jié)約廢水處理費(fèi)用。uasb取代原水解酸化池作為整個廢水達(dá)標(biāo)排放的一個預(yù)處理單元，削減了全部進(jìn)水cod的75%，從而降低后續(xù)sbr池的處理負(fù)荷，使sbr池在廢水處理量增加的情況下，運(yùn)行周期同樣為12 h，廢水也能達(dá)標(biāo)排放。也就是說，耗電量并沒有隨廢水處理量的增加而增加。同原工藝相比較，每天實際節(jié)約1 5002 500 m3廢水的處理費(fèi)用，節(jié)約能耗約21.4 萬元/a。節(jié)約污泥處理費(fèi)用。廢水經(jīng)過uasb處理后，75%的有機(jī)物被去除，使sbr處理負(fù)荷大大降低，產(chǎn)泥量相應(yīng)減少。水解酸化+sbr處理工藝工藝計算，產(chǎn)泥量達(dá)17 t/d(產(chǎn)泥率為0.3 kg污泥/kgcod，污泥含水率為80%)，uas

29、b+sbr法處理工藝產(chǎn)泥量只有5 t/d(含水率為80%)左右，只有水解酸化+sbr處理工藝的1/3，污泥處理費(fèi)用大大減少，節(jié)約污泥處理費(fèi)用約為20萬元/a。 4 工藝流程的擬定 由上可看出比較經(jīng)典的是傳統(tǒng)的水解酸化+接觸氧化法與先進(jìn)的uasb+sbr工藝法。2個工藝各有其優(yōu)缺點，差異也較大，現(xiàn)將這兩個工藝方法進(jìn)行比較，從中選取適用的一個作為該啤酒廠污水處理的實際方案。方案一為生物接觸氧化法；方案二為uasb-sbr法。 方案一流程圖： 方案一的流程說明： 第一階段為預(yù)處理階段，格柵+調(diào)節(jié)池，調(diào)節(jié)池出水用泵直接打到水解酸化池，污水經(jīng)格柵去除較大的雜質(zhì)，經(jīng)調(diào)節(jié)池后，水質(zhì)水量得到均化。 第二階段為

30、水解酸化階段，水解、產(chǎn)酸階段的產(chǎn)物主要為小分子有機(jī)物，可生物降解性一般較好。故水解池可以改變原污水的可生化性，從而減少反應(yīng)的時間和處理的能耗。水解酸化池對cod的去除率為40%。 第三階段為接觸氧化階段，用來降解小分子有機(jī)物，接觸氧化法的污泥不需回流，不會發(fā)生污泥膨脹的現(xiàn)象，而且負(fù)荷高，產(chǎn)泥少，可減小曝氣池體積。接觸氧化池多極串聯(lián)，設(shè)計對cod去除率為95%。 第四階段為二沉池，對接觸氧化池的出水進(jìn)行沉淀，從而得到澄清的出水。經(jīng)過沉淀作用后，出水便可達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)排出廠區(qū)。 污泥處理經(jīng)濃縮池濃縮后，脫水外運(yùn)。濾液送到細(xì)格柵池子進(jìn)行處理。該處理工藝是輕工部設(shè)計院為代表的推薦采用方案，河南開封啤酒廠

31、、青島湖島啤酒廠、廈門冷凍廠啤酒廠等均采用此處理工藝流程，處理后均達(dá)標(biāo)排放。細(xì)格柵起初步的固液分離作用，故不設(shè)初沉池；酸化池中設(shè)填料，為細(xì)菌提供呈立體狀的生物床，把水中的顆粒物質(zhì)和膠體物質(zhì)截留和吸附，同時在水解細(xì)菌作用下，將不溶解性有機(jī)物水解為溶解性物質(zhì)，在產(chǎn)酸菌協(xié)同作用下，將大分子物質(zhì)、難于生物降解的物質(zhì)轉(zhuǎn)化為易于生物降解的小分子物質(zhì)微生物所需要的營養(yǎng)，主要為碳水化合物、氮化合物、水、無機(jī)鹽類(氮和磷)及維生素。通常要求codnp=10051,為滿足此要求，故在接觸氧化池前投加氨氮。 方案二流程圖： 方案二的流程說明： 第一階段為預(yù)處理階段，格柵+調(diào)節(jié)池后，出水用泵直接打到水解酸化池，污水經(jīng)

32、格柵去除較大的雜質(zhì)，經(jīng)調(diào)節(jié)池后，水質(zhì)水量得到均化。 第二階段為厭氧生化階段，uasb具有容積負(fù)荷高,運(yùn)行成本低,占地面積小,污泥最少,設(shè)備簡單等優(yōu)點,是高濃度有機(jī)廢水前處理的有效處理方法,并且uasb已經(jīng)在傳統(tǒng)形式的基礎(chǔ)上進(jìn)行改造,形成了多種更高效和方便的厭氧發(fā)生器。 第三階段為sbr反應(yīng)階段，sbr池為間歇式活性污泥池，集曝氣、沉淀于一身，進(jìn)一步降解小分子有機(jī)物，產(chǎn)泥少且不必回流污泥。可省掉沉淀池和污泥回流的設(shè)施。 污泥處理經(jīng)濃縮池濃縮后，脫水外運(yùn)。濾液送到細(xì)格柵池子進(jìn)行處理。該工藝以厭氧生化-sbr為主體。水解酸化池內(nèi)設(shè)填料(球形填料)，水力停留時間為4h左右(利用厭氧過程的前階段)，co

33、d去除率80%。sbr反應(yīng)池內(nèi)反應(yīng)時間約為6h左右，水溫2025，污泥濃度4000mg/l左右，出水水質(zhì)達(dá)到原gb19821-2005一級排放標(biāo)準(zhǔn)，cod總?cè)コ蚀笥?2%，bod總?cè)コ蚀笥?8%。sbr處理工藝的特點是集生物降解和終沉排水等功能于一體，與傳統(tǒng)的連續(xù)式活性污泥法(cfs)相比，可省去沉淀池和污泥回流設(shè)施，具有運(yùn)行穩(wěn)定，凈化效率高，耐沖擊負(fù)荷，避免污泥膨脹，便于操作管理等特點。 5 污水處理方案比較 5.1主要構(gòu)筑物設(shè)計參數(shù) 方案一方案二調(diào)節(jié)池停留時間6h6h厭氧池容積負(fù)荷 停留時間 污泥產(chǎn)率3.6kgcod/m3/d 4h 0.05kgmlss/kgcod4kgcod/m3/

34、d 10h 0.07kgvss/kgcod好氧池容積負(fù)荷 停留時間 污泥產(chǎn)率1.5kgbod/m3/d 11h 0.2kgmlss/kgcod0.1kgbod/kgmlss/d 8h 0.8kgvss/kgbod5二沉池停留時間2.5h構(gòu)筑物設(shè)計參數(shù)選擇說明：(1) 調(diào)節(jié)池：調(diào)節(jié)池按2200m3/d計算，停留時間設(shè)為6h，有效水深為4米。(2) 厭氧反應(yīng)器：方案一為水解酸化池，該池降解部分大分子有機(jī)物，按傳統(tǒng)經(jīng)驗數(shù)據(jù)降解率設(shè)為30%；方案二為uasb反應(yīng)器，因其降解有機(jī)物能力比水解酸化池高，所以容積負(fù)荷也比水解酸化較高。 (3) 好氧反應(yīng)器：方案一為接觸氧化池，大部分的有機(jī)物在這里被降解，考慮

35、到出水水質(zhì)的要求，停留時間較長；方案二為sbr反應(yīng)器，周期設(shè)為8h，進(jìn)水時攪拌不曝氣，曝氣后有2小時的攪拌時間用來去除n、p。(4) 二沉池：由于sbr反應(yīng)器已有沉淀效果故方案二中不設(shè)二沉池。5.2兩個方案主要構(gòu)筑物的比較表 主要設(shè)計參數(shù)水解酸化+接觸氧化工藝uasb+sbr工藝中格柵中格柵過水能力q=2200 m3/d（一用一備）過柵流速v=0.6 m3/s柵間距10mm；柵條寬10mm單位柵渣量0.06 m3柵渣/103 m3污水同方案一調(diào)節(jié)池及提升泵調(diào)節(jié)池及提升泵設(shè)計流量q=2200 m3/d停留時間為6h；池深4m； 有效容積550 m3；超高0.5m尺寸：12m12m4.5m 攪拌機(jī)

36、型號：jwh-650-1 提升泵揚(yáng)程15m，流量91.7m3/h同方案一提升泵揚(yáng)程15m，流量91.7 m3/h水解酸化池uasb反應(yīng)池設(shè)計流量q=2200 m3/d表面負(fù)荷q=1.0 m3/ m2/dhrt=4h；有效水深4m； 有效容積370m3，超高0.5m，尺寸：10m9.5m4.5m污泥產(chǎn)率0.05kgmlss/kgcod設(shè)計流量q=2200 m3/d容積負(fù)荷4kgcod/ m3/dhrt=10h；有效水深3.5m； 有效容積440 m3超高0.5m 尺寸：4*6m5m6.23m污泥產(chǎn)率0.07kgvss/kgcod水利負(fù)荷0.7 m3/ m2/h接觸氧化池sbr反應(yīng)池設(shè)計流量q=2

37、200 m3/d容積負(fù)荷1.5kgbod/ m3d 填料容積1080 m3填料高度3m；總高4.8mhrt=11h；需氧量15 m3/ m2 尺寸：6*7m9m4.8m污泥產(chǎn)率0.2kgmlss/kgcod設(shè)計流量q=2200 m3/d進(jìn)水2h；周期t=8h；設(shè)4座 有效容積4*445m3 svi=100；mlss=3000mg/l充水比0.7 有效水深5m，超高0.5m尺寸：4*14m7m5.5m 污泥負(fù)荷0.1kgbod/kgmlss/d二沉池?zé)o設(shè)計流量q=2200 m3/d，采用豎流式表面負(fù)荷q=2.52 m3/ m2/hhrt=2.5h；上升流速v=2.5m/h 尺寸：圓柱部分：6.5

38、m6.85m 圓錐部分：錐底0.44m，傾角55超高0.3m；緩沖高度0.5m 總高12.3m，總?cè)莘e285 m35.3污泥的處理處置序號項目水解-好氧處理uasb-sbr處理1污泥量kg/d639401350002污泥體積/m3/d63.94135.03污泥貯存池/m333無4污泥濃縮池/m390102.855脫水機(jī)房/ m32402405.4計算方案可行性 5.4.1有機(jī)物的去除 序號項目水解-好氧處理uasb-好氧處理q=2200m3/d,進(jìn)水cod=1200mg/l,bod5=750mg/l1水解池uasb反應(yīng)器hrt/h410cod去除率/%3080bod去除率/%85出水cod/m

39、g/l840240出水bod/mg/l5251152接觸氧化法sbr法hrt/h118cod去除率/%9590bod去除率/%9890進(jìn)水cod/mg/l840240出水cod/mg/l70（達(dá)標(biāo)排放）60（達(dá)標(biāo)排放）進(jìn)水bod/mg/l525115出水bod/mg/l20（達(dá)標(biāo)排放）20（達(dá)標(biāo)排放）由上表可以看出兩個工藝流程對有機(jī)物的去除均能達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)，方案二的出水水質(zhì)比方案一的較好。54.2 tp、tn的去除 項目水解-好氧處理uasb-好氧處理q=2200m3/d 進(jìn)水tn=35mg/l tp=10mg/l水解酸化池（30051）uasb反應(yīng)器（25051）去除bod350mg/l10

40、20mg/l去除n5.8 mg/l20.4mg/l去除p1.2mg/l4.08mg/l出水tn29.2 mg/l14.6mg/l出水tp8.8mg/l5.92mg/l接觸氧化池（10051）sbr反應(yīng)器（除磷sbr）去除bod830mg/l160 mg/l去除n41.5mg/l（加n肥）60%去除p8.3mg/l85%出水tn5mg/l （達(dá)標(biāo)排放）5.8mg/l （達(dá)標(biāo)排放）出水tp0.9mg/l （達(dá)標(biāo)排放）0.89mg/l （達(dá)標(biāo)排放）由上表可以看出兩個工藝流程對n、p的去除均能達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)，方案二的出水水質(zhì)比方案一的較好 6 工藝方案的經(jīng)濟(jì)比較 根據(jù)這兩套流程的處理工藝，選擇合理的工藝

41、設(shè)計參數(shù)，對兩個流程進(jìn)行工藝計算和工程投資及運(yùn)行費(fèi)用計算，分別說明如下： 6.1流程上的土建費(fèi)用 水解好氧工藝的土建費(fèi)用見下表 序號構(gòu)筑物名稱有效容積/m3數(shù)量/個土建費(fèi)用/元1調(diào)節(jié)池55012475002水解酸化池37011665003接觸氧化池108017329104二沉池28511710005儲泥池331162006污泥濃縮池901585007脫水機(jī)房2401960008鼓風(fēng)機(jī)房3001120000合計1608610uasb+sbr工藝的土建費(fèi)用見下表 序號構(gòu)筑物名稱規(guī)格m3數(shù)量/個土建費(fèi)用/元1調(diào)節(jié)沉淀池55012475002uasb44013740003sbr44548195504污

42、泥濃縮池102.851637505脫水機(jī)房2401960006鼓風(fēng)機(jī)房100140000合計16408006.2流程上的設(shè)備費(fèi)用 水解氧化工藝的設(shè)備費(fèi)用見下表 序號名稱單位數(shù)量估算備 注1格柵臺3330002用1備2潛污泵臺2400001用1備3鼓風(fēng)機(jī)套2400001用1備4曝氣頭個144774005熱交換器臺2500006水下攪拌器臺4100007室內(nèi)自動化設(shè)備個11000008潷水器套42400009自動化監(jiān)控系統(tǒng)臺110000010水封罐臺1300011沼氣收集器14000012帶式壓濾機(jī)6500013閥與管道10000014合計898400uasb+sbr的設(shè)備費(fèi)用見下表 序號 名稱

43、單位 數(shù)量 估算 備 注 1 格柵 臺 3 33000 2用1備 2 潛污泵 臺 2 40000 1用1備 3 鼓風(fēng)機(jī) 套 2 40000 1用1備 4 曝氣頭 個 144 77400 5 熱交換器 臺 2 50000 6 水下攪拌器 臺 4 10000 7 室內(nèi)自動化設(shè)備 個 1 100000 8 潷水器 套 4 240000 9 自動化監(jiān)控系統(tǒng) 臺 1 100000 10 水封罐 臺 1 3000 11 沼氣收集器 1 40000 12 帶式壓濾機(jī) 65000 13 閥與管道 100000 14 合計 898400 6.3總建設(shè)費(fèi)用 該建設(shè)費(fèi)用只包括土建、設(shè)備、安裝費(fèi)用，而不含場地費(fèi)用。因

44、任務(wù)書中有規(guī)定場地范圍為2000m2。 水解氧化工藝： 土建費(fèi)用+設(shè)備費(fèi)用+安裝費(fèi)用=1608610+984000+500000=3092610元。 uasb+sbr工藝： 土建費(fèi)用+設(shè)備費(fèi)用+安裝費(fèi)用=1640800+988400+500000=3129200元。 從建設(shè)費(fèi)用上看方案一比方案二節(jié)約了3.7萬元；但是從總體費(fèi)用上看，方案一的占地面積比方案二大，而且方案二每年收集的沼氣可以為公司節(jié)省8萬元左右的開支；所以從經(jīng)濟(jì)角度與長遠(yuǎn)角度看：方案二優(yōu)于比方案一。 兩個工藝流程運(yùn)行費(fèi)用的比較見下表 序號項目金額/（元/噸廢水）備注水解氧化uasb+sbr1電費(fèi)0.520.48按0.8元/kwh計

45、2人工費(fèi)0.0420.042按2500元/人月計3藥劑費(fèi)0.260.164維護(hù)費(fèi)0.0380.03年維修費(fèi)按直接的投資的2%計5運(yùn)行費(fèi)0.860.712為前4項之和6折舊費(fèi)0.0520.04折舊費(fèi)按5%計7處理成本0.9120.752運(yùn)行費(fèi)和折舊費(fèi)之和總結(jié) 由以上幾張表格的比較可得出以下結(jié)論：水解氧化工藝uasb+sbr工藝污染物去除方面達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)，但是n/p的出水濃度比uasb+sbr高達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)且去除率較高，處理效果比較好產(chǎn)泥方面產(chǎn)泥量較大，增加污泥處理費(fèi)用產(chǎn)泥量比水解氧化工藝少，污泥處理費(fèi)用少操作方面工藝組合與參數(shù)選擇較為合理，操作簡單處理流程簡潔，全自動化操作，節(jié)省勞動力構(gòu)造方面如

46、果構(gòu)筑物的構(gòu)造不合理會影響運(yùn)行效果，致使出水水質(zhì)下降流程中可回收大量沼氣作為能源，節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用造價方面造價較高，且運(yùn)行成本高，占地面積大造價比水解酸化低，運(yùn)行成本也較低，占地面積小終上所述，該工程應(yīng)選用uasb+sbr工藝處理啤酒廠生產(chǎn)廢水，該工藝具體流程如下：7 主要處理設(shè)備和構(gòu)筑物的設(shè)計計算 中格柵 作用：去除污水中較大顆粒懸浮物，保證后續(xù)工藝的正常運(yùn)行。計算時設(shè)計流量以2200 m3/d計，建2座，為一用一備。設(shè)計參數(shù)： 設(shè)計流量：q=2200m3/d=0.026 m3/s 過柵流速：v2=0.6m/s；柵前水深：h=0.3m 柵條寬度：s=0.01m； 柵條間距：e=0.01m 柵前部

47、分長0.5m ； 格柵傾角：=60 單位柵渣量1=0.06m3柵渣/103m3污水 設(shè)計計算 （1）柵條數(shù)柵條間隙數(shù)n=12.5（取n=13）（2）格柵寬度 柵槽有效寬度b2=s（n-1）+en=0.01(13-1)+0.01x13=0.25m經(jīng)計算，由于流量過小，造成格柵難以實現(xiàn)，按設(shè)計經(jīng)驗取柵槽寬度0.8m 則代入上式，可得柵條間隙數(shù)n=41（3）進(jìn)水槽寬進(jìn)水槽寬取0.7m以便有利施工，為了保障水流速度，施工時將進(jìn)水槽下方建窄以避免水流過慢影響格柵的正常運(yùn)行，令漸窄部分寬度為0.4m，高為0.5m以便使格柵容易安裝，且水流不易繞過格柵直接進(jìn)入調(diào)節(jié)池。（4）過柵水頭損失（h1）因柵條邊為矩形

48、截面，取k=3，則h1=kh0=ksin=3x2.42xxsin60=0.1m其中=（s/e）4/3 h0：計算水頭損失k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，當(dāng)為矩形斷面時=2.42（5）柵后槽總高度（h）取柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.4m，則柵前槽總高度h1=h+h2=0.4+0.3=0.7 m柵后槽總高度h=h+h1+h2=0.3+0.1+0.4=0.8 m（6）格柵總長度 格柵總長度l=l1+l2+0.5+1.0+0.6/tan =0.14+0.07+0.5+1.0+0.68/tan60=2.1 m（7）柵渣量的計算 中格柵柵渣量w1取0.06

49、m3 /103 m3 污水；污水總變化系數(shù)k取1.3每日柵渣量=qw186400/（kz1000）=0.026x86400/(1000x1.3)=1.728 m3 /d采用機(jī)械格柵，但是調(diào)節(jié)清理時間，格柵每2小時清理一次。（8）計算草圖如下：細(xì)格柵計算草圖調(diào)節(jié)池主要功能：將一段時間內(nèi)車間排放廢水的水量、水質(zhì)濃度、酸堿、溫度等進(jìn)行均質(zhì)均量調(diào)節(jié)，不受廢水高、低峰流量或濃度變化影響，確保廢水處理構(gòu)筑物正常運(yùn)行.設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量q=2200m3/d91.7m3/h有效水深h=4m停留時間t=6h設(shè)計計算 （1）有效容積v： vqt91.7x6=550 m3（2）池子的面積f：fv/h=550/4=13

50、8 m2(3）池子的平面尺寸： 采用lb12m12m（4）池子的總高度h：設(shè)超高h(yuǎn)10.5 m hhh14.00.54.5 m（5）池子的幾何尺寸：采用lbh12m12m4.5m考慮到應(yīng)用過程中讓調(diào)節(jié)池真正做到均質(zhì)均量比較困難，在設(shè)計時于池子中間安裝4臺混合攪拌機(jī)，型號為jwh-650-1。對污水進(jìn)行混合同時可以預(yù)防池底沉淀；調(diào)節(jié)池與格柵合建，格柵槽后出水口跟調(diào)節(jié)池進(jìn)水口連接，出水口設(shè)出水槽，出經(jīng)過泵送入uasb反應(yīng)池。（6）攪拌機(jī)型號的選擇攪拌機(jī)選用4臺立軸式機(jī)械混合攪拌機(jī)，攪拌機(jī)型號為jwh-650-1。漿板深度2500mm，漿葉直徑650mm，漿葉寬度120mm，轉(zhuǎn)速250r/min，功

51、率為7.5kw，重686kg，服務(wù)面積為3m3m4m。 uasb反應(yīng)池 q=2200m3/d=91.7 m3/h，設(shè)uasb有機(jī)cod負(fù)荷為4kg/( m3d)反應(yīng)器設(shè)計采用的參數(shù)：參數(shù)： 取值： cod(mg/l) 進(jìn)水1200，出水400 反應(yīng)溫度/c 25 反應(yīng)區(qū)有效深度h1/m 5.0 空塔水流速度u/(m/h) 1.0m/h 空塔沼氣上升速度ug/(m/h) 1.0m/h 污泥層高度/m 2.53.5 沼氣產(chǎn)率/（m3/ kgcod（去除） 0.4 污泥產(chǎn)率/（kg tss/kgcod（去除） 0.07 uasb反應(yīng)器的有效容積v有效：v有效=q（co-ce）/nv=2200x(12

52、00-400)x10-3/4=440(m3)式中 q-設(shè)計處理量，2200m3/d；co，ce-進(jìn)出水cod的濃度，mg/l；nv-cod容積負(fù)荷，kgcod/（m3 *d）。uasb反應(yīng)器的形狀及尺寸的確定：污水上升流速一般為0.6-0.9m/h，取0.8m/h。則表面積a=q/v=91.7/0.8=114.6 m2, 取120 m2.有效高度h1=440/120=3.7(m)擬建4個相同的池子（便于管理與維護(hù)），單池面積f=120/4=30(m2)設(shè)l：b1：1（長寬比一般取1：14：1），計算得l=6m，b=5m合理性驗證：空塔水流速度u=q/f=91.7/(654)=0.76(m/h)1.0(m/h)，合理。反應(yīng)器尺寸為：4*653.7水力停留時間（hrt）和水力負(fù)荷率（vr） hrt=（440/2200）24=4.8h（取5h）vr=q