現(xiàn)澆混凝土多層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計案例

1、現(xiàn)澆混凝土多層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計案例4.6 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計實例4.6.1 工程概況該工程為六層綜合辦公樓，建筑平面如圖4.6.1所示，建筑剖面如圖 4.6.2 所示。層高為 3.5m，室內(nèi)外高差 0.45m，基礎(chǔ)頂面距室外地面為 500mm 。承重結(jié)構(gòu)體系擬采用現(xiàn)澆鋼 筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。(1) 主要建筑做法如下：1) 屋面做法(自上而下) ： 300 300 25 水泥磚、 20厚 1：2.5 水泥砂漿結(jié)合層、 高聚物改性瀝青防水卷材、基層處理劑、20 厚 1：3 水泥砂漿找平層、水泥膨脹珍珠巖保溫兼找坡層(最薄處 30mm ，2自兩側(cè)檐口向中間找坡) 、100 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板。2) 樓面做法

2、(自上而下) ： 13厚缸磚面層、 2厚純水泥漿一道、 20 厚 1：2水泥砂 漿結(jié)合層、 100 厚鋼筋混凝土樓板。3) 墻身做法： 190mm 厚混凝土空心小砌塊填充墻，用 1：2.5 水泥砂漿砌筑，內(nèi)墻 粉刷為混合砂漿底，低筋灰面，厚20mm，“ 803”內(nèi)墻涂料兩度。外墻粉刷為 20mm 厚 1：3 水泥砂漿底，外墻涂料。4) 門窗做法：外窗采用塑鋼窗， 其余為木門。 窗和門的洞口尺寸分別為 22.1 1.0 m 。3.01.8 m2、6樓梯間39003900390030003900390039003900390027300225450225450該工程地質(zhì)條件：建筑場地類別為類，余略

3、該地區(qū)的設(shè)防烈度為 6 度風荷載：基本風壓KN/m 2（地面粗糙度屬 B 類）活荷載：屋面活荷載（上人）為 2.0 KN/m 2 ，辦公室樓面活荷載 2.0 KN/m 2 ，走廊樓 面活荷載 2.0 KN/m 2 。圖 4.6.2. 建筑剖面圖4.6.2 結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計算簡圖的確定結(jié)構(gòu)平面布置如圖 4.6.3 所示。各層梁、柱和板地混凝土強度等級為 C25（?c=11.9N/mm 2, 2?t=1.27N/mm 2） 。（1）梁柱截面尺寸確定1）梁截面初選： 邊跨（ AB、CD 跨）梁：取 h=l /10=6000/ l =600 mm , 取 b250 mm 中跨（ BC 跨）梁：取 h4

4、50，b 250 縱向框架梁，取 bh 250mm 400mm2）柱截面初選： 本例房屋高度 30m, 由抗震規(guī)范可知，抗震等級為四級，對軸壓比沒有要求。各層的 重力荷載代表值近似取 12 kN/m 2 ,由結(jié)構(gòu)平面布置圖（圖 4.6.3）可知，中柱的負載面積為1.4+3） 3.9 /2=17.16m 2 ，則： 豎向荷載產(chǎn)生的軸力估計值： NV 1.2512 17.16 6=1544.40 kN/m 2 僅有風荷載作用時估算面積計算：N1.1NV1.11544.41698.84 kN/m 2N 1698.84 1032Ac 142760 mm2c f c 11.9選柱截面為：bh450 45

5、0 mm2柱 450 450250400250600450450450450250400250600250 400250450圖 4.6.3 結(jié)構(gòu)平面布置圖2504003900390039003900390039003900273004504509.769.769.769.7605315.0013.6015.009.769.769.769.7605315.0013.6015.009.769.769.769.76005315.0013.6015.009.769.769.769.76005315.0013.6015.009.769.769.769.7605315.0013.6015.0037.68

6、7.687.687.68054415.00 13.60 15.006000 2800 6000注：圖中數(shù)字為線剛度，單位： 10-4Em3（2）確定結(jié)構(gòu)計算簡圖 結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖 4.6.4 所示。各梁柱構(gòu) 件線剛度經(jīng)計算后列于圖 4 中。其中在求梁截 面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆板的作用，取I 2I0（I0 為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩 ）。AB 、 CD 跨梁：13 i=2E 0.25 0.603/6.012-4 3=15.00 10-4E （ m3）BC 跨梁：13 i=2E 0.25 0.453/2.812-4 3=13.60 10-4E （ m3） 縱向梁：13i=2E 0.25 0.

7、43/3.912-4 3=6.8410-4E （ m3）圖 4.6.4 結(jié)構(gòu)計算簡圖上部各層柱：1 3 -4 3 i=E 0.450.453/3.5=9.76 10-4E （m3）12底層柱：1 3 -4 3 i=E0.450.453/4.45 =7.6810-4E（m3）12（1） 恒載計算0.35 KN/m105mm）0.105131.37 KN/m1）屋面框架梁線荷載標準值： 30030025 水泥磚 20厚 1： 2.5水泥砂漿結(jié)合層 高聚物改性瀝青防水卷材 20厚 1： 3水泥砂漿找平層 水泥膨脹珍珠巖找坡層（平均厚度 15mm 厚低筋石灰抹底 屋面恒荷載：邊跨（ AB 、CD 跨）

8、框架梁自重 梁側(cè)粉刷中跨（ BC 跨）框架梁自重 梁側(cè)粉刷20.02519.80.50 KN/m 20.02 200.40 KN/m 2 20.02200.40 KN/m 0.0151360.24 KN/m 5.76 KN/m 0.250.60253.75 KN/m2（ 0.6-0.1） 0.0217 0.34 KN/m0.25 0.4525 2.81 KN/m2（ 0.45-0.1） 0.0217 0.24KN/m因此作用在頂層框架梁上的線荷載為：g6AB1 g6CD1 4.09 KN/mg6BC1 3.05 KN/mg6AB2g6CD25.763.922.46 KN/mg6BC25.76

9、2.8 16.13KN/m2）樓面框架梁線荷載標準值：13mm 厚缸磚面層20 厚水泥漿20厚 1： 2水泥砂漿結(jié)合層100mm 厚鋼筋混凝土樓板15mm 厚低筋石灰抹底 樓面恒荷載： 邊跨框架梁自重及梁側(cè)粉刷 邊跨填充墻自重 墻面粉刷中跨框架梁自重及梁側(cè)粉刷0.01321.50.28 KN/m 2 0.002 16 0.03 KN/m2 0.02200.40 KN/m 2 0.10252.50 KN/m 2 2 0.015 136 0.24 KN/m 2 3.45 KN/m 24.09 KN/m0.19（ 3.5-0.6） 11.86.50 KN/m2（3.5-0.6）0.02171.97

10、KN/m3.05KN/m因此作用在頂層框架梁上的線荷載為： gAB1gCD14.098.4712.56 KN/m gBC1 3.05 KN/mgAB2 gCD23.453.913.46 KN/m gBC23.452.8 9.66KN/m3) 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值： 邊柱縱向框架梁自重 邊柱縱向框架梁粉刷 1m 高女兒墻自重 1m 高女兒墻粉刷 縱向框架梁傳來屋面自重 頂層邊節(jié)點集中荷載： 中柱縱向框架梁自重 中柱縱向框架梁粉刷 縱向框架梁傳來屋面自重頂層中節(jié)點集中荷載：4) 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值： 邊柱縱向框架梁自重 邊柱縱向框架梁粉刷 塑鋼窗自重 窗下墻體自重 窗下墻體粉刷 窗邊

11、墻體自重 窗邊墻體粉刷 框架柱自重 框架柱粉刷 縱向框架梁傳來樓面自重 中間層邊節(jié)點集中荷載： 中柱縱向框架梁自重 中柱縱向框架梁粉刷 內(nèi)縱墻自重 內(nèi)縱墻粉刷 扣除門洞重加上門重 框架柱自重0.25 0.403.9 25 9.75 KN 2(0.4-0.1) 0.02 3.9170.80 KN 1 0.193.911.88.74 KN 10.023.917.02.65 KN 0.53.90.503.95.7621.90 KNG6A G6D 43.84 KN0.250.403.9259.75KN/m 2 0.02(0.40-0.10)3.9170.80KN/m 0.5(3.9+3.9-2.8)

12、2.8/25.7620.16 KN 0.53.9 3.9/2 5.76 21.90 KN9.75 KN 0.80 KN3.02.00.452.7 KN 0.190.9(3.9-0.45)11.86.96 KN 20.020.93.45172.11 KN 0.450.19(3.5-0.6-0.9)11.82.02 KN 20.020.45(3.5-1.5)170.61 KN 0.450.453.52517.72 KN (0.454-0.193)0.02(3.5-0.4)171.30 KN0.53.93.9/23.4513.12 KN GAGD 57.09 KN9.75 KN 0.80KN0.19

13、(3.5-0.4)(3.9-0.45)11.823.98 KN 20.02(3.5-0.4)(3.9-0.45)177.27 KN 2.1 1.0(0.1911.8+20.0217-0.2)-5.72KN 17.72 KNG6B G6C 52.61KN框架柱粉刷1.30 KN中柱縱向框架梁傳來樓面自重中間層中節(jié)點集中荷載：5) 恒荷載作用下的計算簡圖恒荷載作用下的計算簡圖如圖0.5(3.9+3.9-2.8)2.8/23.4512.08 KN0.53.93.9/23.4513.12 KNGBGC80.30 KN4.6.5 所示。(2) 樓面活荷載計算樓G6面A 活荷載作用G下6B g的6B結(jié)C2

14、G構(gòu)6C計算簡圖如圖GP6ABP6CD 2.0 3.96AB 6CDg6BC17.80KN/m6BC 2.0 2.8 5.60KN/m6A P6D0.53.9GPA6B P6C0.5AB PCD 2.0(3.9+3.9g6BC26DABP6Ag6A 4.6.6 所示P6CD2 14.61 KN13.9/227.61 KN3.9-2.8)2.8/2220.53.9 3.9/2g7G.C80 KN/mPABC2.02.85.60 KN/mA PD 0.5g6BC3.939/227.61BPC0.53.9+3.9-2.8) 2.8/220.5PDPBPAB3.93.9/2214.61 KN(3) 風

15、荷載計算：載標準值計算公1風荷Awk=1) 確16000因結(jié)6構(gòu)00高0 度1928式為： z Cs 400140 zw0 D950 2100 1950.95 m630000m，高寬比1950 2100 1950140014001950 2100 1950B21.690500/14.82180.0481.5 6，0可00取 zH/1.0；1.圖3 。4.6風.6壓 高樓度面變活化荷系載作數(shù)用下結(jié)z構(gòu)可計根算據(jù)簡各圖樓層標高 z 值，本例結(jié)構(gòu)圖平4.6面.5為 矩形恒荷，載作由用下4.結(jié)1.3構(gòu)計節(jié)算可簡圖知 s處的高度 Hi ，由表 4.4 查得標準高度的 z值，再用線性差值法求得所求各層高度

16、的 查得的結(jié)果見表 4.6.1 。2) 計算各樓層標高處的風荷載 q(z)本例基本風壓 w00.65 KN/m 2。仍取圖 4.6.3 中的軸線橫向框架梁 ，其負荷寬度為 3.9 m，由式 ( a)得沿房屋高度得 分布風荷載標準值：q(z)=3.9 0.65z s z 2.54 zsz根據(jù)各樓層標高處的高度 Hi，查得z 代入上式，可得各樓層標高處的q(z)見表 4.6.1。其中 q1(z)為迎風面值， q2(z)為背風面值。表 4.6.1 風荷載計算層數(shù)Hi(m)zzq1(z) (kN/m)q2(z) (kN/m)7( 女兒墻頂部 )22.951.3001.002.6421.629621.9

17、51.2831.002.6071.629518.451.2161.002.4171.544414.951.1391.002.3151.447311.451.0411.002.1151.32227.951.0001.002.0321.27014.451.0001.002.0321.2703）將分布風荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載按靜力等效原理將分布風荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，如圖 4.6.7 所示。 例如，第六層，即屋面處的集中荷載F6 要考慮女兒墻的影響：F60.5 (2.607+2.471)/2+2.607 3.5/2+(2.642+2.607)/2 1+0.5(1.629+1.544)/2 +1.6

18、29 3.5/2+(1.629+1.629)/2 1 11.57kN第四層的集中荷載 F4 的計算過程如下：F40.5(2.315+2.115)/2+(2.471+2.315)/2 3.5+0.5 (1.544+1.447)/2+(1.447+ 1.322)/2 3.513.10kN 第一層，要考慮底層層高的不同：F1(2.032+1.270) (3.5/2+4.45/2) 13.13kN4.6.4 風荷載作用下的側(cè)移驗算(1)框架側(cè)移剛度計算框架側(cè)移剛度計算按 4.2.3 節(jié)求 D 值的方法計算，在計算梁的線剛度 ib 時，考慮到樓 板對框架梁截面慣性矩的影響，中框架梁取Ib2.0I0，邊框

19、架梁取 I b1.5Ib。因此，中框架的線剛度和柱的線剛度可采用圖 4.6.2 的結(jié)果，邊框架梁的線剛度為中框架梁的線剛度的 1.5/2 0.75倍。所有梁、柱的線剛度見表4.6.2 所示。表 4.6.2 梁柱線剛度表單位 ： 10-4E?m3層次邊框架梁中框架梁柱iAB (iCD )iBCiAB (iCD)iBCic2611.2510.2015.013.69.76111.2510.2015.013.67.68柱的側(cè)移剛度按式（ 4-27）計算，式中系數(shù) c 由表 4-8 所列公式計算。根據(jù)梁、柱線13.6013.6015.009.7615.00圖 4.6.8 B-3 柱及與其相連 的梁的線剛

20、度剛度比 K 的不同，圖 4.6.3 中的柱可分為中框架中柱和 邊柱、邊框架中柱和邊柱。現(xiàn)以第 2 層 C-3 柱的側(cè)移 剛度計算為例， 說明計算過程， 其余柱的計算過程從略， 計算過程分別見表 4.6.3 和表 4.6.4。第 2 層 B-3 柱及與其相連的梁的相對線剛度如圖4.6.8 所示，由表 4-8節(jié)點轉(zhuǎn)動影響系數(shù)系數(shù) c可得 梁柱線剛度比 K 為：K15.0 2 13.60 22.939.76 2K2K2.932 2.930.594由式 （4-27）可得：表 4.6.3 邊框架柱側(cè)移剛度 D值（ 10-4E?m）層次邊柱 A-1，A-8， D-1， D-8中柱 B-1， B-8， C

21、-1， C-8DiKcDi1KcDi2261.1530.3663.4962.1980.5245.00634.00811.4650.5672.6392.7930.6873.19723.344表 4.6.4 中框架柱側(cè)移剛度 D 值（10-4E?m）層次邊柱（ 12 根）中柱（ 12 根）DiKcD i1KcDi2261.5370.4354.1542.9300.5945.682118.03211.9530.6212.8883.7240.7383.43475.864層次126Di(10-4E?m)99.208152.04Di( N/mm)277782425712表 4.6.5 不同層框架側(cè)移剛度將上

22、述不同層框架側(cè)移剛度相加，即得框架各層 層間側(cè)移剛度 Di，并考慮將單位 10-4E?m 換算為標準 單位 N/mm ，這里 C25 混凝土的彈性模量 E2.80 104N/mm 2，可得 10-4E?m2.80103N/mm 。換算結(jié)果 見表 4.6.5。（2）風荷載作用下的水平位移驗算根據(jù)圖 4.6.7 所示的水平荷載， 由式（ 4-17）計算層間剪力 Vi，然后根據(jù)表 4.6.4 求出3 軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式（ 4-33）和式（ 4-34 ）計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。 計算過程見表 4.6.6 所示：表 4.6.6 風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次123456Fi (

23、kN)13.1311.6812.2013.1014.0211.57Vi (kN)75.7062.5750.8938.6925.5911.57-4?Di (10 -4 E.m)12.64419.67219.67219.67219.67219.672?Di (N/mm)354035508255082550825508255082? u i (mm)2.141.140.920.700.460.21ui (mm)2.143.284.204.905.365.57? ui / hi1/20791/30701/38041/50001/76081/16667由表 4.6.6 可見，風荷載作用下框架的最大層間位

24、移角為1/2079，遠小于 1/550，滿足規(guī)范要求。（1） 恒載作用下的內(nèi)力計算1） 計算方法的選用恒載作用下的內(nèi)力計算采用分層法。 由圖取出頂層、 中間任一層、 以及底層進行分析， 頂層的結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖 4.6.9（a）所示，中間層和底層的計算簡圖如圖 4.6.9（c）所示。圖 4.6.9 中柱的線剛度取框架柱實際線剛度的0.9 倍。2） 等效均布荷載的計算圖 4.6.9（a）、（ c）中梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時可直接 根據(jù)圖示荷載計算， 也可根據(jù)固端彎矩相等的原則， 先將梯形分布荷載及三角形分布荷載， 化為等效均布荷載（如圖 4.6.9（ b）、（d）所示）。

25、等效均布荷載的計算公式如圖所示。化為等效均布P荷 載：g al6邊g6AB1 (1 2a22al4.09l 1 2 (1a.l9頂 層A：3Ba 3)g6Ag6中 g6BC1(a) g邊 gAB1B2g6邊g6中qg6邊q中間層：g中g(shù)00)2 0.3M25A3B=M222AB.34622.58 kN/mq =( 1-2a2+a3 ) p3.05 5/8 16a .=1 31/2 ,1 q3 =.1 13/8 kN/m(b)50/6.03+a3 ) p5/8 g6BC2 (1 2a2 a3)gAB212.56 1 2 (1.950 / 6000)2 0.325BC15/8gBC2 3g邊.05

26、 5/8 9.663 19.g0中93.46 g邊23.46 kN/mkN/m層： g 邊 23.64kN/mg中 9.09 kN/m3）用彎矩分配法計算（c梁） 、柱端彎矩（d）圖 4.6.9 分層法計算單元簡圖圖 4.6.9（ b）所示結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計算，并可利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)0.9，并且除底層外其他各層構(gòu)計算。并注意到除底層外，柱的線剛度需要乘以修正系數(shù) 柱的彎矩傳遞系數(shù)取為 1/3。線剛度的修正： 底層柱 i 7.68 10-4 Em3，其他層柱 i 0.9 9.76 10-4 8.78410-4 Em3修正后的梁柱線剛度見表 4.6.7 所示：表 4.6.7 梁柱線剛

27、度表單位 ： 10-4E?m3層次梁柱iAB (iCD)iBCic2615.013.68.784115.013.67.680作為示例，本例只給出中間層的結(jié)點分配系數(shù)以及固端彎矩的計算過程，其它層結(jié)點的分配系數(shù)以及固端彎矩計算結(jié)果見表 4.6.8 所示。中間層 A 結(jié)點分配系數(shù)計算：B 結(jié)點分配系數(shù)計算：中間層固端彎矩計算：1 2 1 2M ABg 邊l 邊23.64 6 70.92kN.mAB 12 邊 邊 121 2 1 2M BEg 中 l中29.09 1.425.94kN.m331 2 1 2M EBg中 l中9.09 1.4 2.97 kN.m66由于縱向框架梁在邊柱上的偏心距e0 引

28、起的框架邊節(jié)點附加偏心彎矩：頂 層： M6e0=G6Ae043.84（ 0.450.25）/24.38kN.m中間層： Me0= G A e0 57.09（ 0.45 0.25） /2 5.71kN.m底 層： Me0= G A e0 57.09（ 0.45 0.25） /2 5.71kN.m表 4.6.8 分層法分配系數(shù)及恒載作用下固端彎矩計算結(jié)果單位 ： kN.m結(jié)點單元BE 下柱A 上柱AB 端BA 端B 下柱B 上柱BE 端EB 端分配系數(shù)頂層0.3690.6310.4910.2870.222中間層0.2700.2700.4600.3810.2230.2230.173底層0.2440.

29、2790.4770.3920.2010.2290.178固端彎矩頂層-67.7467.74-8.58-4.29中間層-70.9270.92-5.94-2.97底層-70.9270.92-5.94-2.97彎矩分配法計算過程如圖、圖 4.6.12 、圖 4.6.13 所示。計算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖見圖所分配系數(shù) 下柱 ABBA 下柱BE0.3690.6310.4910.2870.222固端彎矩4.38-67.7467.74-8.58一次分配傳遞23.3839.981/219.99-19.431/2-38.86-22.72-17.57二次分配傳遞7.1712.261/26.13-1.511/2-3.01

30、-1.76-1.36三次分配傳遞0.560.951/20.47-0.23-0.14-0.11-1 17.57-11.36-1 0.11 EB-4.29結(jié) 果 31.11 -35.4952.23 -24.61 -27.62 14.75圖 4.6.11 頂層彎矩分配法計算過程結(jié) 果 21.90 21.90 -49.5157.71 -18.65 -18.65 -20.41 11.50圖 4.6.12中間層彎矩分配法計算過程 下柱 上柱0.2440.2790.4770.3920.2010.2290.1785.71-70.9270.92-5.94-2.9715.9118.9131.111/215.55-

31、15.781/2-31.57-16.19-18.44-14.33-114.333.854.407.531/23.76-0.741/2-1.48-0.76-0.86-0.67-10.670.180.210.351/20.18-0.07-0.04-0.04-0.03-10.0319.9422.8-48.4657.30-16.98-19.34-20.9812.07分配系數(shù)固端彎矩一次分配傳遞二次分配傳遞三次分配傳遞結(jié)果 EB AB BA 下柱 上柱 BE圖 4.6.13底層彎矩分配法計算過程(a) 頂層(b) 標準層7.609.9748.4619.9422.8055.686.4520.988.495

32、7.3048.4619.9419.3422.8055.6816.9857.3020.987.7016.988.499.97(c) 底層圖 4.6.14 分層法彎矩計算結(jié)果4) 跨中彎矩計算按平衡在求得圖所示結(jié)構(gòu)的梁端支座彎矩后，如欲求梁的跨中彎矩，則需注意不能按等效分 布荷載計算，須根據(jù)求得的支座彎矩和各跨的實際荷載分布(即圖a) 、(c) 所示)，條件計算?？蚣芰涸趯嶋H分布荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩0 如圖所示。m/Nk m/N64.22 90.(a)M0=105.24kN.mm/Nk m/N31.61 50.M 0=13.52kN.m(b)m/N64.3m/N65.2(d)64.22

33、 64.2M 0=108.56kN.m梁在實際分布荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩a) 頂層邊跨梁 b) 頂層中跨梁 c) 中間層及底層邊跨梁 d) 中間層及底層中跨梁在實際分布荷載作用下，實際結(jié)構(gòu)框架梁的跨中彎矩按下式計算：M左 M 右M M 0 左 右 (1)2計算結(jié)果如表 4.6.9 所示表 4.6.9 實際分布荷載作用下分層法各單元跨中彎矩計算表單位 ： kN.m位置按簡支梁 跨中彎矩按實際結(jié)構(gòu)跨中彎矩左端彎矩右端彎矩跨中彎矩AB、 CD跨頂層105.2435.4952.2361.38中間層108.5649.5157.7154.95底層108.5648.4657.3055.68BC 跨

34、頂層13.5227.6227.62-14.10中間層9.3020.4120.41-11.11底層9.3020.9820.98-11.685) 由分層法各單元計算整個結(jié)構(gòu)在恒載作用下的彎矩圖將分層法求得的各層彎矩圖疊加，可得整個框架在荷載作用下的彎矩圖。很顯然，疊加后的框架內(nèi)各節(jié)點彎矩并不一定能達到平衡，這是由于分層法計算的誤差造成的。為提 高精度，可將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正。疊加后的框架梁跨中彎矩計算見表。表 疊加后框架梁跨中彎矩計算表單位 ： kN.m位置按簡支梁 跨中彎矩疊加后框架梁跨中彎矩左端彎矩右端彎矩跨中彎矩AB、 CD跨6 層105.24-40.155.2857.555

35、層108.56-57.6463.2048.143 、4 層108.56-56.2362.4549.222 層108.56-56.3662.5449.111 層108.56-51.9459.7452.72BC 跨6 層13.52-26.2426.24-12.725 層9.30-17.9217.92-8.623 、4 層9.30-18.2618.26-8.962 層9.30-18.2218.22-8.921 層9.30-19.8719.87-10.57據(jù)此可作出疊加后的整體結(jié)構(gòu)彎矩圖，如圖所示。35.7240.1055.286）梁端剪力計算，并將梁端彎矩換算至梁端.0412.72 26.24 55

36、.2840.10 35.7257.55梁端57剪.64力 計算24.4324梁.43為隔離體56，.2 及梁25端.2柱6 邊剪力值 對A由平衡條56件.23，同理25.26據(jù)此，可計算56.26表25.48 層次6 51.18.15663.20217.92 B 17.928.6g2A57.5563.2057.6427求.50出 后，從框架中截取梁23.63 平衡條件可求48.得14 梁端剪力62.4521.65 21.6523.6325.2622.10梁，取圖 449.62.21 7 所示隔離 經(jīng)整理可得：25.2662.4522.1018.26 8.9g622.10 22.1018.261

37、8.26 8.96 18.2622.10 22.10得出梁端剪力49.，22計算過程見表4.6.1118計.2算2 表8.92 18.224.6.1125.18 荷載 gAB1942182.0.57612.5612.56192.95762.56AB板荷載 gAB249.1162.54跨梁剪22.04AB22.2722.27 BA22.4613.46521.37.24 613.4659.4704. 102547.16456.2356.231987 5150.2587 19631.250.7 315.7362.4562.4513.46 849 56.2362.5413.4659.74圖恒載作用下整

38、體框架彎矩圖48.14AB62.451 95022.10A2100600015965.20 325.26圖 AB 跨4梁9.隔22離 體62.4522.10及表。62.5422.04AB264.104163.9063.90638.9419kNm)49.22BA49.1-60.28-65.8656.2356.26 AB124.4327.50MBA25.26B25.2625.2625.4825.18BA94 -59.071861.01 28.0-76 2.8654.015 1.-65.9572 .72 60.90-65.97-65.97-66.2460.9060.91 9-62.97-62.976

39、0.6497 -62.97層次梁荷載 gBC1板荷載 gBC2BCCBBC CB63.0516.1315.56-15.5614.58-14.5853.059.6611.03-11.0310.17-10.1743.059.6611.03-11.0310.17-10.1733.059.6611.03-11.0310.17-10.1723.059.6611.03-11.0310.17-10.1713.059.6611.03-11.0310.17-10.17梁端柱邊剪力計算 取柱軸心至柱邊這一段梁為隔離體，由平衡條件可求得梁端柱邊的剪力值。對 AB 跨梁，取圖所示隔離體： 由豎向力平衡及幾何關(guān)系，整理

40、可得：VA圖 梁端柱邊剪力計算隔V AB V AB 0.225g AB1 0.013g AB2 同理 據(jù)此，可計算得出梁端柱邊剪力，計算過程見 表 4.6.1 。梁端柱邊彎矩計算為內(nèi)力組合作準備，需將梁端彎矩換算至梁端柱邊彎矩，對于本例，按下式進行 計算：計算結(jié)果如表所示，其中 AB、 BA 及 BC取自表， VAB及 VBA取自表 ，VBC取自表。表 梁端柱邊彎矩計算表層次梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩 AB BABCABBABCABBA BC6-40.1055.28-26.2454.01-59.0714.58-27.9541.99-22.965-57.6463.20-17.9261.01

41、-62.8610.17-43.9149.06-15.634-56.2362.45-18.2660.90-62.9710.17-42.5348.28-15.973-56.2362.45-18.2660.90-62.9710.17-42.5348.28-15.972-56.2362.54-18.2260.91-62.9710.17-42.6648.37-15.931-51.9459.74-19.8760.64-63.2410.17-38.3045.51-17.587) 柱軸力計算 柱軸力可由梁端剪力和柱自重疊加得到。 在本例中， 假定縱向框架梁按簡支支承，即縱向框架梁傳給柱的集中力可由其受荷面積得

42、到。柱軸力的計算過程見表，恒載作 用下的框架軸力圖如圖 4.6.19 所示。8) 彎矩調(diào)幅本例考慮梁端彎矩調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)取0.85 。調(diào)幅后的梁端柱邊彎矩及跨中彎矩如圖 4.6.20 所示。柱軸力計算表55.2263.645.5615.5664.011.0311.0363.9011.0311.0365.9763.901.0311.0363.9111.0311.0311.0311.0366.2460.2865.8665.9765.97128.45147.41285.64304.66442.94461.96600.24619.26757.54776.56915.11937.78圖 梁剪力、柱軸力圖

43、（ kN）99.06118.08220.16239.18341.15360.17462.14481.16583.14602.16703.87726.549.2862.8013.2962.8037.32 41.7013.2941.7037.326.2855.1113.5755.1136.15 41.0413.5741.0436.156.5656.0356.0336.15 41.0413.5713.5741.0436.156.5656.0356.0336.26 41.1113.5143 .5441.1136.266.5355.9414.9455.9432.56 38.6814.9438.6832.

44、567.9323.7623.7659.0159.0119.5235.69 19.52 35.69圖 4.6.20 框架梁在恒載作用下經(jīng)調(diào)幅層數(shù)A 柱B 柱AB縱梁豎 向力柱自重 每層豎 向力軸力BABC縱梁豎 向力柱自重 每層豎 向力軸力B655.2243.8419.0299.06頂部99.06-60.2815.5652.6119.02128.45頂部128.45底部118.08底部147.47564.0138.0719.02102.08頂部220.16 -65.8611.0361.2819.02138.17頂部285.64底部239.18底部304.66463.9038.0719.02101

45、.97頂部341.15 -65.9711.0361.2819.02138.28頂部442.94底部360.17底部461.96363.9038.0719.02101.97頂部462.14 -65.9711.0361.2819.02138.28頂部600.24底部481.16底部619.26263.9138.0719.02101.98頂部583.14 -65.9711.0361.2819.02138.28頂部757.54底部602.16底部776.56163.6438.0722.67101.71頂部703.87 -66.2411.0361.2822.67138.55頂部915.11底部726.54底部937.78并算至柱邊截面的彎矩（ kN）（2） 樓面活荷載作用下的內(nèi)力計算 活荷載作用下的內(nèi)力計算也采用分層法，考慮到活荷載分布的最不利組合，各層樓面活荷載布置可能有如圖 4.6.21 、4.6.22 、 4.6.23 及 4.6.24 所示的四種種組合形式。同樣 采用彎矩分配法計算并考慮梁端彎矩調(diào)幅，但在計算時不再考慮邊柱上偏心彎矩的影響， 這是由于活荷載與恒荷載比較起來較小，這樣處理的結(jié)果可以滿足工程要求。計算所得的梁端彎矩、剪力以及梁端柱邊剪力如表所示?？紤]彎矩調(diào)幅，并將梁端彎矩換算