鋼結(jié)構(gòu)液壓同步提升

1、目錄1工程概況 42方案思路 52.1 方案整體思路 52.2 方案優(yōu)點(diǎn) 53液壓同步提升關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備 63.1 關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備 63.2 液壓同步提升原理 63.3 液壓同步提升技術(shù)的特點(diǎn) 93.4 液壓提升設(shè)備 93.5 液壓泵源系統(tǒng) 103.6 計(jì)算機(jī)同步控制及傳感檢測(cè)系統(tǒng) 104施工工藝重點(diǎn)說(shuō)明114.1 提升單元的劃分 114.2 提升吊點(diǎn)選擇 124.3 提升上吊點(diǎn)的設(shè)置 134.3.1 提升平臺(tái)一 134.3.2 提升平臺(tái)二 154.3.3 提升平臺(tái)三 184.3.4 提升平臺(tái)四 204.3.5 提升平臺(tái)五 224.3.6 提升平臺(tái)六 234.4 提升下吊點(diǎn)的設(shè)置 264.5

2、托梁計(jì)算 264.5.1 2-E2-M軸托梁計(jì)算 264.5.2 2-D2-E軸托梁計(jì)算 274.6 混凝土柱核算 264.7 提升立面 284.8 提升過(guò)程中的穩(wěn)定性控制 295液壓系統(tǒng)配置 305.1 液壓提升器的配置 305.2 液壓泵源系統(tǒng) 305.3 電器同步控制系統(tǒng) 316液壓系統(tǒng)同步控制 316.1 總體布置原則 316.2 提升同步控制策略 317施工前準(zhǔn)備及檢查工作 327.1 液壓提升設(shè)備安裝 327.1.1 導(dǎo)向架制作及安裝 327.1.2 專用地錨的安裝 327.1.3 鋼絞線的安裝 327.1.4 液壓管路的連接 337.1.5 控制、動(dòng)力線的連接 337.2 設(shè)備的

3、檢查及調(diào)試 337.2.1 調(diào)試前的檢查工作 337.2.2 系統(tǒng)調(diào)試 337.2.3 分級(jí)加載試提升 338正式提升 348.1 同步吊點(diǎn)設(shè)置 348.2 提升分級(jí)加載 348.3 結(jié)構(gòu)離地檢查 348.4 姿態(tài)檢測(cè)調(diào)整 358.5 整體同步提升 358.6 提升過(guò)程的微調(diào) 358.7 提升就位 3510主要液壓系統(tǒng)設(shè)備配置 3611施工用電 3612應(yīng)急預(yù)案 3712.1 現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備故障應(yīng)急預(yù)案 3712.1.1 液壓提升器故障 3712.1.2 泵站故障 3712.1.3 油管損壞 3712.1.4 控制系統(tǒng)故障 3812.2 意外事故應(yīng)急預(yù)案 3812.3 防雨和防風(fēng)應(yīng)急預(yù)案 3813安

4、全、文明施工 38鋼結(jié)構(gòu)屋面主要由H型鋼梁組成，屋面主梁兩側(cè)與混凝土勁性柱(預(yù)埋件)連接，主鋼梁規(guī)格包括 H150OK 800X 25X 50 (H180OX 800X 28X50 )、H130OX 500X 28X45(H180OX 500X 28X45)等，次梁規(guī)格為 HN600< 200X 11X17。圖1、冰場(chǎng)屋面結(jié)構(gòu)平面圖2.1 方案整體思路若采用分件高空散裝，不但高空組裝、焊接工作量大、現(xiàn)場(chǎng)機(jī)械設(shè)備很難滿足吊 裝要求，而且所需高空組拼胎架用量多、搭設(shè)高度大，存在很大的安全、質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)。 施工的難度大，不利于鋼結(jié)構(gòu)現(xiàn)場(chǎng)安裝的工期控制。根據(jù)以往類似工程的成功經(jīng)驗(yàn)，若將鋼結(jié)構(gòu)在正下方

5、樓面上分塊拼裝成整體后， 利用“超大型構(gòu)件液壓同步提升技術(shù)”將其整體提升到位，將大大降低安裝施工難度， 于質(zhì)量、安全、工期和施工成本控制等均有利。在此思路指導(dǎo)之下，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)主體結(jié)構(gòu)施工工序組織，確定鋼結(jié)構(gòu)共分為3個(gè)提升單元，每個(gè)提升單元單獨(dú)提升，整個(gè)屋面結(jié)構(gòu)兩次提升到位。提升具體思路如下：鋼結(jié)構(gòu)在投影面正下方21.0m標(biāo)高的樓面上散拼成整體提升單元；利用與提升單元兩側(cè)的混凝土勁性柱設(shè)置提升平臺(tái)（上吊點(diǎn)），安裝液壓同步 提升系統(tǒng)設(shè)備；在提升單元的鋼梁的兩端設(shè)置提升下吊點(diǎn)結(jié)構(gòu)，安裝提升專用地錨；在提升上下吊點(diǎn)之間安裝專用鋼絞線；調(diào)試液壓同步提升系統(tǒng)；張拉鋼絞線，使得所有鋼絞線均勻受力；檢查屋面結(jié)構(gòu)

6、提升單元以及液壓同步提升的所有臨時(shí)措施是否滿足設(shè)計(jì)要求； 確認(rèn)無(wú)誤后，開始試提升，即將提升單元提升約 150mmI,暫停提升； 微調(diào)提升單元的各個(gè)吊點(diǎn)的標(biāo)高，使其處于水平。再次檢查屋面結(jié)構(gòu)提升單元以及液壓同步提升臨時(shí)措施有無(wú)異常；確認(rèn)無(wú)異常情況后，利用液壓同步提升系統(tǒng)設(shè)備將提升結(jié)構(gòu)單元整體提升至設(shè)計(jì)標(biāo)高；提升結(jié)構(gòu)單元與上部結(jié)構(gòu)對(duì)接，形成整體；液壓提升系統(tǒng)整體卸載，完成鋼結(jié)構(gòu)單個(gè)提升單元的整體提升安裝；按照以上步驟提升其它提升單元，最終完成屋面結(jié)構(gòu)的安裝。2.2 方案優(yōu)點(diǎn)本工程中屋面管桁架鋼結(jié)構(gòu)采用整體液壓同步提升技術(shù)進(jìn)行吊裝，具有如下明顯 的優(yōu)點(diǎn)：鋼結(jié)構(gòu)主要的拼裝、焊接及油漆等工作在樓面的拼裝

7、胎架上進(jìn)行，可用塔吊進(jìn) 行散件吊裝，施工效率高，施工質(zhì)量易于保證；鋼結(jié)構(gòu)的施工作業(yè)集中在冰場(chǎng)樓面上，對(duì)其它專業(yè)的施工影響較小，且能夠多 作業(yè)面平行施工，有利于項(xiàng)目總工期控制；鋼結(jié)構(gòu)上的附屬次結(jié)構(gòu)件、屋面楝條等可在地面安裝或帶上，可最大限度地減 少高空吊裝工作量，縮短安裝施工周期；采用“超大型構(gòu)件液壓同步提升施工技術(shù)”吊裝大跨度鋼結(jié)構(gòu)，技術(shù)成熟，有 大量類似工程成功經(jīng)驗(yàn)可供借鑒，吊裝過(guò)程的安全性有保證；通過(guò)鋼結(jié)構(gòu)的分塊整體吊裝，將高空作業(yè)量降至最少，加之液壓提升作業(yè)絕對(duì) 時(shí)間較短，能夠有效保證鋼結(jié)構(gòu)安裝的總體工期；液壓提升設(shè)備設(shè)施體積、重量較小，機(jī)動(dòng)能力強(qiáng)，倒運(yùn)和安裝方便，適合本工 程的使用；整

8、體提升過(guò)程中，屋面結(jié)構(gòu)提升單元可利用液壓提升系統(tǒng)設(shè)備長(zhǎng)時(shí)間在空中精 確懸停，有利于本方案的實(shí)施；提升上下吊點(diǎn)等主要臨時(shí)結(jié)構(gòu)利用主體結(jié)構(gòu)設(shè)置，加之液壓同步提升動(dòng)荷載極 小的優(yōu)點(diǎn)，以及提升平臺(tái)的重復(fù)利用，可以使提升臨時(shí)設(shè)施用量降至最小，有 利于施工成本控制。3液壓同步提升關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備3.1 關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備我司已有過(guò)將超大型液壓同步提升施工技術(shù)應(yīng)用于各種類型的結(jié)構(gòu)、設(shè)備吊裝工 藝的成功經(jīng)驗(yàn)。配合本工程施工工藝的創(chuàng)新性，我司主要使用如下關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備：超大型構(gòu)件液壓同步提升施工技術(shù)；YS-SJ-180型液壓提升器；YS-SJ-75型液壓提升器；YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)；YS-CS-01型計(jì)算機(jī)

9、同步控制及傳感檢測(cè)系統(tǒng)。3.2 液壓同步提升原理“液壓同步提升技術(shù)”采用液壓提升器作為提升機(jī)具，柔性鋼絞線作為承重索具。 液壓提升器為穿芯式結(jié)構(gòu)，以鋼絞線作為提升索具，有著安全、可靠、承重件自身重 量輕、運(yùn)輸安裝方便等一系列獨(dú)特優(yōu)點(diǎn)。液壓提升器兩端的楔型錨具具有單向自鎖作用。當(dāng)錨具工作（緊）時(shí)，會(huì)自動(dòng)鎖 緊鋼絞線；錨具不工作（松）時(shí)，放開鋼絞線，鋼絞線可上下活動(dòng)。液壓提升過(guò)程見(jiàn)圖2所示，一個(gè)流程為液壓提升器一個(gè)行程。當(dāng)液壓提升器周期 重復(fù)動(dòng)作時(shí)，被提升重物則一步步向上移動(dòng)。下降過(guò)程上升過(guò)程圖2、液壓提升原理圖液壓提升器工作過(guò)程詳細(xì)步驟如下表 1所示。表1、液壓提升器提升工作原理表3.3 液壓同

10、步提升技術(shù)的特點(diǎn)本工程中采用液壓壓同步提升施工技術(shù)，具有以下的特點(diǎn)：采用“液壓同步提升施工技術(shù)”安裝大型設(shè)備，技術(shù)成熟，有大量類似工程成 功經(jīng)驗(yàn)可供借鑒，安裝過(guò)程的安全性有保證；提升過(guò)程中采用計(jì)算機(jī)同步控制，液壓系統(tǒng)傳動(dòng)加速度極小、且可控，能夠有 效保證整個(gè)安裝過(guò)程的穩(wěn)定性和安全性；液壓同步提升設(shè)備、設(shè)施體積和重量較小，機(jī)動(dòng)能力強(qiáng)，倒運(yùn)和安裝方便； 通過(guò)提升設(shè)備的擴(kuò)展組合，提升重量、跨度、面積不受限制。提升反力點(diǎn)等和他臨時(shí)結(jié)構(gòu)合并設(shè)置，加之液壓同步提升動(dòng)荷載極小的優(yōu)點(diǎn)， 可使提升臨時(shí)設(shè)施用量降至最小。安裝過(guò)程十分安全，并且構(gòu)件可以在安裝過(guò)程中的任意位置可靠鎖定，任一液 壓提升設(shè)備亦可單獨(dú)調(diào)整，

11、調(diào)整精度高，有效的提高了結(jié)構(gòu)提升過(guò)程中精度控 制的可控性。液壓提升器通過(guò)液壓回路驅(qū)動(dòng)，動(dòng)作過(guò)程中加速度極小，對(duì)被提升構(gòu)件及提升 框架結(jié)構(gòu)幾乎無(wú)附加動(dòng)荷載（振動(dòng)和沖擊）；設(shè)備自動(dòng)化程度高，操作方便靈活，安全性好，可靠性高，使用面廣，通用性 強(qiáng)。省去大型吊機(jī)的作業(yè)，可大大節(jié)省機(jī)械設(shè)備、人力資源；3.4 液壓提升設(shè)備本工程中液壓提升承重設(shè)備主要采用穿芯式液壓提升器，型號(hào)為 YS-SJ-180型和YS-SJ-75型，額定提升重量分別為180t和75t ,液壓提升器如圖3所示。圖3、YS-SJ型液壓提升器3.5 液壓泵源系統(tǒng)液壓泵源系統(tǒng)為液壓提升器提供動(dòng)力，并通過(guò)就地控制器對(duì)多臺(tái)或單臺(tái)液壓提升 器進(jìn)行控

12、制和調(diào)整，執(zhí)行液壓同步提升計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)的指令并反饋數(shù)據(jù)。液壓泵源 系統(tǒng)如圖4所示。圖4、YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)3.6 計(jì)算機(jī)同步控制及傳感檢測(cè)系統(tǒng)“液壓同步提升施工技術(shù)”采用傳感監(jiān)測(cè)和計(jì)算機(jī)集中控制，通過(guò)數(shù)據(jù)反饋和控 制指令傳遞，可全自動(dòng)實(shí)現(xiàn)同步動(dòng)作、負(fù)載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、操作閉鎖、 過(guò)程顯示和故障報(bào)警等多種功能。本公司擬用于本工程的液壓同步系統(tǒng)設(shè)備采用CAN總線控制、以及從主控制器到液壓提升器的三級(jí)控制，實(shí)現(xiàn)了對(duì)系統(tǒng)中每一個(gè)液壓提升器的獨(dú)立實(shí)時(shí)監(jiān)控和調(diào)整， 從而使得液壓同步提升過(guò)程的同步控制精度更高，更加及時(shí)、可控和安全。操作人員可在中央控制室通過(guò)液壓同步計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)人機(jī)

13、界面進(jìn)行液壓頂推過(guò) 程及相關(guān)數(shù)據(jù)的觀察和（或）控制指令的發(fā)布。通過(guò)計(jì)算機(jī)人機(jī)界面的操作，可以實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制、順控（單行程動(dòng)作）、手動(dòng)控制 以及單臺(tái)提升器的點(diǎn)動(dòng)操作，從而達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)整體提升安裝工藝中所需要的同步位移、 安裝就位調(diào)整、單點(diǎn)毫米級(jí)微調(diào)等特殊要求。本工程擬采用兩套YS-CS-01型計(jì)算機(jī)同步控制及傳感檢測(cè)系統(tǒng)，具操作的人機(jī)界 面見(jiàn)圖5所示。圖5、液壓同步提升計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)人機(jī)界面4施工工藝重點(diǎn)說(shuō)明4.1 提升單元的劃分本工程中鋼結(jié)構(gòu)分為3個(gè)提升單元，提升單元的劃分見(jiàn)圖6所示。? ? 0- ?我？，也二 a772耳 0-j000.二圖6、鋼結(jié)構(gòu)提升單元?jiǎng)澐直?、提升單元概況序號(hào)名稱主梁數(shù)量

14、說(shuō)明1A提升單兀2-7線X DH軸13息重約615t,設(shè)置8組提 升吊點(diǎn)2第二提升單元2-7線X HM軸13總重約480t,設(shè)置10組 提升吊點(diǎn)合計(jì)264.2 提升吊點(diǎn)選擇采用液壓同步提升技術(shù)整體吊裝大跨度鋼結(jié)構(gòu)，必須事先選擇好合適的提升吊點(diǎn) 吊點(diǎn)的選擇應(yīng)首先充分考慮到被提升結(jié)構(gòu)的受力體系特點(diǎn)，以盡量不改變結(jié)構(gòu)受力體 系為原則，使得提升吊裝過(guò)程中，結(jié)構(gòu)的應(yīng)力比以及變形情況均控制在可以接受的范 圍內(nèi)。各區(qū)域的提升吊點(diǎn)設(shè)置如下：1 ay?D ? ?TTTT45000a 2"7"1. 一 一900090009000900086503 >ZZ圖7、提升吊點(diǎn)平面布置圖表3、各提

15、升吊點(diǎn)反力表序號(hào)名稱數(shù)量提升反力（kN）1提升吊點(diǎn)12-3Z2-6 線 X M軸2202提升吊點(diǎn)22-2 線 X G L 軸555提升吊點(diǎn)32-2線X F軸180提升吊點(diǎn)42-2線X E軸196提升吊點(diǎn)52-2線X D軸160提升吊點(diǎn)62-7 線 X G L 軸555提升吊點(diǎn)72-7線X F軸145提升吊點(diǎn)82-7線X F軸191提升吊點(diǎn)92-7線X D軸1133合計(jì)1810954.3 提升上吊點(diǎn)的設(shè)置采用液壓同步提升設(shè)備吊裝大跨度鋼結(jié)構(gòu)，需要設(shè)置合理的提升上吊點(diǎn)。提升上 吊點(diǎn)即提升平臺(tái)，在其上設(shè)置液壓提升器。液壓提升器通過(guò)提升專用鋼絞線與鋼結(jié)構(gòu) 整體提升單元上的對(duì)應(yīng)下吊點(diǎn)相連接。根據(jù)以上思路

16、，提升平臺(tái)利用混凝土勁性柱以及屋面梁牛腿，用型鋼搭設(shè)臨時(shí)提 升平臺(tái)，臨時(shí)平臺(tái)與鋼骨柱及屋面梁牛腿采用剛性連接。液壓提升器安裝在臨時(shí)平臺(tái) 的提升梁上，提升專用鋼絞線通過(guò)牛腿上的開孔穿過(guò)與下吊點(diǎn)連接。4.3.1 提升平臺(tái)一提升平臺(tái)一適用于提升吊點(diǎn)1,共計(jì)2組，最大提升反力為200kN,提升平臺(tái)梁規(guī) 格為B400*300*16,平臺(tái)立柱規(guī)格為H300*300*10*15,拉桿規(guī)格為H200*200*8*12,撐 桿規(guī)格為H300*300*10*15,提升平臺(tái)一見(jiàn)圖8所示。34.5001200IB耨平跳眄口盯0，% AIE要并中心垃3-312601065If 00AT圖8、提升平臺(tái)一圖9、提升平臺(tái)一計(jì)

17、算簡(jiǎn)圖提升平臺(tái)尺寸分別為 A=1200mm提升反力設(shè)計(jì)值F=1.4*200=280kN。提升平臺(tái)最大彎矩M=FA=280*1.2=336kN m最大剪力V=F=280kN提升平臺(tái)梁驗(yàn)算：Wx=2434980n3m, A=21376m2nJM_二十 JM'=336000000 =138MPa < f =295MPa ，滿足設(shè)計(jì)要求；xWxyWy24349801 =1.3工=1.3。280000 =29MPa<fv =180MPa,滿足設(shè)計(jì)要求；Aw2 400 164.3.2 提升平臺(tái)二提升平臺(tái)二適用于提升吊點(diǎn)2和提升吊點(diǎn)3,共計(jì)6組，最大提升反力為800kN, 提升平臺(tái)梁規(guī)格

18、為B400*300*16,平臺(tái)立柱規(guī)格為H300*300*10*15,拉桿規(guī)格為 H200*200*8*12,上撐桿規(guī)格為 H300*300*10*15,下?lián)螚U規(guī)格為 HN488*300*11*18,材 料材質(zhì)均為Q345B提升平臺(tái)二具體形式如下圖10所示。圖10、提升平臺(tái)二圖11提升平臺(tái)二計(jì)算簡(jiǎn)圖提升平臺(tái)尺寸分別為 H1=2500mmH2=3080mml=1065mm a=135mm L1=2310mmL2=4988mm a =27o, B =47 o。提升反力設(shè)計(jì)值 F=1.4*800=1120kNoRA=F/2(2+3a/l)=1120/2*(2+3*135/1065)=1333kNRB

19、=-3Fa/2l=-3/2*1120*135/1065=-213kNM=-Fa=1120*0.135=- 152kN mMB=Fa/2=76 kN - mRC=R*cos a = 1333Atcos27 o=1188kNRD=R*cos B =1188*cos47 o =810kN提升平臺(tái)梁驗(yàn)算：Wx=2434980n3r A=21376mmMx + My =152000000 =63MPa < f =295MPa ,滿足設(shè)計(jì)要求；xWxyWy24349807=1 3工=1.3父 1333000 =136MPa<fv=180MPa,滿足設(shè)計(jì)要求； Aw2 400 16上部撐桿驗(yàn)算：

20、撐桿截面特性：A=117crm, ix=13.05cm , iy=7.597cm ,則撐桿長(zhǎng)細(xì)比 小= L1/ix=2310/130.5=17.7 ,呼=L1/iy=2310/75.97=30.41 , (j)x=0.965, “=0.859 ,考 慮壓桿承載力降低系數(shù)4=0.785。強(qiáng)度驗(yàn)算：Rc /(A 4)=1188000/(11700*0.785)=102MPa<f ce=400MPa 滿足設(shè)計(jì)要求！平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算：Rc /( (|)xA)=1188000/(0.965*11700*0.785)=135MPa<f=295MPa,滿足設(shè)計(jì)要求！平面外穩(wěn)定驗(yàn)算：Rc /( (j

21、)yA)=1188000/(0.859*11700*0.785)=151MPa<f=295MPa,滿足設(shè)計(jì)要求！拉桿驗(yàn)算：R$z=FB*cos52 o=445*0.6157=274kNR 拉/A=274000/2167.7=127MPa<f=295MP對(duì)足設(shè)計(jì)要求！下部撐桿驗(yàn)算：撐桿截面特性：A=157.72cn2, ix=20.78cm , iy=7.17cm ,則撐桿長(zhǎng)細(xì)比 泅= L2/ix=4988/207.8=24 ,呼=L2/iy=4988/71.7=69.58 , = 0.939 , y： 0.551 ,考慮 壓桿承載力降低系數(shù) q=0.759。強(qiáng)度驗(yàn)算：RD /(A

22、4)=810000/(15772*0.759)=67.7MPa<f ce=400MPa 滿足設(shè)計(jì)要求！平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算：RD /( (|)xA)=810000/(0.939*15772*0.759)=72.1MPa<f=295MPa ,滿足設(shè)計(jì)要求！平面外穩(wěn)定驗(yàn)算：RD /( (|)yA)=810000/(0.551*15772*0.759)=123MPa<f=295MPa,滿足設(shè)計(jì)要求！下部撐桿需設(shè)置加勁板，加勁板厚度8mm間距800mm預(yù)埋件驗(yàn)算：V埋=R*cos47 o =810*0.682=552kN則預(yù)埋件的焊縫高度按照8mn#算，長(zhǎng)度計(jì)算如下：Lw= V 埋/(0.

23、7hf* (t) =552000/(0.7*8*160)=616mm,按照以上計(jì)算，預(yù)埋件錨筋選用8根L75*8的角鋼，總焊縫長(zhǎng)度=75*2*8=1200mm 可以滿足設(shè)計(jì)要求。預(yù)埋件形式如下圖 12所示。+29.900+29.900L75*8450圖12、預(yù)埋件詳圖一4.3.3 提升平臺(tái)三提升平臺(tái)三適用于提升吊點(diǎn)4,共計(jì)1組，最大提升反力為960kN,提升平臺(tái)梁規(guī) 格為B400*300*16,平臺(tái)立柱為鋼骨柱的延伸段，規(guī)格為 H600*500*20*30,撐桿規(guī)格 為HN488*300*11*18,材料材質(zhì)均為 Q345B由于提升吊點(diǎn)4無(wú)法直接與屋面鋼梁連接，故下吊點(diǎn)采用一根短托梁將相鄰的兩

24、 根屋面梁連接成整體，下吊點(diǎn)專用吊具直接與短托梁連接，短托梁規(guī)格采用H700*300*12*24 的型鋼。提升平臺(tái)三具體形式及下吊點(diǎn)連接形式見(jiàn)圖13所示圖13、提升平臺(tái)三 a一I,B af/c圖14、提升平臺(tái)三計(jì)算簡(jiǎn)圖提升平臺(tái)尺寸分別為l=4665mm a=135mm L1=7454mm = =37o。提升反力設(shè)計(jì)值 F=1.4*960=1344kNoRA=F/2(2+3a/l)=1344/2*(2+3*135/4665)=1402kNRB=-3Fa/2l=-3/2*1344*135/1065=-256kNM=-Fa=1344*0.135=- 299kN mMB=Fa/2=150 kN - m

25、Rc=FA*cos a = 1402*cos37 o=1120kN提升平臺(tái)梁驗(yàn)算：Wx=2434980n3F A=21376m2mM x + M y =29900000Q =123Mpa < f = 295MPa，滿足設(shè)計(jì)要求；xWx yWy2434980e=1 3工=1 3M 1402000 =143MPa<%=180MPa ,滿足設(shè)計(jì)要求；A2 400 16撐桿驗(yàn)算：撐桿截面特性：A=157.72cm2, ix=20.78cm , iy=7.17cm ,則撐桿長(zhǎng)細(xì)比 .二 L/ix=7454/207.8=35.86 , »= L/iy=7454/71.7=103.98

26、 , x= 0.8847, »=0.3524, 考慮壓桿承載力降低系數(shù) 4=0.679。強(qiáng)度驗(yàn)算：R /(A 4)=1120000/(15772*0.679)=105MPa<f ce=400MPa 滿足設(shè)計(jì)要求！平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算：R /( (|)xA)=1120000/(0.8847*15772*0.679)=119MPa<f=295MPa,滿足設(shè)計(jì)要求！平面外穩(wěn)定驗(yàn)算：R /( (|)yA)=1120000/(0.3524*15772*0.679)=298MPa>f=295MPa,不滿足設(shè)計(jì)要求!安裝后在撐桿兩側(cè)增加水平支撐，水平支撐與平臺(tái)兩側(cè)鋼梁臨時(shí)連接，同時(shí)，撐

27、桿需設(shè)置加勁板，加勁板厚度10mm間距800mm短托梁計(jì)算短托梁截面抗彎模量 W=5560190n3m抗剪截面面積8476ml21提升反力設(shè)計(jì)值F=1.4*960=1344kN,最大彎矩 M=1344*1.05=1411kN m 最大剪力 V=F=1344kNMx + M y =1411000000 =253MPa < f =295MPa ，滿足設(shè)計(jì)要求;xWxyWy5560190t =1.3工=1.3m 1344000= 206MPa<fv =170MPa，不滿足設(shè)計(jì)要求； Aw8476因短托梁抗剪不滿足設(shè)計(jì)要求，故需對(duì)短托梁進(jìn)行改造，在其兩側(cè)各焊接1塊12mm勺鋼板，使其截面變

28、為箱型截面。其截面形式如右圖：e=1.3 工=1.3父1344000= 73MPa<fV =170MPa 滿足設(shè)計(jì)要Aw8476+2 父 652 M12求。4.3.4 提升平臺(tái)四提升平臺(tái)四適用于提升吊點(diǎn)5,共計(jì)1組，最大提升反力為600kN,提升平臺(tái)梁規(guī) 格為B400*300*16,撐桿規(guī)格為HN488*300*11*18,提升平臺(tái)梁及撐桿均與主樓混凝土 柱通過(guò)后裝埋件連接，材料材質(zhì)均為 Q345B提升平臺(tái)四具體形式如下圖15所示。圖15、提升平臺(tái)四提升平臺(tái)四計(jì)算見(jiàn)圖見(jiàn)圖14。提升平臺(tái)尺寸分別為l=4565mm a=135mmL1=7536mm a =37o。提升反力設(shè)計(jì)值 F=1.4*

29、600=840kN。R=F/2(2+3a/l)=840/2*(2+3*135/4565)=877kNRB=-3Fa/2l=-3/2*840*135/4565=-38kNM=-Fa=840*0.135=- 114kN mMB=Fa/2=57 kN mRpR*cos a = 877*cos37 o=700kN提升平臺(tái)梁驗(yàn)算：Wx=2434980n3nl A=21376mmJM+JMJL=114000000 =47MPa < f =295MPa ,滿足設(shè)計(jì)要求；xWxyWy24349801 =1.3工-13X 700000 =72MPa<fv =180MPa ,滿足設(shè)計(jì)要求； A 2 4

30、00 16撐桿驗(yàn)算：撐桿截面特性：A=157.72cn2, ix=20.78cm , iy=7.17cm ,則撐桿長(zhǎng)細(xì)比 叢= L/ix=7536/207.8=36.26 , »= L/iy=7454/71.7=105.1 , (j)x = 0.8827, » = 0.3474,考 慮壓桿承載力降低系數(shù) q=0.679。強(qiáng)度驗(yàn)算：R /(A 4)=700000/(15772*0.676)=65.7MPa<f ce=400MPa 滿足設(shè)計(jì)要求！平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算：R /( (j)xA)=700000/(0.8827*15772*0.676)=75MPa<f=295MP

31、a,滿足設(shè)計(jì)要求！平面外穩(wěn)定驗(yàn)算：R /( (|)yA)=700000/(0.3474*15772*0.676)=189MPa>f=295MPa,滿足設(shè)計(jì)要求！撐桿需設(shè)置加勁板，加勁板厚度10mm間距800mm預(yù)埋件驗(yàn)算：提升平臺(tái)采用預(yù)埋件的形式與原有結(jié)構(gòu)連接，預(yù)埋件采用化學(xué)螺栓與混凝土柱連 接，計(jì)算另詳。4.3.5提升平臺(tái)五提升平臺(tái)五適用與提升吊點(diǎn)6、提升吊點(diǎn)7和提升吊點(diǎn)8,共計(jì)7組，最大提升反 力為910kN,提升平臺(tái)梁規(guī)格為B400*300*16,撐桿規(guī)格為H300*300*10*15,材料材質(zhì) 均為Q345B提升平臺(tái)五具體形式如下圖16所示。圖16、提升平臺(tái)五提升平臺(tái)五計(jì)算見(jiàn)圖見(jiàn)

32、圖14。提升平臺(tái)尺寸分別為l=1465mm, a=135mm L1=2230mm a =20o。提升反力設(shè)計(jì)值 F=1.4*910=1274kN。R=F/2(2+3a/l)=1274/2*(2+3*135/1465)=1802kNRB=-3Fa/2l=-3/2*1274*135/1465=-176kNM=-Fa=1274*0.135=- 172kN mR=RA*cos a = 877*cos20 o=1693kN提升平臺(tái)梁驗(yàn)算：Wx=2434980n3F A=21376mmJM JM2_ =176000000 =72MPa <f =295MPa ，滿足設(shè)計(jì)要求；xWxyWy2434980

33、1 =1.3工=1.3黑 180200 =173MPa<fv=180MPa ，滿足設(shè)計(jì)要求；A2 400 16撐桿驗(yàn)算:撐桿截面特性：A=117c吊，ix=13.05cm , iy=7.597cm ,則撐桿長(zhǎng)細(xì)比 x = L1/ix=2230/130.5=17.1 , y/= L1/iy=2230/75.97=29.4 ,必=0.968, “ = 0.867,考 慮壓桿承載力降低系數(shù)4=0.785。強(qiáng)度驗(yàn)算：Rd /(A 4)=1693000/(11700*0.785)=184MPa<f ce=400MPa 滿足設(shè)計(jì)要求！平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算：Rd /( (|)xA)=1693000/(

34、0.968*11700*0.785)=190MPa<f=295MPa,滿足設(shè)計(jì)要求！ 平面外穩(wěn)定驗(yàn)算：Rd /( (|)yA)=1693000/(0.867*11700*0.785)=213MPa<f=295MPa,滿足設(shè)計(jì)要求！ 4.3.6提升平臺(tái)六提升平臺(tái)六適用于提升吊點(diǎn) 9,共計(jì)1組，最大提升反力為1330kN,提升平臺(tái)梁 規(guī)格為 B500*300*20 ,上撐桿規(guī)格為H300*300*10*15 ,下?lián)螚U規(guī)格為 HN488*300*11*18,材料材質(zhì)均為 Q345B提升平臺(tái)六具體形式如下圖17所示。圖17、提升平臺(tái)六提升平臺(tái)六計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖11,其中H1=2500mm l=

35、3065mm, a=135mm L1=2279mm L2=2680mm a =29o, 0 =45 o。提升反力設(shè)計(jì)值 F=1.4*1330=1862kN。R=F/2(2+3a/l)=1862/2*(2+3*135/3065)=2231kNRB=-3Fa/2l=-3/2*1862*135/3065=-123kNM=-Fa=1862*0.135=252kN mRpR*cos a = 2231*cos29 o=1951kNRD=R*cos B =1188*cos45 o =1380kN提升平臺(tái)梁驗(yàn)算：Wx=4064210n3r A=20400mm1Mx + My =252000000 =62 MP

36、a < f =295 MPa ,滿足設(shè)計(jì)要求；xWx yWy40642101 =1.3工=1.3 2231000 =145MPa<fv=180MPa，滿足設(shè)計(jì)要求；Aw2 500 20上部撐桿驗(yàn)算：撐桿截面特性：A=117cm, ix=13.05cm , iy=7.597cm ,則撐桿長(zhǎng)細(xì)比 .二 L1/ix=2279/130.5=17.46 ,加=L1/iy=2279/75.97=30 , (j)x = 0.966, (=0.862,考慮 壓桿承載力降低系數(shù)4=0.785。強(qiáng)度驗(yàn)算：Rd /(A 4)=1951000/(11700*0.785)=213MPa<f ce=40

37、0MPa 滿足設(shè)計(jì)要求！平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算：Rd /( (|)xA)=1951000/(0.966*11700*0.785)=220MPa<f=295MPa,滿足設(shè)計(jì)要求！平面外穩(wěn)定驗(yàn)算：Rd /( (|)yA)=1951000/(0.862*11700*0.785)=247MPa<f=295MPa,滿足設(shè)計(jì)要求！4.4 提升下吊點(diǎn)的設(shè)置屋面結(jié)構(gòu)提升單元在整體提升過(guò)程中主要承受自重產(chǎn)生的垂直荷載。提升吊點(diǎn)的 設(shè)置以盡量不改變結(jié)構(gòu)原有受力體系為原則。本工程中根據(jù)提升上吊點(diǎn)的設(shè)置，下吊 點(diǎn)分別垂直對(duì)應(yīng)每一上吊點(diǎn)設(shè)置在待提升的鋼梁上翼緣上。根據(jù)鋼梁提升中心的位置焊接專用吊具，提升下吊點(diǎn)吊具如

38、下圖18所示。圖18、提升下吊點(diǎn)吊具圖4.5 托梁計(jì)算根據(jù)本工程的施工工藝，提升時(shí)需在屋面梁底部設(shè)置鋼托梁，用于擱置不在吊點(diǎn) 位置的屋面鋼梁，以達(dá)到整體提升的目的，鋼托梁通長(zhǎng)布置于2-3線和2-6線。托梁布置圖如下圖19所示。圖19、托梁布置圖4.5.1 2-E2-M軸托梁計(jì)算根據(jù)提升吊點(diǎn)的布置，鋼托梁的主要受力狀態(tài)為支撐2根鋼梁提升，即2-E2-M軸，其受力簡(jiǎn)圖如下圖20所示。F F圖20、2-E2-M軸托梁受力簡(jiǎn)圖其中反力值最大處 F=1.4*250=350kN, a=2500mm則:RA=FB=F=350kNV=R=350kN,M=Fa=350*2.5=875kN m托梁材質(zhì)選用Q345

39、B則托梁所需截面面積：A=1.3*V/f v =1.3*350000/170=2676.5mm2所需截面抗彎模量為：W=M/f=875000000/295=2966101rr3m根據(jù)以上計(jì)算，選擇H700*300*13*24的軋制H型鋼，具截面抗彎模仲=5560190n3m 抗剪截面面積8476mfr1滿足要求。托梁制作時(shí)，需在所有鋼梁支撐位置雙面增設(shè)加勁板，加勁板厚度為10mm4.5.2 2-D2-E軸托梁計(jì)算由于27m標(biāo)高處2-D軸向2-E軸方向有懸挑平臺(tái)，懸挑寬度為 4.5m,為了能夠?qū)?與平臺(tái)平面位置重合的2根鋼梁整體提升到位，需將此處的兩根鋼梁臨時(shí)平移至平臺(tái) 外側(cè)，利用托梁將其托住整

40、體提升，待提升到位后再將其平移至安裝位置。故此處托 梁最不利受力狀態(tài)為邊跨處的鋼梁平移至托梁中部位置時(shí)，此部分鋼梁提升前位置關(guān) 系圖見(jiàn)圖21所示，最不利工況計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖22所示。其中反力值 F1=1.4*400=560kN, F2=1.4*250=350kN, a=1300mm b=1300, c=1900mm d=4500mm 跨度為 9000mm 則：R=350*7700/9000+350*6400/9000+560*4500/9000=829kN,RB=350*1300/9000+350*2600/9000+560*4500/9000=432kN,Vmax=R=829kNMmax=350

41、*(1300*4500/9000)+350*(2600*4500/9000)+560*(9000/4)=1941kN- m托梁材質(zhì)選用Q345B則托梁所需截面面積：A=1.3*V/f v =1.3*829000/170=6339mm所需截面抗彎模量為：W=M/f=1941000000/295=6579661m3m根據(jù)以上計(jì)算，選擇B700*300*13*24的箱型梁，具截面抗彎模量 W=7155120mlm 抗剪截面面積16952mm滿足要求。托梁采用2根H700*300*13*24的型鋼拼接而成，加工時(shí)必須保證焊接質(zhì)量。4.6 混凝土柱核算托梁在拼裝時(shí)作為臨時(shí)支撐胎架，直接作用在柱頂上，最大

42、荷載為F=1.4*350=490kN,混凝土柱規(guī)格為900*900,選用C60混凝土，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為27.5 N/mm2,選用20根小25三級(jí)鋼筋，鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 310N/mm,則混凝土柱抗 壓遷都設(shè)計(jì)值：N=0.9(|)(f cA+fy' As' )=0.9*1.0*(27.5*(900*900)+310*(20*3.14*(252)=25317kN遠(yuǎn)大于支撐胎架的荷載，滿足拼裝要求。4.7提升立面鋼結(jié)構(gòu)提升立面圖如下圖22所示。A- A說(shuō)明：圖中云線標(biāo)示的鋼梁由臨時(shí)托梁擱置在托梁上，待提升至設(shè)計(jì)標(biāo)高后，再平移至安裝位置。圖22、鋼結(jié)構(gòu)提升立面示意圖4.8提升過(guò)程中的

43、穩(wěn)定性控制(1)液壓提升的穩(wěn)定性采用液壓提升整體同步提升鋼結(jié)構(gòu)單元，與用卷?yè)P(yáng)機(jī)或吊機(jī)吊裝不同，可通過(guò)調(diào) 節(jié)系統(tǒng)壓力和流量，嚴(yán)格控制起動(dòng)的加速度和制動(dòng)加速度，使其接近于零以至于可以 忽略不計(jì)，保證提升過(guò)程中鋼結(jié)構(gòu)單元和主樓結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。(2)臨時(shí)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的穩(wěn)定性控制與鋼結(jié)構(gòu)單元整體提升有關(guān)的臨時(shí)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，包括加固措施，均應(yīng)充分考慮各種 不利因素的影響，保證整體提升過(guò)程的穩(wěn)定性和絕對(duì)安全。臨時(shí)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)除應(yīng)考慮荷載分布不均勻性、提升不同步性、施工荷載、風(fēng)荷載、 動(dòng)荷載等因素的影響，在計(jì)算模型的建立過(guò)程以及荷載分項(xiàng)系數(shù)選取時(shí)充分考慮以上 因素，還應(yīng)該對(duì)相關(guān)永久結(jié)構(gòu)的加固以及臨時(shí)結(jié)構(gòu)與永久結(jié)構(gòu)的連接要求

44、有充分的認(rèn) 識(shí)。這樣才能夠保證提升過(guò)程中不出現(xiàn)結(jié)構(gòu)安全隱患。(3)主結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的保護(hù)鋼結(jié)構(gòu)整體提升完畢、后序施工中，不可避免會(huì)對(duì)主結(jié)構(gòu)件進(jìn)行焊接或鉆孔等， 同時(shí)根據(jù)建筑功能的調(diào)整需要，也可能出現(xiàn)局部荷載與設(shè)計(jì)工況有出入的情況。考慮到本工程中鋼結(jié)構(gòu)跨度較大，中間無(wú)剛性支撐特點(diǎn)，在安裝就位后，焊接必 須嚴(yán)禁大范圍、大電流焊接，防止局部受熱變軟，最可怕的情況是出現(xiàn)下?lián)蠠o(wú)法控制, 結(jié)構(gòu)空間尺寸發(fā)生突變。因此在鋼結(jié)構(gòu)單元整體提升安裝施工前，應(yīng)盡可能把所有可 能想到的掛件、吊點(diǎn)考慮到位，提前在地面焊接安裝。(4)屋面結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性控制通過(guò)對(duì)整體提升的鋼結(jié)構(gòu)單元進(jìn)行計(jì)算機(jī)仿真分析，對(duì)提升安裝過(guò)程中的結(jié)構(gòu)變 形

45、、應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行預(yù)先調(diào)整控制；鋼結(jié)構(gòu)在拼裝時(shí)、提升之前通過(guò)加設(shè)臨時(shí)加固構(gòu)件、 板件，臨時(shí)改變提升單元結(jié)構(gòu)體系，達(dá)到控制局部變形和改善局部應(yīng)力狀態(tài)的目的， 保證鋼結(jié)構(gòu)整體提升過(guò)程的穩(wěn)定性和安全。(5)液壓提升力的控制先通過(guò)計(jì)算機(jī)仿真分析計(jì)算得到的鋼結(jié)構(gòu)單元整體同步提升工況各吊點(diǎn)提升反力 數(shù)值，再進(jìn)行不同步最不利工況分析得出安全范圍內(nèi)的最大吊點(diǎn)反力。在液壓同步提 升系統(tǒng)中，依據(jù)計(jì)算數(shù)據(jù)對(duì)每臺(tái)液壓提升器的最大提升力進(jìn)行相應(yīng)設(shè)定。當(dāng)遇到某吊點(diǎn)實(shí)際提升力有超出設(shè)定值趨勢(shì)時(shí)，液壓提升系統(tǒng)自動(dòng)采取溢流卸載， 使得該吊點(diǎn)提升反力控制在設(shè)定值之內(nèi)，以防止出現(xiàn)各吊點(diǎn)提升反力分布嚴(yán)重不均， 造成對(duì)永久結(jié)構(gòu)及臨時(shí)設(shè)施的

46、破壞。(6)空中停留的水平限位液壓提升器在設(shè)計(jì)中獨(dú)有的機(jī)械和液壓自鎖裝置，保證了鋼結(jié)構(gòu)單元在整體提升 過(guò)程中能夠長(zhǎng)時(shí)間的在空中停留。5液壓系統(tǒng)配置液壓提升系統(tǒng)主要由液壓提升器、液壓泵源系統(tǒng)、計(jì)算機(jī)同步控制及傳感檢測(cè)系 統(tǒng)組成。5.1 液壓提升器的配置本工程中鋼結(jié)構(gòu)單元在整體提升過(guò)程中，擬選擇YS-SJ-180型液壓提升器作為主要提升承重設(shè)備。每臺(tái)YS-SJ-180型液壓提升器標(biāo)準(zhǔn)配置12根鋼絞線，額定提升能力為180t。鋼絞 線作為柔性承重索具，采用高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，抗拉強(qiáng)度為 1860MPa單根直 徑為17.80mm破斷拉力不小于36t o鋼結(jié)構(gòu)每個(gè)提升單元設(shè)置8/10組吊點(diǎn)，每組吊

47、點(diǎn)設(shè)置1臺(tái)液壓提升器，提升過(guò)程 中的最大反力為133t,每臺(tái)YS-SJ-180型液壓提升器穿12根鋼絞線。單根鋼絞線的最 小安全系數(shù)為：36X 12/133=3.25>3.0 ,滿足使用要求。提升地錨及吊具采用配合設(shè)計(jì) 和試驗(yàn)的規(guī)格。根據(jù)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范和以往工程經(jīng)驗(yàn)，液壓提升器工作中采用如上荷載系數(shù)是安全 的。5.2 液壓泵源系統(tǒng)液壓泵源系統(tǒng)為液壓提升器提供液壓動(dòng)力，在各種液壓閥的控制下完成相應(yīng)動(dòng)作。在不同的工程使用中，由于吊點(diǎn)的布置和液壓提升器的配置都不盡相同，為了提 高液壓提升設(shè)備的通用性和可靠性，泵源液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)采用了模塊化結(jié)構(gòu)。根據(jù)提 升重物吊點(diǎn)的布置以及液壓提升器數(shù)量和液壓泵源

48、流量，可進(jìn)行多個(gè)模塊的組合，每 一套模塊以一套液壓泵源系統(tǒng)為核心，可獨(dú)立控制一組液壓提升器，同時(shí)可用比例閥 塊箱進(jìn)行多吊點(diǎn)擴(kuò)展，以滿足各種類型提升工程的實(shí)際需要。本工程中依據(jù)提升吊點(diǎn)及液壓提升器設(shè)置的數(shù)量，共配置 2臺(tái)YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)，分別放置在兩側(cè)主樓屋面層上5.3 電器同步控制系統(tǒng)電器同步控制系統(tǒng)由動(dòng)力控制系統(tǒng)、功率驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)、傳感檢測(cè)系統(tǒng)和計(jì)算機(jī)控制 系統(tǒng)等組成。電器控制系統(tǒng)主要完成以下兩個(gè)控制功能：集群提升器作業(yè)時(shí)的動(dòng)作協(xié)調(diào)控制。各點(diǎn)之間的同步控制是通過(guò)調(diào)節(jié)液壓系統(tǒng)的 流量來(lái)控制提升器的運(yùn)行速度，保持被提升結(jié)構(gòu)單元的各點(diǎn)同步運(yùn)行，以保持其空中 姿態(tài)。液壓同步提升/滑移施工技

49、術(shù)采用行程及位移傳感監(jiān)測(cè)和計(jì)算機(jī)控制，通過(guò)數(shù)據(jù)反 饋和控制指令傳遞，可全自動(dòng)實(shí)現(xiàn)同步動(dòng)作、負(fù)載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、操作 閉鎖、過(guò)程顯示和故障報(bào)警等多種功能。操作人員可在中央控制室通過(guò)液壓同步計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)人機(jī)界面進(jìn)行液壓提升過(guò) 程及相關(guān)數(shù)據(jù)的觀察和（或）控制指令的發(fā)布。本工程中配置一套YS-CS-01型計(jì)算機(jī)同步控制及傳感檢測(cè)系統(tǒng)。6液壓系統(tǒng)同步控制6.1 總體布置原則滿足鋼結(jié)構(gòu)單元各吊點(diǎn)的理論提升推反力的要求，盡量使每臺(tái)液壓設(shè)備受載均 勻；盡量保證每臺(tái)液壓泵源系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)的液壓設(shè)備數(shù)量相等，提高液壓泵源系統(tǒng)的利 用率；在總體控制時(shí)，要認(rèn)真考慮液壓同步提升系統(tǒng)的安全性和可靠性，降低工程風(fēng) 險(xiǎn)

50、。6.2 提升同步控制策略控制系統(tǒng)根據(jù)一定的控制策略和算法實(shí)現(xiàn)對(duì)鋼結(jié)構(gòu)單元整體提升（下降）的姿態(tài) 控制和荷載控制。在提升（下降）過(guò)程中，從保證結(jié)構(gòu)吊裝安全角度來(lái)看，應(yīng)滿足以 下要求：應(yīng)盡量保證各個(gè)提升吊點(diǎn)的液壓提升設(shè)備配置系數(shù)基本一致；應(yīng)保證提升（下降）結(jié)構(gòu)的空中穩(wěn)定，以便提升單元結(jié)構(gòu)能正確就位，也即要求各個(gè)吊點(diǎn)在上升或下降過(guò)程中能夠保持一定的同步性（土 10mm根據(jù)以上要求，制定如下的控制策略：將每組吊點(diǎn)的液壓提升器并聯(lián)在該側(cè)一套液壓泵源系統(tǒng)的泵機(jī)上，每套液壓泵源 系統(tǒng)有2臺(tái)泵機(jī)；單側(cè)1套液壓泵源系統(tǒng)的2臺(tái)泵機(jī)控制共3臺(tái)液壓提升器。將集群的共8/10臺(tái)液壓提升器中的一臺(tái)提升速度和行程位移值設(shè)

51、定為標(biāo)準(zhǔn)值，作為同步控制策略中速度和位移的基準(zhǔn)。在計(jì)算機(jī)的控制下，其余 7/9臺(tái)液壓提升器分 別以各自的位移量來(lái)跟蹤比對(duì)主令點(diǎn)，根據(jù)兩點(diǎn)間位移量之差A(yù)L進(jìn)行動(dòng)態(tài)調(diào)整，保證各吊點(diǎn)在提升過(guò)程中始終保持同步。通過(guò)三點(diǎn)確定一個(gè)平面的幾何原理，保證鋼結(jié)構(gòu) 單元在整個(gè)提升過(guò)程中的水平度和穩(wěn)定性。7施工前準(zhǔn)備及檢查工作7.1 液壓提升設(shè)備安裝7.1.1 導(dǎo)向架制作及安裝在液壓提升器提升或下降過(guò)程中，其頂部必須預(yù)留長(zhǎng)出的鋼絞線，如果預(yù)留的鋼 絞線過(guò)多，對(duì)于提升或下降過(guò)程中鋼絞線的運(yùn)行及液壓提升器大錨、上錨的鎖定及打 開有較大影響。所以每臺(tái)液壓提升器必須事先配置好導(dǎo)向架，方便其頂部預(yù)留過(guò)多鋼 絞線的導(dǎo)出順暢。多

52、余的鋼絞線可沿提升平臺(tái)自由向后、向下疏導(dǎo)。導(dǎo)向架安裝于液壓提升器上方，導(dǎo)向架的導(dǎo)出方向以方便安裝油管、傳感器和不影響鋼絞線自由下墜為原則。導(dǎo)向架橫梁離天錨高約1.52米，偏離液壓提升器中心510cm為宜。具體可在現(xiàn)場(chǎng)用角鋼或腳手管架臨時(shí)制作。7.1.2 專用地錨的安裝每一臺(tái)液壓提升器對(duì)應(yīng)一套專用地錨結(jié)構(gòu)。地錨結(jié)構(gòu)安裝在提升下吊點(diǎn)專用吊具 的內(nèi)部，要求每套地錨與其正上方的液壓提升器、提升吊點(diǎn)結(jié)構(gòu)開孔垂直對(duì)應(yīng)、同心 安裝。7.1.3 鋼絞線的安裝本工程中，最大單根鋼絞線長(zhǎng)度約20m共有10臺(tái)液壓提升器，每臺(tái)穿12根鋼絞 線，總用量為120根鋼絞線。穿鋼絞線采取由下至上穿法(暫定)，即從液壓提升器底

53、部穿入至頂部穿出。應(yīng)盡 量使每束鋼絞線底部持平，穿好的鋼絞線上端通過(guò)夾頭和錨片固定。待液壓提升器鋼絞線安裝完畢后，再將鋼絞線束的下端穿入正下方對(duì)應(yīng)的下吊點(diǎn) 地錨結(jié)構(gòu)內(nèi)，調(diào)整好后鎖定。每臺(tái)液壓提升器頂部預(yù)留的鋼絞線應(yīng)沿導(dǎo)向架朝預(yù)定方 向疏導(dǎo)。7.1.4 液壓管路的連接液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器的油管連接：(1)連接油管時(shí)，油管接頭內(nèi)的組合墊圈應(yīng)取出，對(duì)應(yīng)管接頭或?qū)宇^上應(yīng)有O形圈；(2)應(yīng)先接低位置油管，防止油管中的油倒流出來(lái)。液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器 間油管要一一對(duì)應(yīng)，逐根連接；(3)依照方案制定的并聯(lián)或串連方式連接油管，確保正確，接完后進(jìn)行全面復(fù)查。7.1.5 控制、動(dòng)力線的連接(1)各類傳感

54、器的連接；(2)液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器之間的控制信號(hào)線連接；(3)液壓泵源系統(tǒng)與計(jì)算機(jī)同步控制系統(tǒng)之間的連接；(4)液壓泵源系統(tǒng)與配電箱之間的動(dòng)力線的連接；(5)計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)電源線的連接。7.2 設(shè)備的檢查及調(diào)試7.2.1 調(diào)試前的檢查工作(1)提升臨時(shí)措施結(jié)構(gòu)狀態(tài)檢查；(2)設(shè)備電氣、油管、節(jié)點(diǎn)的檢查；(3)提升結(jié)構(gòu)臨時(shí)固定措施是否拆除；(4)將提升過(guò)程可能產(chǎn)生影響的障礙物清除。7.2.2 系統(tǒng)調(diào)試液壓系統(tǒng)安裝完成后，按下列步驟進(jìn)行調(diào)試：檢查液壓泵站上所有閥或油管的接頭是否有松動(dòng)，檢查溢流閥的調(diào)壓彈簧處于 是否完全放松狀態(tài)。檢查液壓泵站控制柜與液壓提升器之間電源線、通訊電纜的連接是否正確

55、。檢查液壓泵站與液壓提升器主油缸之間的油管連接是否正確。系統(tǒng)送電，檢查液壓泵主軸轉(zhuǎn)動(dòng)方向是否正確。在液壓泵站不啟動(dòng)的情況下，手動(dòng)操作控制柜中相應(yīng)按鈕，檢查電磁閥和截止 閥的動(dòng)作是否正常，截止閥編號(hào)和液壓頂推器編號(hào)是否對(duì)應(yīng)。檢查行程傳感器，使就地控制盒中相應(yīng)的信號(hào)燈發(fā)訊。操作前檢查：?jiǎn)?dòng)液壓泵站，調(diào)節(jié)一定的壓力，伸縮液壓提升器主油缸：檢查A腔、B腔的油管連接是否正確；檢查截止閥能否截止對(duì)應(yīng)的油缸。7.2.3 分級(jí)加載試提升待液壓系統(tǒng)設(shè)備檢測(cè)無(wú)誤后開始試提升。經(jīng)計(jì)算，確定液壓提升器所需的伸缸壓 力(考慮壓力損失)和縮缸壓力。開始試提升時(shí)，液壓提升器伸缸壓力逐漸上調(diào)，依次為所需壓力的20% 40%在一切都正常的情況下，可繼續(xù)加載到 60% 80% 90% 95% 100%屋面結(jié)構(gòu)在剛開始有移動(dòng)時(shí)暫停作業(yè)，保持液壓設(shè)備系統(tǒng)壓力。對(duì)液壓提升器及 設(shè)備系統(tǒng)、結(jié)構(gòu)系統(tǒng)進(jìn)行全面檢查，