綜合樓高支模施工專項方案(門式架)(DOC畢設論文)

1、. . . . 普通高支模施工方案（光伏電站綜合樓）編制: 年 月 日審核: 年 月 日審批: 年 月 日市市政工程總公司目 錄一. 編制依據(jù) - 3二. 工程概況 - 34三. 高支模搭設方案 - 45四. 梁、板高支模與架體受力計算 - 5(一) 門式鋼管腳手架(用于6m以下樓層) - 515(二) 扣件式鋼管滿堂腳手架(7m高支模模板與支撐方案) - 1525五. 施工要點與防止高支模支撐系統(tǒng)失穩(wěn)的措施- 2527六. 梁板模板拆除- 2728七. 質量保證措施- 2829 八. 施工安全文明技術措施- 3031普通高支模施工專項方案一. 編制依據(jù)（1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-9

2、9（2）建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)JGJ80-91（3）建筑施工手冊（第四版）（4）建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)JGJ128-2000（5）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ1302001(6) 市人防工程提供的施工設計圖紙二. 工程概況1 本工程首層梁板模板4.2m高度圍(標高±0.004.2m段)約360，梁最大截面250×700, 柱網(wǎng)尺寸8.0×7.8m; 78m米高度圍(B-C/4-5軸中空層)約60，梁最大截面250×700,柱網(wǎng)尺寸8.0×7.8m; 板厚均為100，為了穩(wěn)固起見，鋼筋砼柱（300×40035

3、0×550、）先行澆筑至梁底，并與鋼管門架緊密錨固（詳大樣）形成一個穩(wěn)定的整體。根據(jù)省建筑工程的有關規(guī)定，作為高支?；炷潦┕?。為確保高支模的施工質量和安全，特針對該人防工程地下室頂板編制高支模專項施工方案。根據(jù)梁板布置與荷載情況，結合以往的施工經(jīng)驗，本工程7.8m高度圍梁板支撐系統(tǒng)采用密拼滿堂紅門式架支撐，水平、縱橫方向連接用48×3.5鋼管與扣件固緊。2 健全的管理組織機構是貫徹實施高支模施工專項方案的首要保證，根據(jù)施工現(xiàn)場的實際情況和項目部質量管理網(wǎng)絡的基礎上，成立高支模專業(yè)領導小組，由項目經(jīng)理任組長，技術負責人任副組長，組員有：質檢員、各專業(yè)施工員、安全員、各施工班

4、組長（見附圖）。認真做好詳細書面技術交底工作，對高支模搭設尺寸做到心中有底，施工員和質檢員在施工過程中應認真組織檢查，認真做好“三檢制”（自檢、互檢、交接檢），模板與支撐各施工工序結束后，要認真進行工程質量檢驗和評定。施工過程中充分發(fā)揮質量否決權的作用，使工程質量得到有效控制。具體由現(xiàn)場總施工員、專業(yè)施工員落實實施，直至落實到各專業(yè)班組，項目部質安員經(jīng)常深入工地督促檢查，發(fā)現(xiàn)問題與時糾正解決。三. 高支模架體的搭設方案1 框架柱模板采用18mm厚膠合板，用80×80mm的木方做豎向背楞，再用80×80mm木方小橫桿做水平背楞形成“箍”的形式把柱四周鎖住，再利用鋼管斜撐與門架

5、支撐形成支撐體系，柱模板支模圖如下：1.1 工藝流程1.2按位置線做好定位鋼筋，以保證柱軸線、邊線與標高的準確。1.3 安裝柱模板：通排柱先裝兩端柱，經(jīng)校正、固定、拉通線校正中間各柱。1.4 在柱子安裝最后一片模板前應對柱模進行認真的清掃，然后合模。保證在澆注混凝土時模清潔。2. 梁、板模板架體搭設設計要求：門架排距（縱、橫搭設）。四. 梁、板高支模與架體受力計算(一) 門式鋼管腳手架(用于6m以下樓層)1 梁模板與架體受力計算參數(shù)門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)（JGJ128-2000）。計算的腳手架搭設高度:梁為3.70m、板為4.20m,門架型號采用MF1219，

6、鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b=1.22米，門架的高度 h0=1.93米，步距1.93米，跨距 l=5.00米。門架 h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。門架立桿采用42.7×2.4mm鋼管，立桿加強桿采用26.8×2.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離200mm。梁底木方截面寬度80mm，高度100mm。梁頂托采用48×3.5。門式支架搭設示意圖：1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿計算門架的幾何尺寸圖 門式支架搭設平面圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = kN1

7、.1 梁荷載的計算：1.1.1 鋼筋混凝土梁自重(屬于高支模段的梁最大截面：0.25×0.7m),kN/m： q1 = 25×(0.25×0.7+0.5×0.9)= 15.625kN/m1.1.2模板的自重: P2=0.5×0.25×(2×1.4+0.5)/0.5=0.825 kN/m1.1.3 支撐體系自重:P3= (KN/m)作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞的荷載; 門架靜荷載計算(作用于門架的荷載包括以下容):(1) 腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距，每步架高的構配件與其重量分別為：配件名稱配

8、件數(shù)量配件重量門架MF12191榀(不可改)0.224KN交叉支撐20.040×2=0.08KN水平架4步3設0.165×3/4= 0.124KN連接棒20.006×2=0.012KN鎖臂20.009×2=0.018KN合計0.458KN經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.458/1.930=0.24kN/m (2) 加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用26.8×2.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算：tg=(4.00×1.93)/(5.00×4.00)=0.3862&#

9、215;0.038×(5000.00×4)/cos/(4.00×1.93)=0.214kN/m水平加固桿采用42.0×2.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為0.023×(5.00×1.00)/(4×1.93)=0.015kN/m每跨的直角扣件1個，旋轉扣件4個，每米高的鋼管重為(1.00×0.014+4×0.014)/1.93=0.036kN/m每米高的附件重量為0.02kN/m；每米高的欄桿重量為0.01kN/m；經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計NGk2=0.2

10、14+0.015+0.036+0.02+0.01=0.305 kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載標準值總計為 NG =0.24+0.295=0.535kN/m。1.1.4 活荷載標準值 P4 :施工人員與設備荷載按:1 KN/ 振搗砼時產(chǎn)生的荷載按:3 KN/活荷載標準值 P4 = (3+1)×0.5=2.0 kN/m 托梁傳遞荷載: NQ= P1+P2+P4 = 18.45kN2. 立桿的穩(wěn)定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.535kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 18.45kN； H 腳

11、手架的搭設高度，H =3.7m。經(jīng)計算得到，N = 1.2×0.535×3.7+18.45 =20.83kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 20.83kN； Nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值公式計算其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 kh0/i 查表得到，=0.40； k 調整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.525cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.16cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.19c

12、m4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.04cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1 =1.22cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.08cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數(shù)為1.0。經(jīng)計算得到，Nd= 0.40×608.000×205/1000=49.856kN。立桿的穩(wěn)定性計算20.83kN,小于49.856 kN,滿足要求。3. 風荷載計算 根據(jù)建筑施工門式架鋼管腳手架安全技術規(guī)(JGJ128-2000)的有關規(guī)定,敞開式腳手架因受風荷載作用很小,搭設高度在

13、5米,風荷載可忽略不計。4. 梁模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度,模板面板按照三跨連續(xù)梁計算;靜荷載標準值 q1 = 25×(0.25×0.7+0.5×0.9)= 15.625kN/m活荷載標準值 q2= (3.0+1.0)×0.50 = 2.00 kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 90.00×1.8×1.8/6 = 48.60 cm3;I = 90.×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74 cm4;4.1 抗彎強度計算 f = M/W < f其

14、中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距(N.mm); W 面板的凈截面抵抗矩;f 面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mm2; M = 0.100q12 q 荷載設計值(kN/m);經(jīng)計算得到 M = 0.2×(1.2×2.7+1.4×4.95)×0.25×0.25=0.122kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.122×1000×1000/48600=2.510N/mm2面板的抗彎強度驗算 f 小于f 滿足要求4.2 抗剪計算 T = 3Q/2bh < f其中最大剪力 Q =

15、0.6×(1.2×15.625+1.4×4.95)×0.25= 3.852kN截面抗剪強度計算值 T=3×3852/(2×700×18)= 0.426N/mm2截面抗剪強度計算值f=1.40 N/mm2抗剪強度驗算 T 小于 f, 滿足要求4.3 撓度計算 V=0.677q14/100E < V = 1/250面板最大撓度計算值 V=0.677×15.625×2504/(100×6000×437400)=0.157mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求5. 梁底支撐木枋的

16、計算 荷載的計算A. 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m):q1 = 25×1.4×0.25 = 8.75 kN/mB. 模板的自重線荷載 (kN/m):q2= 0.5×0.25(2×1.4+0.5)/0.5 = 0.825 kN/mC. 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載 (kN/m):經(jīng)計算得到,活荷載標準值 q3 = (1+3)×0.25=1.00 kN/m均布荷載 q =1.2×8.75+1.2×0.825=11.49 kN/m集中荷載 q3 =1.4×1.00=1.40 kN/m 5.2 木枋的計算

17、按照三跨連續(xù)梁的計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下: 均布荷載 q = 1.755/0.9=1.95 kN/m 最大彎矩 M = 0.1q12 = 0.1×1.95×0.9×0.9=0.158 kN/m 最大剪力 Q = 0.6×1.65×1.95=1.931 kN/m 最大支座力 N = 1.1×0.9×1.95=1.931 kN/m 截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為: W =5×10×10/6 = 83.333cm3;I =5×10×

18、10×10/12 = 416.67cm4;5.3 木枋抗彎強度計算 f = 0.158×106/83333.33=1.90 N/mm2木枋的抗彎強度計算1.90,小于13.00 N/mm2,滿足要求 5.4 木枋抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6q1 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < f 截面抗剪強度計算值 T = 3×1053/(2×50×100)=0.316 N/mm2截面抗剪強度設計值 f =1.30 N/mm2木枋的抗剪強度計算0.316,小于1.30 N/mm2,滿足要求 5.5 木枋撓度計算 最大

19、變形 V = 0.677×1.5×9004/(100×9500×4166666.7)0.168mm木枋最大撓0.168小于900/250(3.6),滿足要求6. 梁底托梁的計算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 木枋荷載計算值:1.2×(25.5×0.7×0.25×0.3+0.15)+1.4×4×0.3 =3.47kN/m 圖4 托梁計算簡圖經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= -0.64kN.m經(jīng)過計算得到最

20、大支座 F=19.07 kN經(jīng)過計算得到最大變形 V=0.644 mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 101.600cm3；截面慣性矩 I = 243.8000cm4；6.1 頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=(-0.64×106/1.05)/(101600.00)=-5.999 N/mm2頂托梁抗彎強度-5.999小于215.00N/mm2,滿足要求。6.2 頂托梁撓度計算最大變形 v =0.664 mm頂托梁撓度0.664小于2.25mm,滿足要求。7. 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算集中荷載 P 取縱向板底支撐傳遞力, P = 1.93

21、kN經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax = 0.632 kN/m最大變形 Vmax = 1.38 mm 最大支座力 Qmax = 7.66kN抗彎計算強度過 f = 0.632×106/5080=124.47N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度小于900/100與10mm, 滿足要求8. 樓板底木方的計算木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數(shù)為8.1 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.50×0.1×0.30= 0.765kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m)： q2 =0

22、.50×0.30=0.150kN/m(3) 活荷載為施工人員與施工設備產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q3 = 4.50×0.30=1.350kN/m經(jīng)計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2×(0.765+0.150)+1.4×1.350=2.988kN/m8.2 木方強度、撓度、抗剪計算經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=15.99kN N2=15.59kN經(jīng)過計算得到最大彎矩 M=0.76kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F=15.59kN經(jīng)過計算得到最大變形 V=0.644mm木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵

23、抗矩W分別為: W =133.333cm3； I =666.667cm4；8.2.1木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.76×106/133333.00=5.7N/mm2木方的抗彎計算強度5.7小于17.00N/mm2,滿足要求。8.2.2木方抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×/(2×80.00×100.00)=0.104N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪計算強度0.104小于1.60N/mm2,滿足要求。8.2.3木方撓度計算最大變形 v =0.644m

24、m木方的最大撓度0.644小于3.60mm,滿足要求。(二) 扣件式鋼管滿堂腳手架(用于78m高樓板, B-C/4-5軸中空層)B-C/4-5軸中空層（7.8m）模板與支撐方案1 本方案設計計算簡介:1.1 立桿間距不大于1.0m，水平橫桿間距不大于1.60m;1.2 柱、梁底和側板模板采用18mm厚夾板,梁底模下橫楞為50×100mm木枋,間距250300mm,縱楞為兩根50×100木枋;1.3 樓板模板采用18mm厚夾板,夾板下加設50×100木枋,間距不大于400mm;1.4 在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線,釘柱頭模板,按設計標高調整鋼管架高度,然后安裝梁

25、底模板,并拉線找平,當梁底跨度大于與等于4m時,跨中梁、板底處應按設計要求起拱,起拱高度為梁跨度的千分之三,主、次梁交接時,先主梁起拱后次梁起拱,安裝梁模板的同時考慮預埋件的埋設與澆筑前對預埋件位置的復核、檢查工作;1.5 支模具前,須在鋼管架支腳鋪設墊塊,可采用不小于100×100×50mm的木塊鋪墊;1.6 模具板安裝時,首先復核板底標高,搭設支架,然后鋪設模板;1.7 立桿的間距必須按方案拉搭設,支架與立桿應在同一豎向中心線上,垂直度偏差不大于1/10,絕對值不大于100mm;1.8 立桿與支模的木枋要有可靠的連接,以防滑脫和移位,可以在立桿頂端插上一個頂托,被支撐模

26、板的荷載通過頂托作用于立柱上;1.9 為保證立桿的整體性與穩(wěn)定性,立桿與水平橫桿之間必須用扣件緊固;1.10 支撐體系高于或等到于時,要設置水平剪刀撐,增加水平方向的約束,同時還要利用先行施工的柱對支撐結構頂緊和拉緊,水平剪刀撐搭設時,其兩端與中間從頂層開始向下每隔三步(約4.8m)設置一道水平剪刀撐;1.11 支撐四角設抱角斜撐, 斜撐對支撐體系的安全穩(wěn)定性能起到增強的作用,斜撐均由底至頂連續(xù)設置,斜撐的搭設應隨立桿縱向和橫向水平桿等到同步搭救設;1.12 模板與支架在安裝過程中必須設置防傾覆的臨時固定支撐,必須嚴格控制模板標高、軸線、垂直度、平整度;1.13 在搭設、使用、拆除施工過程中,

27、嚴格按照施工規(guī)與有關施工要求施工,完善管理制度,定期和不定期檢查,密切注意使用安全,確保安全、美觀、穩(wěn)固;2 扣件式鋼管腳手架支撐承載力驗算 樓板支架立面簡圖 樓板支撐架平面立桿穩(wěn)定性荷載計算單元簡圖 梁模板支架立、剖面簡圖本計算以首層梁板模板為依據(jù)計算, 78m米高度梁板圍約60，梁最大截面250×700,柱網(wǎng)尺寸8.0×7.8m; 板厚均為100；現(xiàn)以扣件式鋼管腳手架為模板支撐計算。 技術參數(shù)立桿間距不大于1.0m, 支撐架搭設尺寸為:立桿的縱距 b=0.9m, 立桿的橫距 a=0.9M, 橫桿的步距 h=1.8m, 采用的鋼管類型為48×3.5mm2.1 樓

28、板模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度,模板面板按照三跨連續(xù)梁計算;靜荷載標準值 q1 = 25×0.20×0.90+0.50×0.90 = 4.950 kN/m活荷載標準值 q2 = (2.0+1.0)×0.90 = 2.700 kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 90.00×1.8×1.8/6 = 48.60 cm3;I = 90.×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74 cm4;2.1.1抗彎強度計算 f = M/W < f其中 f 面板的抗彎強度計

29、算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距(N.mm); W 面板的凈截面抵抗矩;f 面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mm2; M = 0.100q12 q 荷載設計值(kN/m);經(jīng)計算得到 M = 0.2×(1.2×2.7+1.4×4.950)×0.25×0.25=0.122kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.122×1000×1000/48600=2.510N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f 滿足要求2.1.2抗剪計算 T = 3Q/2bh < f其中最大剪力 Q = 0.6

30、5;(1.2×2.7+1.4×4.95)×0.25=1.526kN截面抗剪強度計算值 T=3×1526/(2×900×18)=0.141N/mm2截面抗剪強度計算值f=1.40 N/mm2抗剪強度驗算 T < f, 滿足要求2.1.3撓度計算 V=0.677q14/100E < V = 1/250面板最大撓度計算值 V=0.677×5.4×2504/(100×6000×437400)=0.054mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求2.2 支撐木枋的計算方木按照均布荷載下三跨

31、連續(xù)梁計算2.3 荷載的計算D. 鋼筋混凝土板自重 (kN/m):q1 = 25×0.1×0.25 = 0.625kN/mE. 模板的自重線荷載 (kN/m): q2 = 0.5×0.25 = 0.125 kN/mF. 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載 (kN/m):經(jīng)計算得到,活荷載標準值 q2 = (1+3)×0.25=1.00 kN/m靜荷載 q1 =1.2×0.625+1.2×0.125=0.9kN/m活荷載 q2 =1.4×1.00=1.40 kN/m2.4 木枋的計算按照三跨連續(xù)梁的計算,最大彎矩考

32、慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下: 均布荷載 q = 1.755/0.9=1.95 kN/m 最大彎矩 M = 0.1q12 = 0.1×1.95×0.9×0.9=0.158 kN/m 最大剪力 Q = 0.6×0.9×1.95= 1.053kN/m 最大支座力 N = 1.1×0.9×1.95=1.931 kN/m 截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為: W =5×10×10/6 = 83.333cm3;I =5×10×10×10/12 = 4

33、16.67cm4;2.4.1 木枋抗彎強度計算 f = 0.158×106/83333.33=1.90 N/mm2木枋的抗彎強度計算1.90,小于13.00 N/mm2,滿足要求2.4.2 木枋抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6q1 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < f 截面抗剪強度計算值 T = 3×1053/(2×50×100)=0.316 N/mm2截面抗剪強度設計值 f =1.30 N/mm2木枋的抗剪強度計算0.316,小于1.30 N/mm2,滿足要求2.4.3 木枋撓度計算 最大變形 V = 0.677&

34、#215;1.5×9004/(100×9500×4166666.7)0.168mm木枋最大撓0.168小于900/250(3.6),滿足要求2.5 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算集中荷載 P 取縱向板底支撐傳遞力, P = 1.93kN經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax = 0.632 kN/m最大變形 Vmax = 1.38 mm 最大支座力 Qmax = 7.66kN抗彎計算強度過 f = 0.632×106/5080=124.47N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度

35、小于900/100與10mm, 滿足要求2.6 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力為: RRc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R = 7.66kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求當直角扣件的擰緊力矩達 4065N.m 時,試驗表明:單保件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN;2.7 立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載2.7.1 靜荷載標準值包括以下容: A

36、. 腳手架鋼管的自重(kN)NG1 = 0.149×7.8= 1.162kN B. 模板的自重(kN): NG2 = 0.5×0.9×0.9=0.405 kN C. 鋼筋混凝土樓板的自重(kN) NG3 = 25×0.1×0.9×0.9 = 2.025kN經(jīng)計算得到,靜荷載標準值 NG = 1.162+0.405 +2.025 = 3.592kN2.7.2活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m),:經(jīng)計算得到,活荷載標準值 q2 = (1+3)×0.90×0.90 = 3.24kN/m2.7.3

37、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式: N = 1.2NG + 1.4NQ 2.8 立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算 鋼管立桿抗壓強度設計值 (N/mm2);立桿的軸心受壓力設計值 N =7.75kN;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比10/i查表得到;立桿的截面回轉半徑(cm2) ; i = 1.58立桿凈截面面積 (cm2) ; A = 4.89立桿凈截面抵抗矩 (cm3) ; W = 5.08鋼管立桿抗壓強度設計值, f = 205N/mm2;計算長度 (按10m)2.8.1 如果不考慮高支撐架,由下公式計算:(1) 10 = k1uh (2) 10 = (h+2a)其中 k1 計

38、算長度附加系數(shù),取值為1.167;u 計算長度系數(shù),參照規(guī)表5.3.3,u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a = 0.1m 公式(1)的計算結果: 鋼管立桿抗壓強度計算值 = 50.25 N/mm2; 立桿的穩(wěn)定性計算大于f, 滿足要求 公式(2)的計算結果: 鋼管立桿抗壓強度計算值 = 23.00 N/mm2; 立桿的穩(wěn) 定性計算大于f, 滿足要求2.8.2 如果考慮到高支架的安全因素,適宜由公式(3)計算: (3) 10 = k1k2(h+2a)K2 計算長度附加系數(shù),取值為1.022; 公式(3)的計算結果: 鋼管立桿抗壓強度計算值 = 28.05 N/

39、mm2; 立桿的穩(wěn) 定性計算大于f, 滿足要求3 梁模板扣件高支撐架計算3.1 技術參數(shù)模板支架搭設最高高度為7.8m ,本方案針對的主要部位B-C/4-5軸中空層中梁最大截面尺寸為250×700mm,梁支撐立桿的橫距(跨度方向)取1=0.9m,立桿的步距h=1.2m,梁底增加2道承重立桿,采用的鋼管類型為48×3.5mm;3.2 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度,模板面板按照三跨連續(xù)梁計算;靜荷載標準值 q1 = 25×0.25×0.70+0.50×0.90 = 4.825kN/m活荷載標準值 q2 = (2.0+1.0)

40、×0.90 = 2.700 kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50.00×1.8×1.8/6 = 27 cm3;I = 50.×1.80×1.80×1.80/12 = 24.3 cm4;3.2.1抗彎強度計算 f = M/W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距(N.mm); W 面板的凈截面抵抗矩;f 面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mm2; M = 0.100q12 q 荷載設計值(kN/m);經(jīng)計算得到 M = 0.2×(1.2×4.825

41、+1.4×2.7)×0.25×0.25=0.12kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.12×1000×1000/27000=4.44N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f 滿足要求3.2.2抗剪計算 T = 3Q/2bh < f其中最大剪力 Q = 0.6×(1.2×4.825+1.4×2.7)×0.25= 1.436kN截面抗剪強度計算值 T=3×1436/(2×500×18)= 0.239N/mm2截面抗剪強度計算值f=1.40 N/mm2抗剪強

42、度驗算 T < f, 滿足要求3.2.3撓度計算 V=0.677q14/100E < V = 1/250面板最大撓度計算值 V=0.677×11.025×2504/(100×6000×243000)=0.200mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求3.3 支撐木枋的計算方木按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計算3.3.1 荷載的計算A. 鋼筋混凝土板自重 (kN/m):q1 = 25×0.7×0.25 = 4.375kN/mB. 模板的自重線荷載 (kN/m):q2 = 0.5×0.25×(2×

43、1.4+0.5)/0.5 = 0.825kN/mC. 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載 (kN/m):經(jīng)計算得到,活荷載標準值q1 = (1+3)×0.5×0.25 = 0.500 kN/m均布荷載 q = 1.2×4.375+1.2×0.825 = 6.24kN/m集中荷載 P = 1.4×0.500=0.700 kN/m經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為: N1 = 0.391 kN N2 = 2.744 kNN3 = 2.744 kNN4 = 0.391 kN經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.051 kN.m經(jīng)過計算得到最大

44、支座 F = 2.744 kN經(jīng)過計算得到最大變形 V = 0.0 mm截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為: I = 5×10×10×10/12 = 416.67 cm4 W = 5×10×10/6 = 83.33 cm33.3.2木枋抗彎強度計算 抗彎計算強度 f = 0.051×106/83333.3 = 0.61 N/mm2木枋的抗彎強度計算強度小于13.0 N/mm 2, 滿足要求3.3.3 木枋抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh < f其中最大剪力 Q = 0.6×(1.2×4

45、.375+1.4×2.7)×0.25= 1.355kN截面抗剪強度計算值 T=3×1355/(2×50×100)= 0.407N/mm2截面抗剪強度計算值f=1.40 N/mm2木枋抗剪強度計算值小于設計值,滿足要求4 梁底支撐鋼管計算4.1 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算;集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力;經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到: 最大彎矩 Mmax = 0.405kN.m最大變形 Vmax = 0.37mm最大支座力 Qmax = 7.191kN抗彎計算強度 f = 0.41×106/5080=79.6

46、3N/mm2支撐鋼管的抗彎強度計算小于205.0 N/mm2,滿足要求支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm, 滿足要求4.2 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力為: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支支座反力, R = 7.191 kN當直角扣件的擰緊力矩達 4065N.m 時,試驗表明:單保件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN; 4.3 立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算(鋼管立桿抗

47、壓強度計算值 = N/mm2);立桿的軸心受壓力設計值(N), 其中包括: 橫桿的最大支支座反力 N1 = 7.19 kN(已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.149×7=1.251 kN 模板自重 N3 = 0.18 kN立桿的軸心受壓力設計值 N = 7.191+1.251+0.18 = 8.622 kN軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比10/i查表得到;立桿的截面回轉半徑(cm2) ; i = 1.58立桿凈截面面積 (cm2) ; A = 4.89立桿凈截面抵抗矩 (cm3) ; W = 5.08鋼管立桿抗壓強度設計值, f = 205N

48、/mm2;計算長度: (按10m)4.3.1 如果不考慮高支撐架,由下公式計算:(1) 10 = k1uh (2) 10 = (h+2a)其中 k1 計算長度附加系數(shù),取值為1.167;u 計算長度系數(shù),參照規(guī)表5.3.3,u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a = 0.1m 公式(1)的計算結果: 鋼管立桿抗壓強度計算值 = 57.25 N/mm2; 立桿的穩(wěn)定性計算大于f, 滿足要求 公式(2)的計算結果: 鋼管立桿抗壓強度計算值 = 26.19 N/mm2; 立桿的穩(wěn) 定性計算大于f, 滿足要求4.3.2 如果考慮到高支架的安全因素,適宜由公式(3)計算:

49、 (3) 10 = k1k2(h+2a)K2 計算長度附加系數(shù),取值為1.022; 公式(3)的計算結果: 鋼管立桿抗壓強度計算值 = 31.95 N/mm2; 立桿的穩(wěn) 定性計算大于f, 滿足要求五. 施工要點與防止高支模支撐系統(tǒng)失穩(wěn)的措施1工藝流程： 1.1 鋼管水平支撐與鋼筋砼柱，錨固連接成一個整體，是保證高支模支撐系統(tǒng)穩(wěn)定的必要條件（詳大樣）。1.2 門架縱向間距為900mm。橫向間距1200mm，門架安裝完后，采用48×3.5鋼管與扣件水平、縱橫方向連接固緊，并用48×3.5鋼管加設剪刀撐，剪刀撐根據(jù)該工程柱網(wǎng)跨度實際情況，以每跨設置一剪刀撐；水平橫桿共設四道，第

50、一道水平桿（掃地桿）設于離地200mm處，第二道與第三道設于上下層門架連接處，之間間距均為1.4m，第四道水平橫桿上方留1m高操作部位，水平桿與立桿交匯處扣件必須用直角扣件。1.3 支架搭設完畢以后，要認真檢查板下木楞與支柱連接與支架安裝的牢固與穩(wěn)定，根據(jù)給定的水平線，認真調節(jié)支模翼托的高度，將木楞找平；要認真檢查門架的水平度和垂直度，門架的剪刀撐鎖是否鎖緊等。1.4 鋪設木模塊：先向垮中鋪設平模。最后對于不夠整模數(shù)的模板和窄條縫，采用拼縫模嵌補，拼縫以不漏漿為準，應該考慮模板的遇水膨脹量。1.5 平模鋪設完畢后用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板底標高并進行校正。1.6 可調上托伸不應超過3

51、00mm。1.7 頂板支設時，應按開間進深選定養(yǎng)護支撐，養(yǎng)護支撐間距不大于2.4m，保證支撐位置處為小塊模板，拆除時該小塊模板留其不動，不妨礙其他模板的拆除。1.8 頂板模板起拱現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，當跨度等于或大于4m時，模板應起拱，起拱高度為全跨長度的1/1000。利用門架上部的可調上托支撐調整高度，木板作輔助，以滿足頂板撓度的要求，起拱應從周圈（板邊不起拱）向板跨中逐漸增大，起拱后模板表面應是平滑曲線，不允許出現(xiàn)模板面因起拱而錯臺。2 防止高支模支撐系統(tǒng)失穩(wěn)的措施2.1 為加強高支模整體支撐的穩(wěn)定，先施工好底層地面砼澆筑基層，對高支模支撐的地腳穩(wěn)定提供了必要的條件。2.2 為加強高支模支撐的

52、受荷和穩(wěn)定，在門式架1220mm跨處（位梁底處）加搭348×3.5鋼管支撐（詳見附圖）。2.3 為加強模板的整體性，鋼筋砼柱先行施工。并用水平鋼管與鋼管門式架支撐，與鋼管砼柱緊密錨固（詳大樣），以增強高支模支撐的整體穩(wěn)定性。2.4 高支模剪刀撐支設必須按規(guī)要求在高支模外側加設縱橫向剪刀撐，且剪刀間距4.2米。2.5 根據(jù)實際情況，梁板澆筑砼時，考慮模板均衡受力，澆筑從大梁中心開始，為了減少施工過程中的施工荷載，砼由汽車泵直接輸往結構層位置，梁板砼澆搗使用平板振動器和插入式振動棒。2.6 澆筑梁板砼前，應組織專門小組檢查支撐體系中與墊腳的可靠性。各種緊固件的緊固程度。并書面報告工程項目

53、部和監(jiān)理公司，經(jīng)同意后方可澆筑梁板砼。2.7 澆筑梁板時，應派專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)桿件變形或異常時，應立即報告，由值班施工員組織人員，與時加固變形的桿件，防止質量事故的發(fā)生和連續(xù)下沉造成意外坍塌。2.8 施工前必須向班組交底，模板上不要放過多的施工用水，以免不必要增加模板與支撐的重量，并派專人負責，與時關閉水源。六 梁板模板拆除拆模時混凝土強度應遵照“JGB-91”有關規(guī)定和模板施工的有關技術安全規(guī)、規(guī)定執(zhí)行。不得私自提前松動支撐，應根據(jù)天氣、溫度掌握控制，但不得超時間過長或提前拆模，防止混凝土墻體產(chǎn)生裂紋，影響施工質量。模板拆除時必須達到所需的混凝土強度,并填寫“模板拆模報告”，經(jīng)主任工程師認可后方可進行拆模。搭設支架安裝木楞、調整模板下皮標高與起拱檢查模板上皮標高、平整度鋪設模板塊拆除模板的順序方法，應按照配板設計的規(guī)定進行。若無設計規(guī)定時，應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。模板工程作業(yè)組織，應遵循支模與拆模統(tǒng)由一個作業(yè)班組執(zhí)行作業(yè)。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、 安