動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)失速與喘振現(xiàn)象及其預(yù)防措施精

1、第26卷第7期2010年7月電力科學(xué)與工程Vol126,No17Jul.,2010ElectricPowerScienceandEngineering33動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)失速與喘振現(xiàn)象及其預(yù)防措施馬少棟,李春曦,王歡,祁成(華北電力大學(xué)能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院,河北保定071003)摘要:軸流風(fēng)機(jī)發(fā)生失速和喘振是電廠運(yùn)行中的常見(jiàn)故障,嚴(yán)重制約了機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。在闡述失速和喘振現(xiàn)象的基礎(chǔ)上,分析和總結(jié)了國(guó)內(nèi)多家電廠不同型號(hào)軸流風(fēng)機(jī)發(fā)生失速和喘振的原因及相應(yīng)的處理措施,舉例說(shuō)明了發(fā)生失速和喘振過(guò)程中運(yùn)行工況點(diǎn)的變化,并歸納了預(yù)防措施。關(guān)鍵詞:動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī);喘振;失速;預(yù)防措施中圖分類(lèi)號(hào):G6

2、420;TH43211文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A,。0引言目前,展,單機(jī)容量為600MW和1000MW的機(jī)組不斷投入運(yùn)行。隨著大容量、高參數(shù)機(jī)組的涌現(xiàn),鍋爐的煙氣量也隨之增大,因此需要與之相匹配的風(fēng)機(jī)。動(dòng)葉可調(diào)式軸流風(fēng)機(jī)由于具有徑向尺寸小、流量大、重量輕、啟動(dòng)力矩小、變工況運(yùn)行時(shí)經(jīng)濟(jì)性好、適應(yīng)性強(qiáng)、調(diào)節(jié)特性好等諸多特點(diǎn),因此正逐步成為大型鍋爐進(jìn)、引風(fēng)機(jī)的主流選擇。但由于受軸流風(fēng)機(jī)具有駝峰形狀的性能曲線(xiàn)和運(yùn)行環(huán)境惡劣的影響,客觀上決定了喘振和失速發(fā)生的可能性。實(shí)際運(yùn)行的不同型號(hào)和容量軸流風(fēng)機(jī),均不同程度地發(fā)生了失速和喘振現(xiàn)象,而且原因也不16盡相同。本文在闡述失速和喘振現(xiàn)象的基礎(chǔ)上,通過(guò)總結(jié)國(guó)內(nèi)多家電廠軸流

3、風(fēng)機(jī)發(fā)生失速和喘振的原因及其處理措施,舉例分析其發(fā)生故障時(shí)風(fēng)機(jī)工況點(diǎn)變化所共有的規(guī)律,為處理和避免同類(lèi)故障提供了借鑒和參考。,氣流在葉片背部的流動(dòng)遭到破壞,尾部渦流變寬,升力減小,阻力急劇增加,進(jìn)而使葉道堵塞,使風(fēng)壓急劇降低,這種現(xiàn)象稱(chēng)為失速。112喘振喘振現(xiàn)象是指泵與風(fēng)機(jī)的流量和能頭在瞬間內(nèi)發(fā)生不穩(wěn)定的周期性反復(fù)變化的現(xiàn)象。動(dòng)葉可調(diào)式軸流風(fēng)機(jī)全壓相對(duì)較低,且其性能曲線(xiàn)呈駝峰型,存在峰值點(diǎn)K,容易導(dǎo)致喘振的發(fā)生。通常稱(chēng)K點(diǎn)右側(cè)的區(qū)域?yàn)轱L(fēng)機(jī)的穩(wěn)定工作區(qū),左側(cè)為喘振區(qū)。當(dāng)風(fēng)機(jī)的工況點(diǎn)落入喘振區(qū)發(fā)生喘振時(shí),風(fēng)機(jī)和大容量管路系統(tǒng)耦合為一個(gè)具有周期的彈性空氣動(dòng)力系統(tǒng)。若該系統(tǒng)的震蕩頻率恰好等于整個(gè)廠房設(shè)

4、備的固有頻率,則會(huì)產(chǎn)生共振,從而對(duì)設(shè)備和建筑造成重大損害。113區(qū)別與聯(lián)系(1)失速發(fā)生時(shí),只是葉片附近的工況有波動(dòng),整臺(tái)風(fēng)機(jī)的流量、壓頭和電流基本保持穩(wěn)定,仍可以連續(xù)運(yùn)行。而喘振發(fā)生時(shí),各項(xiàng)指示數(shù)據(jù)大幅脈動(dòng),使風(fēng)機(jī)無(wú)法繼續(xù)工作。(2)失速剛產(chǎn)生時(shí),人無(wú)法感覺(jué)到,只有利用精密儀器才能夠探測(cè)到,此時(shí),風(fēng)機(jī)的特性曲線(xiàn)仍然可以測(cè)得。而喘振產(chǎn)生的現(xiàn)象非常激烈,無(wú)法測(cè)量當(dāng)時(shí)的工況。(3)失速是葉片結(jié)構(gòu)導(dǎo)致的一種空氣動(dòng)力工況,有其自身的規(guī)律,其影響因素包括葉片結(jié)構(gòu)、1失速和喘振現(xiàn)象111失速軸流式風(fēng)機(jī)的葉片通常是機(jī)翼流線(xiàn)型的,在沖角為零或者小于臨界沖角時(shí),它們的阻力主要收稿日期:2010-05-23。作者

5、簡(jiǎn)介:馬少棟(1986-),男,碩士研究生,主要從事流體力學(xué)與流體設(shè)備方面的研究,Email:mashaodong032834電力科學(xué)與工程2010年葉輪本身、進(jìn)入葉輪的氣流情況等,但喘振的發(fā)生及現(xiàn)象特征都取決于外界條件。例如,此系統(tǒng)中的風(fēng)機(jī)正常工作,安裝至其它系統(tǒng)則可能發(fā)生喘振。(4)喘振僅發(fā)生于風(fēng)機(jī)特性曲線(xiàn)中的喘振區(qū),而失速現(xiàn)象存在于峰值K點(diǎn)以左的整個(gè)區(qū)段。兩者關(guān)系密切,可以說(shuō)失速是誘發(fā)喘振發(fā)生的原因。2失速與喘振案例失速與喘振是軸流風(fēng)機(jī)在運(yùn)行中常見(jiàn)的故障,很多電廠都曾發(fā)生過(guò)不止一次。因此,總結(jié)和分析喘振和失速產(chǎn)生的原因,并提出預(yù)防和處理措施具有重要的實(shí)際意義。表1和表2總結(jié)了多個(gè)電廠軸流

6、風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振和失速的案例。表1軸流風(fēng)機(jī)失速案例總結(jié)Tab.1Axialfanstallcaseconclusion電廠名稱(chēng)風(fēng)機(jī)型號(hào)原因處理措施寶雞第二發(fā)電有限送風(fēng)機(jī):ASN1950/1000型公司1湖南株洲電廠2送風(fēng)機(jī):FAF2111-1118-1型暖風(fēng)器阻力增加,造成鍋爐二次風(fēng)系統(tǒng)阻力增加,動(dòng)葉開(kāi)度過(guò)大。),保持并列運(yùn)行的兩臺(tái)風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度盡量接近;增減風(fēng)量時(shí)保持同步調(diào)整。葉片真實(shí)開(kāi)度與葉片角度盤(pán)的顯示存在較調(diào)整前后兩級(jí)葉片角度和同大誤差,實(shí)際風(fēng)機(jī)葉頂?shù)膭?dòng)靜間隙超過(guò)設(shè)級(jí)葉片角度間的偏差,以及計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。葉頂動(dòng)靜間隙。失速余量較少,風(fēng)道阻力異常,前后兩級(jí)更換一次風(fēng)機(jī)的消音器,對(duì)葉片角度偏差過(guò)大,出現(xiàn)

7、搶風(fēng),葉頂動(dòng)靜空氣預(yù)熱器進(jìn)行檢修和清理,間隙和同級(jí)葉片角度偏差過(guò)大,葉片真實(shí)調(diào)整風(fēng)機(jī)葉片角度偏差。開(kāi)度與葉片角度盤(pán)的顯示誤差較大?？疹A(yù)器堵灰嚴(yán)重,風(fēng)道阻力特性變化使送清除空預(yù)器蓄熱片積灰,降風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度過(guò)大、運(yùn)行在不穩(wěn)定區(qū)。低空預(yù)器風(fēng)阻。鍋爐掉大焦,使?fàn)t膛形成較高正壓,為保保持兩臺(tái)送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量平衡,持風(fēng)量,送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度過(guò)大。經(jīng)常監(jiān)視動(dòng)葉開(kāi)度、風(fēng)壓、風(fēng)量的關(guān)系表2軸流風(fēng)機(jī)喘振案例總結(jié)Tab.2AxialfansurgecaseconclusionAST-1792/1120型公司3廣州珠江電廠7一次風(fēng)機(jī):AST-1500/1000型山東華能德州電送風(fēng)機(jī):FAF3011511型廠8唐山熱電有限公送

8、風(fēng)機(jī):ANN2016/900N型司9電廠名稱(chēng)河北三河發(fā)電廠4廣州珠江電廠5風(fēng)機(jī)型號(hào)送風(fēng)機(jī):APl-18/915型一次風(fēng)機(jī):AST-1500/1000型送風(fēng)機(jī):ML-HI-R140型原因處理措施因楊花柳絮堵塞暖風(fēng)器導(dǎo)致投產(chǎn)以來(lái)送風(fēng)清理暖風(fēng)器上雜物,并防止機(jī)多次喘振。雜物再次堵塞入口。一次風(fēng)機(jī)啟停邏輯不合理;磨煤機(jī)停跳導(dǎo)修改一次風(fēng)機(jī)和制粉系統(tǒng)邏致一次風(fēng)量突然變小;冷風(fēng)再循環(huán)門(mén)調(diào)節(jié)輯,排除伺服機(jī)構(gòu)故障。不當(dāng);動(dòng)葉調(diào)節(jié)伺服機(jī)構(gòu)故障。煤質(zhì)變化導(dǎo)致鍋爐主控指令及總風(fēng)量指令根據(jù)實(shí)際情況手動(dòng)調(diào)整燃煤偏大,送風(fēng)機(jī)出力過(guò)大,再加上暖風(fēng)器風(fēng)發(fā)熱量,并清理暖風(fēng)器污物。道臟污,使送風(fēng)機(jī)出口壓力偏高?？諝忸A(yù)熱器的嚴(yán)重堵灰

9、造成風(fēng)煙系統(tǒng)阻力對(duì)空氣預(yù)熱器進(jìn)行了徹底清大大增加。理和密封改造。引風(fēng)機(jī):A側(cè)入口煙門(mén)關(guān)閉,煙氣由B側(cè)煙道進(jìn)入引風(fēng)機(jī)A,管網(wǎng)阻力增大。送風(fēng)機(jī):送風(fēng)調(diào)節(jié)邏輯發(fā)出錯(cuò)誤指令,使?fàn)t膛壓力升高、鍋爐阻力增大,送風(fēng)機(jī)出口壓力升高。風(fēng)機(jī)啟動(dòng)前認(rèn)真檢查各風(fēng)門(mén)、擋板開(kāi)關(guān)情況,保證風(fēng)機(jī)的動(dòng)葉實(shí)際開(kāi)度與儀表指示相符合,加強(qiáng)空氣預(yù)熱器吹灰工作。廣東珠海發(fā)電廠6深圳媽灣發(fā)電總一次風(fēng)機(jī):PAF17-1215-2型廠10廣東湛江電廠11引風(fēng)機(jī):SAF2616-15-1型送風(fēng)機(jī):FAF2214-16-1型浙江北侖電廠二一次風(fēng)機(jī):AST-1960/1400型期12前后級(jí)動(dòng)葉角度偏差較大,葉片徑向間隙調(diào)整前后兩級(jí)葉片角度和同超差;

10、兩側(cè)風(fēng)機(jī)對(duì)應(yīng)風(fēng)道阻力不同;風(fēng)機(jī)級(jí)葉片角度和葉片徑向間隙;進(jìn)口阻力太大。減小風(fēng)道阻力。第7期馬少棟,等動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)失速與喘振現(xiàn)象及其預(yù)防措施35對(duì)比失速的案例,發(fā)現(xiàn)前三個(gè)案例均是由于風(fēng)機(jī)出口壓力過(guò)大,風(fēng)機(jī)為保持風(fēng)量,自動(dòng)調(diào)節(jié)動(dòng)葉開(kāi)度至過(guò)大,從而進(jìn)入失速區(qū)。株洲電廠風(fēng)機(jī)失速的表面原因是實(shí)際的失速曲線(xiàn)比廠家提供的性能曲線(xiàn)靠下,提前進(jìn)入失速區(qū),其根本原因還是因風(fēng)機(jī)加負(fù)荷時(shí),在實(shí)際性能曲線(xiàn)中,動(dòng)葉開(kāi)度開(kāi)大以致風(fēng)機(jī)進(jìn)入失速區(qū)。珠江電廠發(fā)生失速是由于存在各種偏差和風(fēng)機(jī)失速余量過(guò)小,但是部分原因也是風(fēng)道阻力增大時(shí),風(fēng)機(jī)出口壓力變大,使風(fēng)機(jī)工況點(diǎn)進(jìn)入失速區(qū)。因此控制好風(fēng)機(jī)出口壓力是防止風(fēng)機(jī)失速的最有效的措施

11、。而且還應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)條件修正廠家提供的理論失速曲線(xiàn),得到特定環(huán)境下實(shí)際的失速曲線(xiàn)及實(shí)際操作控制曲線(xiàn)。清理,可避免不必要的損失。另外,除去風(fēng)機(jī)本身的機(jī)械故障外,大多數(shù)喘振的原因也是操作不適當(dāng)致使風(fēng)機(jī)出口壓力偏高或者劇增,而發(fā)生喘振。因此保持風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓的穩(wěn)定是一切應(yīng)急保護(hù)和預(yù)防措施的出發(fā)點(diǎn)。對(duì)比表1和表2可知,風(fēng)機(jī)本身制造質(zhì)量和安裝質(zhì)量也是重要誘因之一,包括前后級(jí)動(dòng)葉角度的偏差、同級(jí)葉輪安裝角的偏差、葉頂?shù)膭?dòng)靜間隙超過(guò)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)、葉片真實(shí)開(kāi)度與葉片角度盤(pán)的顯示存在較大誤差等,另外,對(duì)于并聯(lián)運(yùn)行中的風(fēng)機(jī),因兩臺(tái)風(fēng)機(jī)對(duì)應(yīng)的實(shí)際風(fēng)道阻力不同造成母管壓力失衡,也會(huì)致使其中一臺(tái)風(fēng)機(jī)發(fā)生失速或喘振。圖1失速過(guò)程

12、中的工況點(diǎn)變化Fig.1Movementofconditipointinstallcoursep1;,自動(dòng)調(diào)節(jié)系,工作點(diǎn)變?yōu)锳2和B2,流量和全壓減小,并逐漸向失速區(qū)靠近;但B側(cè)風(fēng)機(jī)先達(dá)到臨界點(diǎn)時(shí),產(chǎn)生失速現(xiàn)象,其出口流量、電動(dòng)機(jī)電流陡降,母管壓力也隨之突降;為維持母管壓力,兩側(cè)風(fēng)機(jī)動(dòng)葉自動(dòng)調(diào)大(如50°),A風(fēng)機(jī)工況點(diǎn)轉(zhuǎn)到A3,而B(niǎo)側(cè)風(fēng)機(jī)仍處于失速狀態(tài),在平衡的系統(tǒng)壓力下,其工況點(diǎn)為B3,此時(shí),流量增大,母管壓力降至p3。為恢復(fù)到正常狀態(tài),手動(dòng)關(guān)小兩側(cè)動(dòng)葉角度,使B側(cè)風(fēng)機(jī)進(jìn)入穩(wěn)定工況區(qū),根據(jù)電動(dòng)機(jī)電流值調(diào)整動(dòng)葉開(kāi)度,平衡兩側(cè)風(fēng)機(jī)出力。應(yīng)該指出,失速及動(dòng)葉調(diào)整過(guò)程是在很短時(shí)間完成的,

13、可參見(jiàn)文獻(xiàn)13中的參數(shù)曲線(xiàn)變化圖。312喘振案例分析河北三河發(fā)電廠3號(hào)300MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組配套送風(fēng)機(jī)為API-18/915型動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī),動(dòng)葉開(kāi)度為自動(dòng)調(diào)節(jié)方式。該風(fēng)機(jī)在2008年5月16日因楊絮堵塞暖風(fēng)器導(dǎo)致風(fēng)機(jī)發(fā)生自投產(chǎn)以來(lái)的第一次喘振,喘振發(fā)生前后的風(fēng)機(jī)參數(shù)如表37所示,工況點(diǎn)變化如圖2所示。表3風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)Tab.3FanOperationparameters3案例分析為了進(jìn)一步分析風(fēng)機(jī)發(fā)生失速和喘振現(xiàn)象前后運(yùn)行工況點(diǎn)的變化,下面分別舉例進(jìn)行說(shuō)明。311失速案例分析2007年9月4日,寧海電廠4號(hào)機(jī)組因送風(fēng)機(jī)保護(hù)系統(tǒng)跳閘觸發(fā)輔機(jī)故障減負(fù)荷(RB)動(dòng)作,4E、4D磨煤機(jī)相繼跳閘,一

14、次風(fēng)門(mén)連鎖關(guān)閉,致使一次風(fēng)量突然減少及一次風(fēng)管阻力瞬時(shí)增大,從而引發(fā)B側(cè)一次風(fēng)機(jī)發(fā)生失速現(xiàn)象。其運(yùn)行工況點(diǎn)的變化如圖1所示。正常狀態(tài)下,系統(tǒng)壓力為p0,A、B側(cè)一次風(fēng)機(jī)的運(yùn)行工況點(diǎn)為A0和B0;當(dāng)RB動(dòng)作后,系統(tǒng)13工況點(diǎn)類(lèi)型工況點(diǎn)風(fēng)量/(th-1)電流/A動(dòng)葉開(kāi)度/%出口壓力/kPa1正常3442531668143113非正常4734518891672115047178917212736電力科學(xué)與工程2010年或者在風(fēng)機(jī)入口加裝導(dǎo)流板等措施。(4)安裝風(fēng)機(jī)失速和喘振的檢測(cè)和預(yù)報(bào)系統(tǒng),提前探測(cè)到風(fēng)機(jī)發(fā)生失速和喘振的趨勢(shì),并及時(shí)采取避免措施。參考文獻(xiàn):1王平,王韓平,張燁.ASN1950/100

15、0型動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸圖2喘振過(guò)程的運(yùn)行工況點(diǎn)變化Fig.2Movementofconditionpointinsurgecourse流式送風(fēng)機(jī)失速原因分析J.熱力發(fā)電,2007,(1):37-40.WangPing,WangHanping,ZhangYe.CauseanalysisofstallingforASN1950/1000typeaxialforceddraftfanwithmovingbladeadjustment.ThermalPowerGen2erati-.,蔣文軍正常狀態(tài)下(例如4月19日),管路系統(tǒng)阻力曲線(xiàn)為曲線(xiàn)1,動(dòng)葉開(kāi)度為47144%,風(fēng)機(jī)出口壓力為p1,此時(shí)風(fēng)機(jī)運(yùn)行在工況點(diǎn)1

16、;5月14日時(shí),因暖風(fēng)器入口處已積聚一定量的楊絮,系統(tǒng)阻力急劇增大變?yōu)榍€(xiàn)度增60140%,p25月16日時(shí),管路系統(tǒng)阻力進(jìn)一步增加,管路系統(tǒng)阻力曲線(xiàn)也隨之變陡變?yōu)榍€(xiàn)3,動(dòng)葉開(kāi)度也開(kāi)至6814%,風(fēng)機(jī)出口壓力為p3,已接近對(duì)應(yīng)性能曲線(xiàn)的峰值,運(yùn)行工況點(diǎn)3靠近喘振區(qū);此時(shí)如馬上將動(dòng)葉開(kāi)度自動(dòng)調(diào)節(jié)切換至手動(dòng)調(diào)節(jié),并慢慢關(guān)小動(dòng)葉,仍可避免喘振發(fā)生。隨管路系統(tǒng)阻力增大,阻力曲線(xiàn)繼續(xù)變陡,動(dòng)葉開(kāi)大至89167%,風(fēng)機(jī)運(yùn)行在工況點(diǎn)4,已進(jìn)入喘振區(qū);當(dāng)風(fēng)機(jī)運(yùn)行在工況點(diǎn)5時(shí),風(fēng)機(jī)流量降低至零,但仍保持較高全壓,動(dòng)葉開(kāi)度已經(jīng)達(dá)到8917%,已遠(yuǎn)超出正常值。喘振發(fā)生后,如果不采取有效措施,喘振就會(huì)一直進(jìn)行下去,

17、風(fēng)機(jī)再也回不到正常工況點(diǎn)1。.,2006,26(3):48-49.WangYigang,JiangWenjun.ExceptionanalysisandpreventionmeasuresofstallinginbloweroperationsJ.HunanElectricPower,2006,26(3):48-49.3丁鵬,吳躍東.動(dòng)葉可調(diào)軸流通風(fēng)機(jī)的失速與喘振分析及改進(jìn)措施J.風(fēng)機(jī)技術(shù),2007,(3):66-69.DingPeng,WuYuedong.Analysisonstallandsurgeofvariablebladeadjustableaxialflowfanandimprov

18、ementmeasuresJ.Compressor,Blower&FanTechnology,2007,(3):66-69.4荊永昌,袁波.1025t/h鍋爐送風(fēng)機(jī)喘振原因分析及對(duì)策J.科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào),2008,(28):46-49.JinYongchang,YuanBo.Causeanalysisofsurgeandcountermeasurefor1025t/hboilerJ.ScienceandTechnologyInnovationHerald,2008,(28):46-49.5段小云.廣州珠江電廠一次風(fēng)機(jī)喘振原因分析及對(duì)策J.水利電力機(jī)械,2007,29(12):137-140

19、.DuanXiaoyun.ReasonanalysisandcountermeasureonprimaryfansurgingatGuangzhouzhujiangpowerplanJ.WaterConservancy&ElectricPowerMachinery,2007,29(12):137-140.6唐子鵬.700MW機(jī)組帶630MW時(shí)送風(fēng)機(jī)喘振原因分4預(yù)防措施(1)當(dāng)確定風(fēng)機(jī)發(fā)生失速時(shí),應(yīng)立刻改為手動(dòng)調(diào)節(jié),逐漸減少風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度,降低p-qv曲線(xiàn),進(jìn)而降低臨界點(diǎn),使風(fēng)機(jī)重新工作于穩(wěn)定區(qū),直至風(fēng)機(jī)的電流回升至正常值。同時(shí)還應(yīng)減小另一側(cè)風(fēng)機(jī)出力或開(kāi)大母管上的風(fēng)門(mén),降低管道阻力和母管壓

20、力,使喘振風(fēng)機(jī)盡快帶上負(fù)荷,平衡兩側(cè)出力。(2)運(yùn)行中要盡量減少兩側(cè)動(dòng)葉開(kāi)度之差,保持兩側(cè)風(fēng)機(jī)出力平衡,動(dòng)葉開(kāi)度不要過(guò)大,定期對(duì)管路系統(tǒng)吹灰,減小系統(tǒng)阻力。(3)如風(fēng)機(jī)失速過(guò)于頻繁,就應(yīng)對(duì)風(fēng)道系統(tǒng)進(jìn)行改造,可采取變直角彎頭管路為圓弧角管路析及處理J.廣西電力,2002,(3):57-58.TangZipeng.Causeanalysisofsurgeandtreatmentof700MWpowerunitsloading630MWJ.GuangxiE2lectricPower,2002,(3):57-58.7王俊輝.軸流式風(fēng)機(jī)失速及對(duì)策J.廣東科技,2009,(2):90-92.WangJun

21、hui.J.90-92.8鄭福國(guó),陳玉龍.軸流式送風(fēng)機(jī)失速原因分析及預(yù)防Stallingandmeasuresofaxialflowfan(2):GuangdongScience&Technology,2009,措施J.電力設(shè)備,2006,(1):73-75.第7期馬少棟,等動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)失速與喘振現(xiàn)象及其預(yù)防措施力,1996,(4):27-30.37ZhengFuguo,ChenYulong.StallingcauseanalysisofaxialflowforceddraftfananditspreventionmeasuresJ.ElectricalEquipment,2006

22、,(1):73-75.9田小東,劉福君.鍋爐送風(fēng)機(jī)失速故障一例J.熱LiNaizhao.Analysisonsurgeandimprovementmeas2uresofaxialflowfanJ.GuangdongElectricPower,1996,(4):27-30.12華國(guó)鈞.軸流風(fēng)機(jī)失速與喘振的對(duì)策J.浙江電力發(fā)電,2007,(10):79-80.TianXiaodong,LiuFujun.OnecaseofstallfailureofboilerforceddraftfanJ.ThermalPowerGeneration,2007,(10):79-80.10周軍,肖凌濤.動(dòng)葉可調(diào)軸流

23、一次風(fēng)機(jī)失速分析及力,2002,(2):40-43.HuaGuojun.CountermeasuresforstallingandsurgingofaxialfanJ.ZhejiangElectricPower,2002,40-43.13李春宏.軸流風(fēng)機(jī)失速與喘振分析及其處理J.熱(2):預(yù)防措施J.發(fā)電設(shè)備,2008,(6):506-508.ZhouJun,XiaoLingtao.Analysisonstallofarotorbladeadjustableaxialflowprimaryairfanandthereme2dyJ.PowerEquipment,2008,(6):506-508.

24、11李乃釗.軸流風(fēng)機(jī)喘振分析及防止對(duì)策J.廣東電力發(fā)電,2008,(3):76-78.LiChunhong.Analysisofstallandsurgeforaxial2flowfanstreatmentJ3):PowerGeneration,InvestigationinVariablePitchAxialFansShaodong,LiChunxi,WangHuan,QiCheng(SchoolofEnergyPowerandMechanicalEngineering,NorthChinaElectricPowerUniversity,Baoding071003,China)Abstrac

25、t:Itiscommonfaultsthatstallandsurgeemergefromaxialfanatoperationofpowerplant,whichcon2straints,toalargeextent,safeandeconomicaloperationofthepowerunit.Onthebasisofexplainingthephenom2enonofstallandsurge,thepresentpapernotonlyanalyzedandsummarizedthecausesandaccordingtreatmentmeasuresofstallandsurgef

26、orvarioustypeaxialfaninmanypowerplantsdomestically,butalsoillustratedvaria2tionofoperatingpointsinstallandsurgeoccurrenceprocessesandinducedpreventivemeasures.Keywords:variable2pitchaxialfan;surge;stall;preventivemeasures(上接第11頁(yè))參考文獻(xiàn):1高叔開(kāi),紀(jì)連恩,高磊.火電機(jī)組DCS仿真新思路J.電力系統(tǒng)自動(dòng)化,2005,(5):73-75.GaoShuKai,JiLianEng,GaoLei.NewtrainofthoughtabouttheDCSsimulationofthethermalpowergeneratingunitsJ.AutomationofElectricPowerSy