45住宅樓布料機(jī)支撐腳下模板加固處理方案

1、目 錄一、編制依據(jù)2二、工程概況32.1 工程建設(shè)概況32.2 建筑設(shè)計(jì)概況3三、加固處理措施43.1 處理措施43.2 支撐體系5四、施工注意事項(xiàng)7附件一：布料機(jī)支撐腳模板計(jì)算書(shū)8一、編制依據(jù)序號(hào)名 稱編 號(hào)1建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20122混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20103混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB50204-20154建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB50300-20135鋼管腳手架扣件GB15831-20066碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T700-20067高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-20108建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-20129建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JG

2、J59-201110建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-201611建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程JGJ130-201112建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-201613建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-200814建筑施工手冊(cè)（第五版）15建筑施工計(jì)算手冊(cè)（第三版）江正榮16工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文2013版17建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理?xiàng)l例國(guó)務(wù)院第393號(hào)令18危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程安全管理辦法建質(zhì)200987號(hào)二、工程概況2.1 工程建設(shè)概況工程建設(shè)概況一覽表序號(hào)項(xiàng) 目?jī)?nèi) 容1工程名稱 2工程地址3建設(shè)單位4設(shè)計(jì)單位5監(jiān)理單位6質(zhì)量監(jiān)督7施工總承包單位9見(jiàn)證試驗(yàn)室

3、10合同工期560天2.2 建筑設(shè)計(jì)概況建筑設(shè)計(jì)概況一覽表序號(hào)項(xiàng) 目?jī)?nèi) 容1建筑功能住宅樓3建筑面積(m2)總建筑面積32192.27m²地下建筑面積2982.30m²地上建筑面積29209.97m²4建筑層數(shù)地下三層；地上二十八層5建筑層高地下部分層高負(fù)三層負(fù)二層負(fù)一層3.2 m3.3 m3.4 m地上部分層高標(biāo)準(zhǔn)層2.7m6建筑高度±0.00絕對(duì)標(biāo)高30.4m室內(nèi)外高差0.3m筏板底標(biāo)高-10.785m建筑總高80.690m8建筑防火地上部分耐火等級(jí)為一級(jí)，地下室及地下車庫(kù)耐火等級(jí)為一級(jí)9抗震等級(jí)二級(jí)10建筑類別住宅樓三、加固處理措施由于樓層較高，5

4、層以上采用地泵澆筑混凝土。為方便操作，擬在施工樓面安裝簡(jiǎn)易混凝土布料機(jī)，采用人力驅(qū)動(dòng)布料。布料機(jī)安置的牢固與否將直接對(duì)其他工序施工造成嚴(yán)重影響，所以布料機(jī)的支設(shè)非常重要。為確保布料的穩(wěn)定和其他工序施工的安全、正常進(jìn)行，必須對(duì)布料機(jī)的支撐部位進(jìn)行加固處理。本工程采用的簡(jiǎn)易混凝土布料機(jī)，重約2700kg，由四個(gè)腳支撐固定，平均每個(gè)支撐腳承重680kg。3.1 處理措施1施工時(shí)，布料機(jī)支撐腳必須放置于支模立桿正上方，且不能直接擱置于模板或者鋼筋上，每個(gè)支撐腳下需加鋪600mm×600mm×100mm木墊塊，增加與模板的接觸面，分散布料機(jī)對(duì)模板壓力，確保機(jī)座底部結(jié)構(gòu)鋼筋不受損壞。布

5、料機(jī)支撐腳木墊塊布置平面圖如下：2每個(gè)支撐腳下模板支撐需在原有模板支撐體系的基礎(chǔ)上增加四根鋼管立桿，分別在支撐腳所在立桿的前、后、左、右二分之一原立桿間距處增設(shè)，使支撐腳下支撐立桿縱橫向間距縮小為原設(shè)計(jì)的一半，立桿端部加設(shè)可調(diào)U型頂撐，立桿底部必須加設(shè)50mm厚木質(zhì)墊塊，所增設(shè)鋼管立桿必須與原模板支撐體系有效連接為一個(gè)整體。3布料機(jī)放置的整個(gè)區(qū)域，模板小橫桿間距調(diào)整至200mm以內(nèi)。4布料機(jī)放置區(qū)域的周圍四面架設(shè)豎向剪刀撐，形成加強(qiáng)型模板支撐架構(gòu)。5其他設(shè)置同原模板支撐體系。布料機(jī)支撐腳樓面模板支撐立面圖如下：3.2 支撐體系加固處理完成后，本工程使用布料機(jī)樓層的模板支撐體系為：用48.3&#

6、215;3.5碗扣式鋼管搭設(shè)室內(nèi)滿堂腳手架，鋼管立桿上端加設(shè)可調(diào)節(jié)U型頂撐。立桿縱橫向間距為1200mm×1200mm，在布料機(jī)的每個(gè)支撐腳下所在區(qū)域立桿縱橫向間距降為原來(lái)的一半為600mm×600mm，步距1200mm，在距離樓地面250mm處設(shè)第一道水平桿，并根據(jù)層高加設(shè)2道水平桿。鋼管立桿底部必須加設(shè)50mm×100mm方木做墊塊。鋼管頂端超出頂層橫桿中心線150mm，頂撐可調(diào)手柄至板底托梁間距須不大于150mm。板底縱橫向均加設(shè)水平支模桿。水平支撐大橫桿采用48. 3×3.6鋼管，小橫桿采用100×100mm木方，間距300mm，放置布

7、料機(jī)的整個(gè)區(qū)域，支模小橫桿間距降為200mm。板模板采用12mm厚木膠合板，支模時(shí)應(yīng)按設(shè)計(jì)或規(guī)范要求將模板面起拱。為增加滿堂支撐腳手架的整體穩(wěn)定性，支模時(shí)縱橫向設(shè)置剪刀撐，剪刀撐與地面的角度為45°60°。尤其需要注意的是：在布料機(jī)放置的區(qū)域，由布料機(jī)四個(gè)支撐腳所圍合的矩形區(qū)域四面周圍必須架設(shè)豎向剪刀撐，形成連續(xù)閉合剪刀撐形式。如下圖所示：四、施工注意事項(xiàng)1布料機(jī)支撐腳不得碰撞或直接擱置于模板或者鋼筋上，且底部必須有支撐立桿。2布料機(jī)支撐腳所在區(qū)域支撐立桿底部必須加設(shè)100mm×100mm方木墊塊。3每一層混凝土施工時(shí)，布料機(jī)支撐腳放置位置須與前一層施工時(shí)相同。4

8、每次混凝土施工前必須檢查支撐立桿的加固是否穩(wěn)固。5每次混凝土施工前責(zé)任工長(zhǎng)必須對(duì)作業(yè)人員進(jìn)行安全、技術(shù)交底。附件一：布料機(jī)支撐腳模板計(jì)算書(shū)一、計(jì)算依據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-20083、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20104、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20125、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-20036、建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-20137、施工手冊(cè)第五版二、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)計(jì)算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008模板支架高度(m)2.58立桿縱向間距1a(m)0.9立桿橫

9、向間距l(xiāng)b(m)0.9水平拉桿步距h(m)1.2立桿布置在混凝土板域中的位置中心對(duì)稱立桿距混凝土板短邊的最近距離(m)0.2主梁布置方向平行于樓板長(zhǎng)邊結(jié)構(gòu)表面要求表面外露次梁間距a1(m)0.3次梁懸挑端計(jì)算長(zhǎng)度(m)0主梁懸挑端計(jì)算長(zhǎng)度(m)0樓板邊長(zhǎng)L(m)4樓板寬B(m)4樓板厚度h(m)0.12材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格100×100主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48.3×3.5主梁合并根數(shù)2鋼管類型48.3×3.5荷載參數(shù)可調(diào)托撐承載力容許值(

10、kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/立桿墊板面積A(m2)0.2是否采用布料機(jī)進(jìn)行澆筑是架體搭設(shè)省份、城市北京(省)北京(市)是否考慮風(fēng)荷載是模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)0.3新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1計(jì)算模板及次梁時(shí)均布活荷載Q1k(kN/m2)2.5計(jì)算模板及次梁時(shí)集中活荷載Q2k(kN)6.6計(jì)算主梁時(shí)均布活荷載Q3k(kN/m2)18.5計(jì)算立桿及其他支撐構(gòu)件時(shí)均布活荷載Q4k(kN/m2)1基本風(fēng)壓值Wo(kN/m2)0.3風(fēng)壓高度變化系數(shù)uz1風(fēng)荷載體型系數(shù)us0.131設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下： （圖1）模板設(shè)

11、計(jì)平面圖（圖2）模板設(shè)計(jì)剖面圖1（圖3）模板設(shè)計(jì)剖面圖2三、面板驗(yàn)算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，按簡(jiǎn)支跨進(jìn)行計(jì)算，取b=1m寬板帶為計(jì)算單元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算A.當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q1=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×1+1.4×2.5×1)=6.727kN/m由永久荷載控

12、制的組合：q2=0.9×1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4×0.7Q1kb=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)×1+1.4×0.7×2.5×1)=6.229kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(6.727,6.229)=6.727kN/m（圖4）面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1B.當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×0

13、.12)×1)=3.577kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×6.6=8.316kN（圖5）面板計(jì)算簡(jiǎn)圖2（圖6）面板彎矩圖Mmax=0.461kN·m；=Mmax/Wm=106×0.461/24000=19.197N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3=0.994kN/m（圖7）面板撓度圖（圖8）面板撓度圖=0.033mm=1.2mm滿足要求四、次梁驗(yàn)算宜按四等跨連續(xù)梁計(jì)算，又

14、因次梁兩端懸挑，故按有懸挑的四等跨連續(xù)梁計(jì)算模型進(jìn)行最不利組合。1、強(qiáng)度驗(yàn)算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×a1=0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5)×0.3=2.018kN/m（圖9）次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖q2=0.9×1.2×G1

15、k×a1=0.9×1.2×0.3×0.3=0.097kN/mp=0.9×1.4×Q2k=0.9×1.4×6.6=8.316kN（圖10）次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖11）次梁彎矩圖Mmax=1.316kN·m=Mmax/Wx=1.316×106/(166.667×103)=7.894N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖12）次梁剪力圖Qmax=8.316kNmax=QmaxS/(Ib)=8.316×103×125×103/(833.333×1

16、04×10×10)=1.247N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3=0.994kN/m（圖13）次梁撓度圖（圖14）次梁撓度圖跨中max=0.054mm=3.6mm滿足要求五、主梁驗(yàn)算在施工過(guò)程中使用的木方一般為4m長(zhǎng)，型鋼的主梁也不超過(guò)4m，簡(jiǎn)化為四跨連續(xù)梁計(jì)算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實(shí)際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過(guò)次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制

17、的組合：q1=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4Q3ka1=0.9×(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3+1.4×18.5×0.3)=8.066kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.9×1.35G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4×0.7Q3ka1=0.9×(1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3+1.4×0.7×18.5×0.3)=6.102kN/m取最不利組合得：q

18、=maxq1,q2=max(8.066,6.102)=8.066kN此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖15）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha1=(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3=0.994kN/m此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖16）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=7.985kNRkmax=0.984kN還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=75.3/1000=0.075kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×75.3/1000=0.

19、081kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖17）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖18）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖1、抗彎驗(yàn)算（圖19）主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=1.924kN·m=Mmax/Wm=1.924×106/(10.16×103)=189.352N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖20）主梁剪力圖(kN)Vmax=Qmax=10.164kNmax=VmaxS/(Ib)=10.164×1000×6.946×103/(24.38×10

20、4×1.4×10)=20.684N/mm2=120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖21）主梁變形圖(mm)max=0.28mm=3.6mm滿足要求4、支座反力Vmax=3.288kN六、立桿承載力驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）中條條文說(shuō)明規(guī)定：“一般情況下，當(dāng)架體高度小于或等于10m時(shí)可不考慮架體的自重，但當(dāng)架體高度大于10m時(shí)架體自重產(chǎn)生的軸向力不可忽略，應(yīng)疊加計(jì)算?！睘榱私y(tǒng)一計(jì)算，按考慮架體自重進(jìn)行計(jì)算。這樣做符合實(shí)際工況，且對(duì)于小于10m高度的架體偏于安全。架體自重由立桿、水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐及可調(diào)托座自重組成。

21、A.立桿自重：由于選擇的立桿型號(hào)為L(zhǎng)G-120，立桿長(zhǎng)度為L(zhǎng)L=120/100=1.2m故立桿根數(shù)可簡(jiǎn)化計(jì)算為T1=H/LL=2.58/1.2=2.15查規(guī)范表得單根立桿重量為mLG=7.05×9.8/1000=0.069kN則立桿總重：GLG= T1×mLG=2.15×0.069=0.149 kNB.水平桿自重：立桿承擔(dān)一個(gè)橫桿和一個(gè)縱桿的重量，由于立桿縱橫向間距為0.9m、0.9m，故水平桿規(guī)格分別為HG-90、HG-90查規(guī)范表得水平桿重量分別為mHa=3.63×9.8/1000=0.036kNmHb=3.63×9.8/1000=0.03

22、6Kn架體水平桿的步數(shù)為：T2=H/h+1=2.58/1.2+1=3.15則水平桿總重：GHG= T2×(mHa+ mHb)=3.15×(0.036+0.036)=0.224 kNC.豎向剪刀撐自重：豎向剪刀撐按規(guī)范構(gòu)造要求間距不大于4.5m，我們只計(jì)算有豎向剪刀撐的立桿。剪刀撐跨度可按4跨做符合構(gòu)造措施，故可按4跨計(jì)算。剪刀撐鋼管按48.3×3.6的鋼管取自重，每米取0.0397kN/m。豎向剪刀撐自重：GVX=(4la)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.5×0.0397=(4×0.9)2+(4×1.2)2)0.5+

23、(4×0.9)2+(4×1.2)2)0.5)×0.0397=0.476kND.水平剪刀撐：按規(guī)范規(guī)定水平剪刀撐間距不大于4.8m，故剪刀撐道數(shù)可按下式計(jì)算：T3=H/4.8+1=2.58/4.8+1=1.538水平剪刀撐的假定形式可按豎向剪刀撐的方式進(jìn)行。水平剪刀撐自重：GHX= T3×2×(4la)2+(4lb)20.5×0.0397=1.538×2×(4×0.9)2+(4×0.9)2)0.5×0.0397=0.622kN E. 可調(diào)托撐：根據(jù)規(guī)范表規(guī)定，選用KTC-60型號(hào)的可調(diào)托

24、撐可調(diào)托撐自重為：GTC=0.0831kN架體的底座或墊板自重予以忽略。根據(jù)以上統(tǒng)計(jì)，架體自重作用于單根立桿的荷載為：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.149+0.224+0.476+0.622+0.0831=1.554 kN1、不考慮風(fēng)荷載N=0.9×1.2×GZ+G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.4Q4k×la×lb=0.9×1.2×(1.554+0.3+(1.1+24)×0.12)×0.9×0.9+0.9×1.4×1&#

25、215;0.9×0.9=5.277kN允許長(zhǎng)細(xì)比的驗(yàn)算: l=(h+2a)/i=(1.2+2×0.25)×1000/(1.58×10)=107.595£l=150滿足要求根據(jù)l值查規(guī)范JGJ130-2011附錄得到j(luò)=0.537N/(A)=5.277×1000/(0.537×506)=19.421N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、考慮風(fēng)荷載風(fēng)荷載體型系數(shù)：k=sz0=1×0.131×0.3=0.039kN/m2s=1.4k(h2+lb2)0.5/lb/10=1.4×0.039×(1.22+0.92)0.5/0.9/10=0.009kN/m2Mw=0.92