塔吊基礎(chǔ)設(shè)計

1、目 錄塔吊基礎(chǔ)設(shè)計.2一、工程概況2二、地質(zhì)地貌情況2三、塔機(jī)的型號及技術(shù)性能指標(biāo)簡介41、QTZ63型塔吊42、QT80EA型塔吊型號及技術(shù)性能指標(biāo)簡介5四、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計91、QTZ63塔式起重機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計92、QT80EA塔式起重機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計11塔吊樁基礎(chǔ)的計算書（QT80EA）.14一. 參數(shù)信息14二. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算14三. 矩形承臺彎矩的計算14四. 矩形承臺截面主筋的計算16五. 矩形承臺截面抗剪切計算16六.樁承載力驗算17七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算17塔吊樁基礎(chǔ)的計算書（QTZ63）.20一. 參數(shù)信息20二. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算20三

2、. 矩形承臺彎矩的計算20四. 矩形承臺截面主筋的計算21五. 矩形承臺截面抗剪切計算22六.樁承載力驗算23七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算23塔吊基礎(chǔ)設(shè)計一、工程概況鑫隆世紀(jì)名居位于常平鎮(zhèn)站前南路和站前西路交叉口，西臨常陽花園，南臨東元路。總用地面積約3.5萬平方米，擬興建公寓式住宅樓6棟（其中1、2棟為21，其余棟為22層）和裙樓商鋪等建筑物。設(shè)一層地下室 ；總建筑面積131277.43m2，5、6棟建筑總高度81.15米，1、2棟建筑總高度78.15米，3、4棟建筑總高度80.95米，本工程由廣東華方工程設(shè)計有限公司設(shè)計，東莞市鑫隆實業(yè)發(fā)展有限公司、東莞市鑫隆房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資興

3、建，廣東省第一建筑工程有限公司承建，廣東建設(shè)工程監(jiān)理有限公司東莞監(jiān)理部監(jiān)理。基礎(chǔ)類型為預(yù)應(yīng)力靜壓管樁；為滿足平面垂直運(yùn)輸及施工需要，我司在擬建場地投入6臺塔吊， QTZ63 、QT80EA各三臺；每臺主架安裝高度為90m，安裝具體位置詳見塔吊安裝平面布置圖（見附表），承臺標(biāo)高距地下室底板板底標(biāo)高20mm。二、編制依據(jù)1、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB5007-2002）2、建筑樁基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GJ94-94）3、本工程地質(zhì)勘測報告4、產(chǎn)品使用說明書三、地質(zhì)地貌情況1、擬建場地屬沖積平原地貌，原為一片耕地，后經(jīng)人工填土改造，尚未完全推填整平；場地東部地面較高，西部地勢稍低，高差最大約1.2m，場地內(nèi)

4、下伏土層厚度相差較大，一般南部較薄，往東北方向變厚。根據(jù)土性特征和物理力學(xué)性質(zhì)，土層自上而下分述如下：（1）填土層：普遍分布，厚度0.602.30米，平均1.32米；黃雜黃紅色，局部為灰雜色，由粘性土、砂粒及少量風(fēng)化巖塊組成，呈松散半固結(jié)狀。（2）粉質(zhì)粘土層：普遍分布，厚度0.803.70米，平均1.79米；土黃紅黃色，偶見黃白色，含少量砂粒及鐵質(zhì)氧化物，較濕，一般呈硬可塑狀，局部為可塑狀；平均標(biāo)貫擊數(shù)7.9擊。（3）中粗砂層：普遍分布，厚度0.904.10米，平均2.16米；淺黃灰黃色，含較多粘性土，土芯局部粘結(jié)成團(tuán)塊，較濕，呈松散稍密狀；平均標(biāo)貫擊數(shù)9.6擊。（4）淤泥質(zhì)土層：普遍分布，厚

5、度2.106.50米，平均3.73米；深灰灰黑色，局部為灰褐色，含少量有機(jī)質(zhì)，部分鉆孔含少量粉細(xì)砂，飽和，原狀土軟塑，重塑土流塑；平均標(biāo)貫擊數(shù)1.8擊。（5）細(xì)砂層：普遍分布，厚度1.14.2米，平均2.15米；淺灰色，含少量淤泥質(zhì)土，很濕，松散，局部稍密；平均標(biāo)貫擊數(shù)8.3擊。（6）粗砂層：大部分區(qū)域分布，厚度1.504.50米，平均3.43米；灰白色，偶見灰雜色，成份以石英為主，飽和，中密密實狀，平均標(biāo)貫擊數(shù)18.4擊。（7）砂質(zhì)粘性土層：大部分區(qū)域分布，厚度2.0010.00米，平均6.49米；灰黃色，局部為紅黃色，屬殘積土，由下伏片麻巖風(fēng)化而成，稍濕，硬塑；平均標(biāo)貫擊數(shù)18.9擊。2、

6、基巖條件場地土層之下的基底巖石為下古生界片麻巖，屬變質(zhì)巖類。按風(fēng)化程度及力學(xué)強(qiáng)度，可分為強(qiáng)風(fēng)化片麻巖8、中風(fēng)化片麻巖9、微風(fēng)化片麻巖10。3、水文地質(zhì)概況場地內(nèi)地下水主要為第四系土層中的孔隙潛水，粗砂層6為主要賦水層位，透水性強(qiáng)，中砂層3及細(xì)砂層5次之；其它各層均為弱透水層及相對隔水層；地下水的補(bǔ)給來源為大氣降水及附近小溪和生活用水滲透補(bǔ)給。四、塔機(jī)的型號及技術(shù)性能指標(biāo)簡介1、QTZ63型塔吊QTZ63塔式起重機(jī)是在1999年由廣東省建筑機(jī)械廠和長沙建設(shè)機(jī)械研究院根據(jù)最新標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計的新型建筑用塔式起重機(jī)，該機(jī)為水平臂架、小車變幅，上回轉(zhuǎn)自升式用途塔機(jī)，允許初始安裝高度為35米，允許最大安裝高度為

7、120米。工作狀態(tài)下作用于基礎(chǔ)的最大垂直荷載G=65噸、W=4.2噸、M=128噸米、MK=21噸米。非工作狀態(tài)下作用于基礎(chǔ)的最大垂直荷載G=42噸、W=8噸、M=185噸米、MK=0噸米（其中：G表示基礎(chǔ)所受的垂直力、W表示基礎(chǔ)所受的水平力、M表示基礎(chǔ)所受的傾翻力矩、MK表示基礎(chǔ)所受的扭矩）。其最大幅度為48m，最大起重量為6T，起重力矩符合最新塔式起重機(jī)基本參數(shù)。該機(jī)上部采用液壓頂升，增加或減少標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，使塔機(jī)能隨著建筑物的升高而平穩(wěn)地升高，同時塔機(jī)的起生能力不因塔機(jī)的升高而降低。其起升機(jī)構(gòu)采用電磁離合器換檔變速，同時采用帶有渦流制動器的電動機(jī)，使得起升機(jī)構(gòu)獲的理想的起升速度及荷重的慢就位。

8、小車牽機(jī)構(gòu)均裝有電磁盤式制動器，使工作機(jī)構(gòu)速度高且平穩(wěn)可靠。附著式的最大起升高度可達(dá)120m，附著式起重機(jī)的底架可直接安裝在建筑物上或建筑物近旁的混凝土基礎(chǔ)上。為了減少塔身計算長度以保持其設(shè)計起重能力，設(shè)有五套附著裝置。第一附著裝置距基礎(chǔ)面15m（4層），第二附著裝置距第一附著點(diǎn)15m（9層）（為了工程進(jìn)度需要，不受塔吊自由高度的影響，在基礎(chǔ)面至第一道附著增加一道），第三附著裝置距第二附著點(diǎn)16m（14層），第四附著裝置距第三附著點(diǎn)16m（19層），第五附著裝置距第四附著點(diǎn)13m（頂層），起重懸高（第五附著點(diǎn)至臂根鉸點(diǎn)距離）不大于20m，附著點(diǎn)的高度可允許根據(jù)樓層的高度做些適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。2、QT

9、80EA型塔吊型號及技術(shù)性能指標(biāo)簡介（1）江麓QT80EA固定式起重機(jī)是按照國家和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，參照相應(yīng)的國際標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計、制造的一種回轉(zhuǎn)水平臂自升塔式起重機(jī)；額定重力矩為800kN.m。該機(jī)各項性能參數(shù)先進(jìn)、起升高度高、工作幅度大、作業(yè)空間廣、使用效率高;在獨(dú)立固定式基礎(chǔ)上增加附著，以滿足高層建筑施工要求，附著后起升高度可達(dá)159m，其塔身由8個標(biāo)準(zhǔn)節(jié),55個塔身及一個固定基礎(chǔ)節(jié)組成。工作及非工作狀態(tài)作用于基礎(chǔ)的最大垂直荷載及最大彎矩如下表（2）塔機(jī)性能和技術(shù)指標(biāo)（詳見表1）（3）起重性能參數(shù)（詳見表2）（4）供電要求：供電容量：80KW；供電電壓：380V（允差10%）；供電頻率：50HZ。荷載情

10、況基礎(chǔ)載荷P（KN）M（KN·M）P1P2MMK工作狀態(tài)573291617453非工作狀態(tài)5567117261附表1：附表2145米臂長2.40米臂長3.35米臂長附件：（一）塔吊出廠安全認(rèn)可證（二）塔吊出廠合格證（三）塔吊使用說明書1、附著支撐應(yīng)在澆筑主體梁、柱時按生產(chǎn)廠家給出的固定尺寸預(yù)埋。2、主體結(jié)構(gòu)附著處強(qiáng)度：塔吊附著預(yù)埋件處的柱、梁應(yīng)加強(qiáng)，在梁或柱角部增加f25、f8100加密箍：長度在2米范圍內(nèi)。3、基礎(chǔ)配筋圖五、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計1、QTZ63塔式起重機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計（1）采用預(yù)應(yīng)力管樁DN500，4根，中距2500，樁有效長度16.0m。 （2）CT：18170，雙層雙向，做成鋼

11、筋籠形式承臺尺寸4000×4000；承臺厚度：1500；基礎(chǔ)梁（JL1）600×1200；面425；底425,箍筋8150.砼強(qiáng)度為C30 （3）樁芯鋼筋籠 520；螺旋箍筋8150，入樁2m，錨入承臺1.5m，C30膨脹砼。（4）承臺與DN500樁應(yīng)保持有10cm的錨入，承臺底C10墊層，10cm厚。承臺面標(biāo)高-5.30（5）施工時應(yīng)做好位移和沉降觀測，發(fā)現(xiàn)異常情況，應(yīng)立即停止使用，排除問題方可使用。2、QT80EA塔式起重機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計（1）采用預(yù)應(yīng)力管樁DN500，4根，中距3000，樁有效長度16.0m。 （2）CT：18170，雙層雙向，做成鋼筋籠形式承臺尺寸：420

12、0×4200；承臺厚度：1500；基礎(chǔ)梁（JL1）600×1200；面筋425；底425，箍筋8150，砼強(qiáng)度為C30 （3）樁芯鋼筋籠 520；螺旋箍筋8150埋入樁2m，錨入承臺1.5m，C30膨脹砼。（4）承臺與DN500樁應(yīng)保持有10cm的錨入，承臺底C10墊層，10cm厚。承臺面標(biāo)高-5.3（5）施工時應(yīng)做好位移和沉降觀測，發(fā)現(xiàn)異常情況，應(yīng)立即停止使用，排除問題方可使用。塔吊樁基礎(chǔ)的計算書（QT80EA）一. 參數(shù)信息塔吊型號：QT80EA，自重（包括壓重）F1=556kN，最大起重荷載F2=80.00kN塔吊傾覆力距M=1726kN.m，塔吊起重高度H=110.

13、00m，塔身寬度B=1.5m混凝土強(qiáng)度：C30，鋼筋級別：級，承臺長度Lc或?qū)挾菳c=4.20m樁直徑或方樁邊長 d=0.50m，樁間距a=3.00m，承臺厚度Hc=1.50m基礎(chǔ)埋深D=1.50m，承臺箍筋間距S=150mm，保護(hù)層厚度：50mm二. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算1、塔吊自重（包括壓重） F1 =556kN2、塔吊最大起重荷載F2=80.00kN作用于樁基承臺頂面的豎向力 F =1.2×(F +F2)=763.2 kN塔吊的傾覆力矩 M =1.4×1726=2416.4 kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：預(yù)制樁預(yù)制樁圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的

14、，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。1、樁頂豎向力的計算（依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第條）其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1.2×1280.02=1536.02kN； G樁基承臺的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1428.84kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值（kN.m）； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值（kN）。經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值:Nmax=（76

15、3.2+1428.84）/ 4 +（2416.4+890.3）×（3.00×1.414 / 2）/【2×（3.00×1.414 / 2）2】=1327.52kNNmin=（763.2+1428.84）/ 4（2416.4+890.3）×（3.00×1.414 / 2）/【2×（3.00×1.414 / 2）2】= 231.5KN2、管樁的承載力和管樁進(jìn)入土層考慮N=dLii+0.9Gs> Nmin（安全）式中：抗拔允許摩阻力與受壓允許摩阻力的比例系數(shù)：0.40.7Li第i層土層厚度i第i層土層樁摩擦系數(shù)Gs單

16、樁自重：Gs=3.14×(0.25×0.25-0.105×0.105) × 10×2.5×9.8=39.6KNN=0.4×3.14×0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43×84.5+6.49×58）+0.9×39.6=719.76 KN 231.5 KN3、矩形承臺彎矩的計算（依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第條）其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)

17、計值（kN.m）； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值（k），Ni1=NiG/n。經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：N=（763.2+1428.84）/ 4+2416.4×（3.00 / 2）/ 【4×（3.00/2）2】=950.74kNMx1=My1=2×（950.741428.84 / 4）×（1.500.75）=890.3kN.m四. 矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土

18、強(qiáng)度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300N/mm2。經(jīng)過計算得 s=890.3×106 /（1.00×14.30×4200.00×13882）=0.009 =1（12×0.009）0.5=0.009 s=10.009 / 2=0.996 Asx=Asy=890.3×106 /（0.996×1388×300.00）=2146.68mm2承臺配筋選取雙層雙向配18170，As=6104.16mm2，可滿足要求。五.

19、 矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ9494）的第條和第條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=1005.24kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.20； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=4200mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1450mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=150mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六.

20、樁承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1536.02kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=0.188m2。經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋!七. 樁豎向極限承載力驗算及樁長計算樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1005.24kN樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式：最大

21、壓力：其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值: Qpk單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值: Qck相應(yīng)于任一復(fù)合基樁的承臺底地基土總極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值: qck承臺底1/2承臺寬度深度范圍（5m）內(nèi)地基土極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值； s,p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)； c承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)；按下式取值： s,p,c分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺底土阻抗力分項系數(shù)； qsk樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； qpk極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.19m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及

22、側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:序號11.32482521.7953127032.1664435043.7324127052.1532315063.4384.5655076.49588400由于樁的入土深度為16m,所以樁端是在第7層土層。最大壓力驗算:R=1.57×（1.3×24×1+1.79×53×1.2+2.16×64×1.26+3.73×24×1.05+2.15×32×1.26+3.43×84.5×1.26+1.44×58×1.26）/ 1.65+1

23、.35×8400.00×0.19 / 1.65+0.47×882.00 / 1.70=2465.99kN上式計算的R的值大于最大壓力1327.52kN,所以滿足要求!塔吊樁基礎(chǔ)的計算書（QTZ63）一. 參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63，自重（包括壓重）F1=411.6kN，最大起重荷載F2=60.00kN塔吊傾覆力距M=1783.6kN.m，塔吊起重高度H=100.00m，塔身寬度B=1.6m混凝土強(qiáng)度：C30,鋼筋級別：級，承臺長度Lc或?qū)挾菳c=4.00m樁直徑或方樁邊長 d=0.50m，樁間距a=2.50m，承臺厚度Hc=1.50m基礎(chǔ)埋深D=1.50m，承臺

24、箍筋間距S=150mm，保護(hù)層厚度：50mm二. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算1、塔吊自重（包括壓重） F1 =411.6 kN2、塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F =1.2×(F +F2)=565.92 kN 塔吊的傾覆力矩 M =1.4×1783.6=2497.04 kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：預(yù)制樁預(yù)制樁圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗算。1、樁頂豎向力的計算（依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第條）其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1

25、.2×697.00=836.40kN； G樁基承臺的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1296.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值（kN.m）； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值（kN）。經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值：Nmax=（565.92+1296.00）/ 4+（2497.04+576.8）×（2.50×1.414 / 2）/【2×（2.50×1.414 / 2）2】=133

26、5.03kNNmin=（565.92+1296.00）/ 42497.04×（2.5×1.414 / 2）/【2×（2.5×1.414 / 2）2】= 404.07KN2、管樁的承載力和管樁進(jìn)入土層考慮N=dLii+0.9Gs> Nmin（安全）式中：抗拔允許摩阻力與受壓允許摩阻力的比例系數(shù)：0.40.7Li第i層土層厚度i第i層土層樁摩擦系數(shù)Gs單樁自重：Gs=3.14×(0.25×0.25-0.105×0.105) × 10×2.5×9.8=39.6KNN=0.4×3.14&

27、#215;0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43×84.5+6.49×58）+0.9×39.6=719.76 KN 404.07 KN3、矩形承臺彎矩的計算（依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第條）其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值（kN.m）； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值（kN），Ni1=NiG/n。經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：N=（565.92+1296.00

28、）/ 4+2497.04×（2.50 / 2）/【4×（2.50 / 2）2】=964.89kNMx1=My1=2×（964.89-1296.00 / 4）×（）=576.80kN.m四. 矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。式中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300N/mm2。經(jīng)過計算得 s=576.80×106

29、 /（1.00×14.30×4000.00×13882）=0.007 =1-（1-2×0.007）0.5=0.007 s=1-0.007/ 2=0.997 Asx= Asy=576.8×106 /（0.997×1388×300.00）=1373.33mm2。 承臺配筋選取雙層雙向配三級鋼18170，As=5850mm2，可滿足要求。五. 矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第條和第條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=1029.89kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.20； fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=4000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1388mm； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=150mm。 經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六. 樁承載力驗算