博物館高架支摸方案修改33

1、目 錄1 編制依據(jù)11.1 工程圖紙11.2 規(guī)范標準11.3 企業(yè)標準11 工程概況與施工部署11.1框架梁設計概況11.2 施工部署32 模板支架設計32.1 方案設計32.3 選擇設計計算模型42.4 荷載計算62.4.1 800x1800mm截面梁（增加）62.4.2 600x1800mm截面梁62.4.3 400x1600mm截面梁（調整）72.4.4 300x900mm截面梁（增加）72.4.5 300x700mm截面梁82.4.6 200mm厚樓板83 梁板模板設計計算83.1 梁側支撐系統(tǒng)驗算93.1.1 800X1800梁側模板荷載（增加）93.1.2 800X1800梁側模

2、板體系驗算（增加）93.1.1 600X1800梁側模板荷載123.1.2 600X1800梁側模板體系驗算123.1.3 400X1600梁側模板荷載（調整）153.1.4 400X1600梁側模板體系驗算（調整）153.1.5 400X1200梁側模板荷載183.1.6 400X1200梁側模板體系驗算183.1.7 300X900梁側模板荷載（增加）213.1.8 300X900梁側模板體系驗算（增加）223.1.7 300X700梁側模板荷載243.1.8 300X700梁側模板體系驗算243.2 梁板底模板體系驗算273.2.1 800X1800梁底模板體系驗算（增加）273.2.2

3、 600X1800梁底模板體系驗算313.2.3 400X1600梁底模板體系驗算（調整）343.2.4 300X900梁底模板體系驗算（增加）393.2.5 300X700梁底模板體系驗算42板模板體系驗算（200厚）454 大跨度高架模板支架構造措施485 高架支模施工技術、安全措施486 檢查與驗收496.1構配件檢查與驗收496.2 架體檢查與驗收491 編制依據(jù)1.1 工程圖紙山東省博物館新館施工圖紙（施工準備階段）。 1.2 規(guī)范標準現(xiàn)行有關國家、行業(yè)、地方規(guī)范標準?，F(xiàn)行有關國家、行業(yè)、地方規(guī)范標準序號類 別名 稱編 號1國 標建設工程施工現(xiàn)場供用電安全規(guī)范GB50194-932行

4、 標建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-20013行 標建筑施工安全檢查技術標準JGJ59-994行 標建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)程JGJ80-915行 標安全防范系統(tǒng)驗收規(guī)則GA308-20016行 標安全防范工程程序與要求GA/T75-947行 標建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ1302001J84-20011.3 企業(yè)標準企業(yè)標準序號類 別名 稱編 號1企 標建筑施工腳手架安全技術標準ZJQ08-SGJB003-20052企 標施工組織設計編制標準ZJQ08-SGJB001-20051 工程概況與施工部署1.1框架梁設計概況山東省博物館新館是一個功能齊全、規(guī)模宏偉的綜合博物館，

5、該工程地處于燕山立交橋以東兩公里處，南臨經(jīng)十東路，總用地面積179992.0m2，總建筑面積約820002。該工程為一方形建筑，地下三層，結構標高分別為-6.6m、-2.19m、-0.15m；地上四層，結構標高分別為9.7m、18.1m、26.5m、34.3m，東西及南北寬均為136米。根據(jù)山東省建筑工程安全專項施工方案編制審查與專家論證暫行辦法有關規(guī)定，為確保模板支撐體系穩(wěn)定，保證施工質量及安全特編制本案。根據(jù)2008年6月30日北京設計院出的結構圖紙（施工準備階段），屬于大跨度高架支模的梁截面、跨度情況如下： 一層石雕藝術館大廳（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，

6、最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度24.6m；高度9.85m。一層禮儀大廳（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度28.7m；縱向梁最大截面尺寸為300×700，最大跨度24.6m；高度9.85m。一層臨時展廳（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度24.6m；高度9.85m。一層石雕藝術館大廳（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1100，最大跨度16.4m；縱向梁最大截面尺寸為400×12

7、00，最大跨度12.3m；高度9.85m。一層臨時展廳（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1100，最大跨度16.4m；縱向梁最大截面尺寸為400×1200，最大跨度12.3m；高度9.85m。一層學術報告廳（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度28.7m；縱向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度28.7m；高度9.85m。一層臨時展廳（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度24.6m；高度9.85m。一層大廳（軸軸/軸軸）

8、橫向梁圖紙為標注梁截面，最大跨度28.7m，縱向梁最大截面尺寸為300×900，最大跨度45.1m；高度26.65m。二層文物精品館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。二層山東發(fā)展史館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度28.7m；縱向梁最大截面尺寸為300×700，最大跨度24.6m；高度8.4m。二層齊魯名人館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為

9、400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。二層文化藝術品展廳（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1100，最大跨度16.4m；縱向梁最大截面尺寸為500×1200，最大跨度12.3m；高度8.4m。二層齊魯名人館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1100，最大跨度16.4m；縱向梁最大截面尺寸為500×1200，最大跨度12.3m；高度8.4m。二層考古館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。二層

10、古代交通館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度28.7m；縱向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。二層古代交通館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。三層自然館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1800，最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為400×1800，最大跨度24.6m；高度16.3m。三層山東發(fā)展史館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為600×18

11、00，最大跨度45.1m；縱向梁最大截面尺寸為800×1800，最大跨度20.2m；高度16.3m。三層自然館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1800，最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為400×1800，最大跨度24.6m；高度16.3m。三層自然館（珍惜動物標本）（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1100，最大跨度16.4m；縱向梁最大截面尺寸為600×1200，最大跨度12.3m；高度8.4m。三層自然館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1100，最大跨度16.4m；縱向梁最大截面尺寸為600

12、15;1200，最大跨度12.3m；高度8.4m。三層民族館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1600，最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為400×1600，最大跨度24.6m；高度8.4m。三層古代交通館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1600，最大跨度28.7m；縱向梁最大截面尺寸為400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。三層民族館（軸軸/軸軸）橫向梁最大截面尺寸為400×1600，最大跨度32.8m；縱向梁最大截面尺寸為400×1600，最大跨度24.6m；高度8.4m。1.2 施工部署高架模板

13、支撐搭設時間計劃在2008年10月份，勞動力安排為滿堂架及木工600人左右，運輸工具主要通過塔吊。因部分高架模板的梁為預應力混凝土梁，所以必須待預應力梁混凝土強度等級達到80%以上才能預應力張拉，預應力張拉后灌漿強度達到100%后方可拆除高架模板支撐體系。2 模板支架設計2.1 方案設計由于本工程架體支設高度高（自±0以下館藏層至±0以上均超過4m，屬高支架模板體系），跨度和結構構件大，施工活荷載和構件恒荷載大，模板支設難度大。經(jīng)綜合考慮，架體應滿足施工方便、質量易控、安全可靠、經(jīng)濟合理、靠操作性強等因素。本方案選擇：滿堂高支腳手架鋼管支撐體系和砼整澆的施工工藝。高架支模部

14、分的框架結構分為主次梁，但梁高和梁寬變化不大，為了保證架子體系的整體連續(xù)貫通性和可操作性，立桿間距統(tǒng)一排列。排列原則是基本方格網(wǎng)按450×450考慮，但結合工程實際情況，在梁下做適當調整，并繪制立桿布置圖，水平步距1500mm。2.3 選擇設計計算模型樓板布設架體的基礎上再在梁底、梁側一定范圍內立桿間距加密；在主梁及次梁支架頂部配專用U形可調托撐；U形托撐上用鋼管做主龍骨，50×100木方作次龍骨。立桿的強度和穩(wěn)定性必須滿足規(guī)范規(guī)定。從立桿平面布置圖（詳見附圖）中可以明確看出各梁底立桿間距及沿梁長方向排距，從中選擇有代表性及最大立桿受力進行結構架子體系設計驗算，具體選擇的架

15、體材料、計算模型如下：梁板架體材料、計算模型表序號構配件名稱使用材料規(guī)格設 計參 數(shù)備注1扣件直角扣件水平桿與立桿連接處設置2立 桿48×3.0鋼管，對接扣件接長梁截面架體寬度縱向（沿梁長方向）橫向（沿梁寬方向）800×1800梁寬+每邊300450設頂撐兩根見圖600×1800梁寬+每邊300450設頂撐兩根見圖400×1600梁寬+每邊300450設頂撐兩根見圖400×1200梁寬+每邊300450同上見圖300×900梁寬+每邊300450設頂撐一根見圖300×700梁寬+每邊300900設頂撐一根見圖200mm板90

16、0X9009009003木方50×100梁截面沿梁高方向間距（木方中心距）設置要求800×1800150在梁底部、上部及對拉螺栓處必須設置一道，中間均分600×1800150400×1600225400×1200225300×900187.5300×700183.34木方50×100梁截面沿梁寬方向（木方中心距）設置要求800×1800200在梁邊各設置一道，中間均分600×1800200400×1600200300×900150300×7001505木方50

17、15;100200mm板木方間距2256對拉螺栓16梁截面沿梁高方向間距沿梁長度方向600×1800450450400×1600450450400×1200450450300×900中間設一道900300×700不設不設7縱橫向水平桿48×3.0鋼管，旋轉扣件接長在距樓面200mm處設一道，在板底200mm處設一道，在梁底部設一道，中間間距1.5m。8水平剪刀撐48×3.0鋼管，旋轉扣件接長上部、底層各設置一道，中間每3步設置一道，整個滿堂架按45度夾角滿布。同一向水平桿間距8.2m。9豎向剪刀撐48×3.0鋼管，

18、旋轉扣件接長縱橫向均設置，滿堂架四邊均設置一道，中間每隔8.2m設一道。10掃地桿48×3.0鋼管，旋轉扣件接長距樓面200處縱橫設置13模板18厚多層膠合板鋼管、扣件力學性能(由于現(xiàn)場所進鋼管壁厚有3.5、3.25、3.0mm三種規(guī)格，本方案按3.0mm計算)。鋼管、扣件力學性能表序號力 學 性 能壁厚3.5mm3.0mm1Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值205N/mm2205N/mm2248鋼管截面面積(A)4.89cm24.239cm2348鋼管回轉半徑(i)1.58cm1.595cm448鋼管慣性距(I)12.19cm410.78cm4548鋼管截面模量(W)5.08cm

19、34.5cm3648鋼管每米長質量3.84Kg/m3.84Kg/m748鋼管彈性模量(E)2.06×1052.06×1058直角扣件、旋轉扣件抗滑承載力設計值8.00KN8.00KN9底座豎向承載力40kN40kN模板、木方的力學性能表材料力 學 性 能規(guī)格截面抵抗矩W（mm3）彈性模量（N/mm2）抗彎強度（N/mm2）貫性矩I（mm4）模板18mm厚54000(取1m)450013486000（取1m）木方50×100833339500134.17×1062.4 荷載計算為防止操作工人在施工現(xiàn)場搭設滿堂腳手架時操作失誤，減少施工現(xiàn)場的模板腳手架形式，

20、分別選取典型（較大構件）并采用如下模型進行驗算計算，其他梁的腳手架搭設要求詳見后面的梁板模板設計計算中的具體說明。 800×1800mm截面梁主梁混凝土澆筑截面800×1800mm，板厚150mm；因現(xiàn)有圖紙為施工準備階段圖紙，鋼筋自重無法具體取值，考慮梁板為整體現(xiàn)澆，故按鋼筋砼梁結構統(tǒng)一取值為25.5kN/m3，為保證結構安全，計算荷載設計值時不乘折減系數(shù)。1、荷載標準值（1）恒荷載鋼筋砼自重 25.5×（0.8×1.8+0.3×0.15×2）=39.02 KN/m模板自重 0.5×(0.8+2×1.65+0.3

21、×2) =2.35 KN/m合計 =41.37 KN/m（2）活荷載振搗荷載標準值（F5）：梁側模板： 0.8×4 =3.2 KN/m樓面模板： 2KN/m2施工人員及設備荷載標準值（F4） 2.5KN/m22、荷載設計值（1）梁底模承載力設計值 1.2×41.37+1.4×3.2=54.12 KN/m（2）梁底模剛度荷載設計值 1.2×41.37 =49.64 KN/m2.4.2 600×1800mm截面梁主梁混凝土澆筑截面600×1800mm，板厚150mm；因現(xiàn)有圖紙為施工準備階段圖紙，鋼筋自重無法具體取值，考慮梁板為

22、整體現(xiàn)澆，故按鋼筋砼梁結構統(tǒng)一取值為25.5kN/m3，為保證結構安全，計算荷載設計值時不乘折減系數(shù)。1、荷載標準值（1）恒荷載砼自重 25.5×（0.6×1.8+0.3×0.15×2）=29.84 KN/m模板自重 0.5×(0.6+2×1.65+0.3×2) = 2.25 KN/m合計 32.09 KN/m（2）活荷載振搗荷載（F5）：梁側模板 0.6×4 =2.4KN/m樓面模板 2KN/m2施工人員及設備荷載（F4） 2.5KN/m22、荷載設計值（1）梁底模承載力設計值3.36 1.2×32.0

23、9+1.4×2.4=41.87 KN/m（2）梁底模剛度荷載設計值 1.2×32.09=38.51 KN/m2.4.3 400×1600mm截面梁（調整）主梁混凝土澆筑截面400×1600mm，板厚150mm；因現(xiàn)有圖紙為施工準備階段圖紙，鋼筋自重無法具體取值，因此鋼筋砼取值時按25t/m3，取荷載設計值時不乘折減系數(shù)。 荷載標準值A 恒荷載砼自重 25×（0.4×1.6+0.3×0.15×2）=18.25 KN/m模板自重 0.4×(0.4+2×1.45+0.3×2)=1.56 KN

24、/m合計 19.81 KN/mB 活荷載振搗荷載 4×0.4=1.6 KN/m施工人員及設備荷載 2.5×0.4=1.0 KN/m合計 2.6 KN/m 荷載設計值1.2×19.81+1.4×2.6=27.41 KN/m荷載設計值：q3=27.41 KN/m2.4.4 300×900mm截面梁（增加）主梁混凝土澆筑截面300×700mm，板厚150mm；因現(xiàn)有圖紙為施工準備階段圖紙，鋼筋自重無法具體取值，因此鋼筋砼取值時按25t/m3，取荷載設計值時不乘折減系數(shù)。 荷載標準值A 恒荷載砼自重 25×（0.3×0.9

25、+0.3×0.15×2）=9 KN/m模板自重 0.4×(0.3+2×0.55+0.3×2)=0.8 KN/m合計 9.8 KN/mB 活荷載振搗荷載 4×0.3=1.2 KN/m施工人員及設備荷載 2.5×0.3=0.75 KN/m合計 1.95 KN/m 荷載設計值1.2×9.8+1.4×1.95=14.49 KN/m荷載設計值：q5=14.49 KN/m2.4.5 300×700mm截面梁主梁混凝土澆筑截面300×700mm，板厚150mm；因現(xiàn)有圖紙為施工準備階段圖紙，鋼筋自重

26、無法具體取值，因此鋼筋砼取值時按25t/m3，取荷載設計值時不乘折減系數(shù)。 荷載標準值A 恒荷載砼自重 25×（0.3×0.7+0.3×0.15×2）=7.5 KN/m模板自重 0.4×(0.3+2×0.55+0.3×2)=0.8 KN/m合計 8.3 KN/mB 活荷載振搗荷載 4×0.3=1.2 KN/m施工人員及設備荷載 2.5×0.3=0.75 KN/m合計 1.95 KN/m 荷載設計值1.2×8.3+1.4×1.95=12.69 KN/m荷載設計值：q6=12.69 KN/

27、m2.4.6 200mm厚樓板本工程模板為高支架體系，因現(xiàn)有圖紙為施工準備階段圖紙，鋼筋自重無法具體取值，考慮梁板為整體現(xiàn)澆，故按鋼筋砼梁結構統(tǒng)一取值為25.5kN/m3，為保證結構安全，計算荷載設計值時不乘折減系數(shù)。1、荷載標準值（1）恒荷載鋼筋砼自重 25.5×0.2=5.1 KN/m2模板自重 0.3 KN/m2合計 5.4 KN/m2（2）活荷載施工人員及設備荷載 2.5 KN/m2振搗荷載 2.0 KN/m22、荷載設計值（1）板底模板承載力設計值 1.2×5.4+1.4×2.5=9.98 KN/m2（2）梁底模剛度荷載設計值 1.2×5.4

28、=6.48 KN/m3 梁板模板設計計算為減少模板體系類型，同時為保證模板腳手架的縱橫向立桿在同一直線上，便于水平桿進行拉結，在同一層施工時，采用統(tǒng)一的模板設計體系，因此驗收時僅對大截面梁進行驗算。3.1 梁側支撐系統(tǒng)驗算取800×1800、600×1800、400×1600、400×1200、300×900、300×700梁進行計算，梁高在700mm（含，根據(jù)施工經(jīng)驗，對小于700的梁側鋼管主龍骨完全可以通過滿堂架及其附加斜桿支撐獲得足夠的剛度）以下時梁側不設置對拉螺栓，第一排對拉螺栓在板下300左右開始設置。梁模板采用多層膠合板（

29、厚18mm），側面采用對拉螺栓A16、木方50×100、A48×3.0鋼管。具體梁支撐情況詳見附圖。 800×1800梁側模板荷載新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值：F=0.22Ct012V1/2F=CH 其中：C混凝土的密度，取為25.5KN/m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的溫度取T=25 t0=200/（25+15）=51外加劑修正系數(shù)，因采用泵送砼故取為1.22砼坍落度影響系數(shù)采用泵送砼，坍落度在140180之間，故2取為1.20V澆筑速度 取V=2.5m/h 則：F=0.22×25.5×5×1.2×1.

30、2×2.51/2=63.86 KN/m2F=CH=25.5×1.8 =45.9KN/m2取二者之間的小值則新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值為F=45.9 KN/m2 振搗砼產生的荷載標準值 F5 =4 KN/m2 承載能力設計荷載：F1=(1.2F/+1.4×F5) ×1.0 =60.68 KN/m2剛度驗算荷載：F2=1.2 F/=45.9×1.0=55.08 KN/m2（因采用木膠合板，未按0.9折減系數(shù)進行折減）)。3.1.2 800×1800梁側模板體系驗算梁側模板體系驗算化為線型均布荷載（取1m寬作為計算單元）：q1=F1

31、×1000=60.68 N/mmq2=F2×1000=55.08 N/mm1、模板驗算（18厚膠合板）（1）抗彎強度驗算=M/W其中：M=0.1×q1×L2 =0.1×60.68×1502 =1.55×105 N.mm截面抵抗矩 W=bh2/61000×182/654000mm3則：=2.87 N/mm2fm=13 N/mm2其中fm-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；（2）撓度驗算=0.677×q2×L4/(100×E×I)其中：E表示彈性模

32、量：4500 N/mm2I表示慣性矩 Ibh3/121000×183/12=4.86×105mm4 則：=0.677×55.08×1504/(100×4500×4.86×105)0.10mm= L/400=0.375mm說明該模板符合施工規(guī)范要求。2、模板背楞驗算（木方50×100）模板背楞50×100木方沿梁高間距按150mm。計算示意圖（按3等跨連續(xù)梁計算）： 化為線型均布荷載：q3=60.68×0.15=9.10N/mm q4=55.08×0.15=8.26N/mm（1）抗彎強度

33、驗算：=M/W其中：M=0.1×q×L2 =0.1×9.10×4502 =184275N.mmW=bh2/6=50×1002/6=83333mm3則：=2.2 N/mm2 fm=13 N/mm2（2）撓度驗算=0.677×q4×L4/(100×E×I)其中：E表示彈性模量：9500 N/mm2 I表示慣性矩 I= bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4則：=0.677×9.10×4504/(100×9500×4.17×

34、;106)0.06mm= L/400=1.125mm說明該模板背楞符合施工設計要求。3、龍骨驗算（48×3.0 450）木方傳遞到龍骨的集中力為：P=9.10×0.45=4.1 KN 計算示意圖（近似簡化）（按3等跨連續(xù)梁計算）：（1）抗彎強度驗算：查施工手冊結構靜力計算表： =0.244×P1×L =0.244×4.1×0.45 =0.45KN.m =M/W=0.45×103×103/（4.5×103）100 N /mm2其中：W=4.5×103mm3則：=100N/mm2 fm=205 N/

35、mm2（2）撓度驗算查施工手冊結構靜力計算表：其中：E表示彈性模量：206000 N/mm2 I表示慣性矩 I= 10.78×104mm4則：=0.15mm= L/400=1.125mm說明該模板次龍骨符合施工設計要求。 對拉螺栓驗算對拉螺栓的拉應力 =N/A其中：N=3P=3×4.1=12.3 KN A16對拉螺栓凈面積 A=154mm2則=79N/mm2 ftb=170 N/mm2普通螺栓的設計抗拉強度，該對拉螺栓滿足要求。 600×1800梁側模板荷載新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值：F=0.22Ct012V1/2F=CH 其中：C混凝土的密度，取為25.

36、5KN/m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的溫度取T=25 t0=200/（25+15）=51外加劑修正系數(shù)，因采用泵送砼故取為1.202砼坍落度影響系數(shù)采用泵送砼，坍落度在140180之間，故2取為1.20V澆筑速度 取V=2.5m/h 1.581則：F=0.22×25.5×5×1.2×1.2×2.51/2=63.87 KN/m2F=CH=25.5×1.8=45.9KN/m2取二者之間的小值則新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值為F=45.9 KN/m2 振搗砼產生的荷載標準值 F5 =4 KN/m2 承載能力設計荷載：F1

37、=(1.2F/+1.4×F5) ×1.0 =60.68 KN/m2剛度驗算荷載：F2=1.2 F/=45.9×1.0=55.08 KN/m2（因采用木膠合板，未按0.9折減系數(shù)進行折減）)。3.1.2 600×1800梁側模板體系驗算梁側模板體系驗算化為線型均布荷載（取1m寬作為計算單元）：q1=F1×1000=60.68 N/mmq2=F2×1000=55.08 N/mm1、模板驗算（18厚膠合板）（1）抗彎強度驗算=M/W其中：M=0.1×q1×L2 =0.1×60.68×1502 =1.5

38、5×105 N.mm截面抵抗矩 W=bh2/654000mm3則：=2.87 N/mm2fm=13 N/mm2其中fm-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；（2）撓度驗算=0.677×q2×L4/(100×E×I)其中：E表示彈性模量：4500 N/mm2I表示慣性矩 Ibh3/124.17×105mm4 則：=0.677×55.08×1504/(100×9500×4.17×105) 0.10mm= L/400=0.375mm說明該模板符合施工規(guī)范要求。2

39、、模板背楞驗算（木方50×100）模板背楞50×100木方沿梁高間距按150mm。計算示意圖（按3等跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載：q3=60.68×0.15=9.10N/mm（1）抗彎強度驗算：=M/W其中：M=0.1×q3×L2 =0.1×9.10×4502 =184275N.mmW=bh2/6=50×1003/6=83333mm3則：=2.2 N/mm2 fm=13 N/mm2（2）撓度驗算q4=55.08×0.15=8.26N/mm=0.677×q4×L4/(100×

40、;E×I)其中：E表示彈性模量：9500 N/mm2 I表示慣性矩 I= bh3/12=4.17×106mm4則：=0.677×8.26×4504/(100×9500×4.17×106)0.06mm= L/400=1.125mm說明該模板背楞符合施工設計要求。3、龍骨驗算（48×3.0 450）木方傳遞到龍骨的集中力為：P1=9.10×0.45=4.1 KN P1=8.26×0.45=3.72 KN計算示意圖（近似簡化）（按3等跨連續(xù)梁計算）：（1）抗彎強度驗算：查施工手冊結構靜力計算表： =0

41、.244×P1×L =0.244×4.1×0.45 =0.45KN.m =M/W=0.45×103×103/（4.5×103）100 N /mm2其中：W=4.5×103mm3則：=100N/mm2 fm=205 N/mm2（2）撓度驗算查施工手冊結構靜力計算表：其中：E表示彈性模量：206000 N/mm2 I表示慣性矩 I= 10.78×104mm4則：=0.15mm= L/400=1.125mm說明該模板次龍骨符合施工設計要求。 對拉螺栓驗算對拉螺栓的拉應力 =N/A其中：N=3P=3×4

42、.1=12.3 KN A16對拉螺栓凈面積 A=154mm2則=79N/mm2ftb=170 N/ mm2普通螺栓的設計抗拉強度，該對拉螺栓滿足要求。3.1.3 400×1600梁側模板荷載新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值：F=0.22Ct012V1/2F=CH 其中：C混凝土的密度，取為25.5KN/m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的溫度取T=25 t0=200/（25+15）=51外加劑修正系數(shù)，因采用泵送砼故取為1.202砼坍落度影響系數(shù)采用泵送砼，坍落度在140180之間，故2取為1.20V澆筑速度 取V=2.5m/h 則：F=0.22×25.5

43、15;5×1.2×1.2×2.51/2=63.87 KN/m2F=CH=25.5×1.6=40.8KN/m2取二者之間的小值則新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值為F=40.8KN/m2 振搗砼產生的荷載標準值 取F5 =4 KN/m2 承載能力設計荷載：F1=（1.2F/+1.4×F5）×1.0=54.56 KN/m2剛度驗算荷載：F2=1.2 F/×1.0=48.96KN/m2（因采用木膠合板，未按0.9折減系數(shù)進行折減）)。3.1.4 400×1600梁側模板體系驗算梁側模板體系驗算化為線型均布荷載（取1m寬作

44、為計算單元）：q1=F1×1000=54.56N/mmq2=F2×1000=48.96N/mm1、模板驗算（18厚膠合板）（1）抗彎強度驗算=M/W其中：M=0.1×q1×L2 =0.1×54.56×2252 =276210N.mm截面抵抗矩 W=bh2/654000mm3則：=5.12 N/mm2fm=13 N/mm2其中fm-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；（2）撓度驗算=0.677×q2×L4/(100×E×I)其中：E表示彈性模量：4500 N/mm2I

45、表示慣性矩 Ibh3/121000×183/12=4.86×105mm4 則：=0.677×48.96×2254/(100×9500×4.86×105)0.184mm= L/400=0.563mm說明該模板符合施工規(guī)范要求。2、模板背楞驗算（木方50×100）概況：模板背楞50×100木方沿梁高凈間距225，鋼管主龍骨間距450。計算示意圖（按3等跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載：q1=54.56×0.225=12.28N/mm q2=48.96×0.225=11.02N/mm（1）抗

46、彎強度驗算：=M/W其中：M=0.1×q1×L2 =0.1×12.28×4502 =248670N.mmW=bh2/6=50×1002/6=83333mm3則：=2.98N/mm2 fm=13 N/mm2（2）撓度驗算=0.677×q2×L4/(100×E×I)其中：E表示彈性模量：9500 N/mm2 I表示慣性矩 I= bh3/12=4.17×106/mm4則：=0.677×11.02×4504/(100×9500×4.17×106)0.07

47、7mm =450/400=1.125mm說明該模板背楞符合施工設計要求。3、龍骨驗算（48×3.0 450）木方傳遞到龍骨的集中力為：P1=12.28×0.45=5.53 KN P2=11.02×0.45=4.96 KN計算示意圖（近似簡化）（按3等跨連續(xù)梁計算）：（1）抗彎強度驗算：查施工手冊結構靜力計算表：M=0.175×P1×L =0.175×5.53×0.450.44KN.m =M/W=0.44×103×103/（4.5×103）40N/mm2其中：W=4.5×103mm3則：

48、=97.78N/mm2 fm=205 N/mm2（2）撓度驗算查施工手冊結構靜力計算表：=1.146×P2×L3/(100×E×I)其中：E表示彈性模量：206000 N/mm2 I表示慣性矩 I= 10.78×104mm4則：=0.677×4.96×103×4503/(100×206000×10.78×104)0.138mm =L/400=450/4001.125mm說明該模板次龍骨符合施工設計要求。4、對拉螺栓驗算對拉螺栓的拉應力 =N/A其中：N=2P=3×5.53=1

49、6.59KN A16對拉螺栓凈面積 A=154mm2則=107.73N/mm2ftb=170N/mm2普通螺栓的設計抗拉強度,該對拉螺栓滿足要求。3.1.5 400×1200梁側模板荷載F=CH其中：C混凝土的密度，取為25.5KN/m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的溫度取T=25 t0=200/（25+15）=51外加劑修正系數(shù)，因采用泵送砼故取為1.202砼坍落度影響系數(shù)采用泵送砼，坍落度在140180之間，故2取為1.20V澆筑速度 取V=2.5m/h 則：F=0.22×25.5×5×1.2×1.2×2.51/2=6

50、3.86 KN/m2F=CH=25.5×1.2=30.6KN/m2取二者之間的小值則新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值為F=30.6KN/m2 振搗砼產生的荷載標準值 取F5 =4 KN/m2 承載能力設計荷載：F1=(1.2F/+1.4×F5) ×1.0 =42.32 KN/m2剛度驗算荷載：F2=1.2 F/×1.0=36.72 KN/m2（因采用木膠合板，未按0.9折減系數(shù)進行折減）)。3.1.6 400×1200梁側模板體系驗算梁側模板體系驗算計算示意圖（按三等跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載（取1m寬作為計算單元）：q1=F1

51、5;1000=42.32 N/mmq2=F2×1000=36.72N/mm1、模板驗算（18厚膠合板）（1）抗彎強度驗算=M/W其中：M=0.1×q1×L2 =0.1×42.32×2252 =2.14×105 N.mm截面抵抗矩 W=bh2/61000×182/654000mm3則：=3.97 N/mm2fm=13 N/mm2其中fm-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；（2）撓度驗算=0.677×q2×L4/(100×E×I)其中：E表示彈性模量：450

52、0 N/mm2I表示慣性矩 Ibh3/124.86×105mm4 則：=0.677×36.72×2254/(100×9500×4.86×105)0.138mm = L/400=0.656mm說明該模板符合施工規(guī)范要求。2、模板背楞驗算（木方50×100）概況：模板背楞50×100木方沿梁高凈間距225，鋼管主龍骨間距450。計算示意圖（按3等跨連續(xù)梁計算）：化為線型均布荷載：q1=42.32×0.225=9.52N/mm q2=36.72×0.225=8.26N/mm（1）抗彎強度驗算：=M/W

53、其中：M=0.1×q1×L2 =0.1×9.52×4502 =192780N.mm W=bh2/6=50×802/6=83333mm3則：=2.31 N/mm2 fm=13 N/mm2（2）撓度驗算=0.677×q2×L4/(100×E×I)其中：E表示彈性模量：9500 N/mm2 I表示慣性矩 I= bh3/12=4.17×105mm4則：=0.677×8.26×4504/(100×9500×4.17×105)0.579mm =450/400

54、=1.125mm說明該模板背楞符合施工設計要求。3、龍骨驗算（48×3.0 450）木方傳遞到龍骨的集中力為：P1=9.52×0.45=4.28 KN P2=8.26×0.45=3.72 KN計算示意圖（近似簡化）（按2等跨連續(xù)梁計算）：（1）抗彎強度驗算：查施工手冊結構靜力計算表： =0.362KN.m =M/W=0.362×103×103/（4.5×103）80.46 N/mm2其中：W=4.5×103mm3則：=80.46N/mm2 fm=205 N/mm2（2）撓度驗算查施工手冊結構靜力計算表： =0.153mm =

55、450/400=1.125mm其中：E表示彈性模量：206000 N/mm2 I表示慣性矩 I= 10.78×104mm4說明該模板次龍骨符合施工設計要求。4、對拉螺栓驗算對拉螺栓的拉應力 =N/A其中：N=3P=3×4.28=12.84 KN（最大受力） 16對拉螺栓凈面積 A=154mm2則=83.38N/ mm2 ftb=170 N/ mm2普通螺栓的設計抗拉強度,該對拉螺栓滿足要求。3.1.7 300×900梁側模板荷載新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值：F=0.22Ct012V1/2F=CH其中：C混凝土的密度，取為25.5KN/m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的溫度取T=25 t0=200/（25+15）=51外加劑修正系數(shù)，因采用泵送砼故取為1.202砼坍落度影響系數(shù)采用泵送砼，坍落度在140180之間，故2取為1.20V澆筑速度 取V=2.5m/h 則：F=0.22×25.5×5×1.2×1.2×2.51/2=63.86 KN/m2F=CH=25.5×0.9 =22.95KN/m2取二者之間的小值則新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值為F=22