懸挑腳手架方案1全解

1、目錄一、 編制依據.1二、 工程概況.1三、 方案設計.1四、扣件式鋼管腳手架材料要求.15、 外腳手架基本構造.3六、安全防護措施. .6七、安全施工技術措施.6八、文明施工.7普通懸挑式扣件鋼管腳手架計算書.8一、編制依據1、施工組織設計2、施工圖紙3、建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-2001） 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99） 高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ3-2002）2、 工程概況 本工程為恒信.書香門第暨東阿縣青少年活動中心，位于東阿縣曙光街，總建筑面積為20246.2m2。由地下車庫、裙樓和主樓組成，其中地下一層車庫；裙房高三層；分為南北兩塊，主樓高二十

2、層為住宅。建筑總高度為63米。架體高度67米，設計造型美觀大方，合理實用。三、方案設計3.1 方案確定 根據本工程的建筑高度、建筑特點、工期要求等，本著安全、經濟、合理的原則，按照施工組織設計的部署和計劃，主樓主體1-4層施工采用落地式腳手架，5-20層施工階段外腳手架在4層以上主體剪力墻結構施工采用懸挑式腳手架，懸挑次數為3次，每次懸挑高度為18米。3.2搭設前的準備工作1. 搭設前,單位工程負責人應按腳手架搭拆方案的要求,對架子工進行安全技術交底。 2. 熟悉圖紙和施工現場,掌握建筑平面和立面的構造特點,環(huán)境條件,按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)中構造要求

3、,確定腳手架步距和具體搭設步驟。 3. 材料準備。對進場的鋼管、扣件、腳手架、安全網等進行檢查驗收。 4. 搭設場地準備。根據腳手架搭設高度、搭設場地土質情況與現行國家標準>(JBJ202)做好腳手架地基與基礎的施工要求,堅實平整,不積水,砼硬化。經驗收合格后,按方案的要求放線定位。 5. 架子工應持有效的特種作業(yè)人員操作證上崗作業(yè)。必須戴好安全帽、佩安全帶,嚴禁穿塑料底鞋,皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作業(yè)。操作工具及小零件要放在工具袋內,扎緊衣袖口，領口以及褲腿口，以防鉤掛發(fā)生危險。四、扣件式鋼管腳手架材料要求1、鋼管的材質及規(guī)格要求采用符合GB700普通碳素結構鋼技術條件技術要求的Q23

4、5鋼，外表平直光滑，無裂縫、分層、變形扭曲、打洞截口以及銹蝕程度小于0.5mm的鋼管，必須具有生產廠家的產品檢驗合格證或租賃單位的質量保證證明。各桿件均采用外徑Ø48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管，用于立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度為46m，用于小橫桿的鋼管長度為1.2-2m。2、扣件的材質及規(guī)格要求扣件是專門用來對鋼管腳手架桿件進行連接的，它有回轉、直角（十字）和對接（一字）三種形式，扣件采用可鍛鑄鐵制成，其技術要求符合GB15831鋼管腳手架扣件的規(guī)定，嚴禁使用變形、裂紋、滑絲、砂眼等疵病的扣件，所使用的扣件全部具有生產廠家的產品檢驗合格證或租賃單位的質量保證證明。在使用時，直角扣

5、件和回轉扣件不允許沿軸心方向承受拉力；直角扣件不允許沿十字軸方向承受扭力；對接扣件不宜承受拉力，當用于豎向節(jié)點時只允許承受壓力?？奂菟ǖ木o固力矩應控制在4050N.M之間，使用直角和回轉扣件緊固時，鋼管端部伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm?？奂A緊鋼管時，開口處最小距離5 mm?；剞D扣件的兩旋轉面間隙小于1 mm。3、腳手板：腳手板采用竹笆，厚1.5cm，寬1m，長度1m。在作業(yè)層下部架設一道水平兜網，一道大橫桿，隨作業(yè)層上升，同時作業(yè)不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔三層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端用鐵絲固定。腳手板全部平鋪、滿鋪

6、、鋪穩(wěn)，各桿距接縫的距離均不大于15cm?？繅σ粋鹊哪_手板離墻的距離大于15cm。4、安全密網架體外側用密目式安全網封閉，安全密網密目在2000目以上，網體與操作層未大于10 mm的縫隙，網間未有大于25mm的縫隙。五.外腳手架基本構造（2） 懸挑腳手架的構造1、平面布置 懸挑腳手架立桿縱向間距1500，橫向間距900，內排立桿與建筑物的距離為300，立桿與大橫桿相交處必須采用直角扣件扣緊，全部滿片設置，立桿的直接頭相互錯開0.5 節(jié)長且不設置在同步內，其接頭與大橫桿的距離為0.5米。2、立面布置大橫桿步距1800，上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離為0.6米，相臨橫桿接頭不設置在同跨內，扶

7、手桿水平設置每步架0.9米高處。剪刀撐滿設，并沿高連續(xù)布設，斜桿與立桿接角部位均用旋轉扣件扣緊，其與水平桿夾角在45°60°之間，剪刀撐的節(jié)點在同一水平和垂直線上，其接長采用搭接，搭接接頭長度為1000，不少于三個旋轉扣件，除在兩頭與立桿和大橫桿連接外，中間還增加23 個節(jié)點，立桿和大橫桿交點處一定設小橫桿。3、縱向水平桿的構造縱向水平桿采用對接扣件連接，符合下列規(guī)定：縱向水平桿的對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不大于縱距的0.5。4、橫向水平桿的構造主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，

8、用直角扣件連接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距離不應大于150，在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度不應大于0.4L，且不應大于500。作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。5、立桿的構造5.1、腳手架距鋼管20cm設置縱橫向掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5.2、腳手架步距為內排1.8m，外排0.9m。5.3、立桿用連墻桿與建筑物可靠連接。5.4、立桿除頂層頂部尺寸不符時采用搭接外，其余少接頭采用對接扣件連接，并應符合下列規(guī)定：5.4.1、立桿上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步

9、內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距 離不宜小于500，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于0.5米。5.4.2、搭設長度不小于1m，采用不少于2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100。6、 當部分挑架在陽角轉角處及建筑外形有變化懸挑長度大于1.6m時挑架多設置兩道安全繩，斜拉安全繩規(guī)格：6*37+1直徑（三）連墻件的設置為了增強腳手架的側向剛度及穩(wěn)定性，在外腳手架與建筑物之間設置連墻件，設置說明如下：1、連墻件采用剛性連接，垂直間距為3.6m,水平間距為4.5m，連墻桿用48×3.5m的鋼管，它與腳手架和建筑物的連接采用直角扣件。連墻件橫豎向順序排列

10、，均勻布置，與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節(jié)點（距主節(jié)點的距離不大于30cm）。連墻桿伸出扣件的距離為10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿直接作連墻桿用。2、連墻件盡可能設置在立桿與大、小橫桿的連接處，與腳手架架體垂直，如在規(guī)定的位置上設置有困難，在鄰近點補足。（四）腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上到下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）不準分立面拆除或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿后拆最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、

11、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件墊層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差部應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，加設臨時支撐防止變形，并派專人檢查，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn)。六、安全防護措施1、通道口安全隔離設置：在地面進出口設置安全通道，通道上空搭設安全防護棚，防護棚用雙層腳手板鋪設，層間相隔0.8m,兩側用腳手板綁扎，并用安全網封閉維護。在出入口上方設醒目安全標牌。2、“三寶、四口”臨邊防護措施：進入現場必須戴好安全帽，高空作業(yè)必須系好安全帶，并經常檢查，違者罰款

12、。根據高處作業(yè)“四口”臨邊防護要求，設1.2m高防護欄桿，橫桿不少與3道，下設300mm高踢腳板，對預留洞口采取嚴密封蓋，對電梯井洞口設1.2m高固定柵欄門，豎井每層管架上鋪腳板封閉，每兩層加設安全網一道；樓梯均設欄桿扶手，用安全網圍護。主要通道口設安全警示牌，保證足夠的采光和照明。七、安全施工技術措施1、材質及其使用的安全技術措施扣件的緊固程度在40-50N·m,對接扣件的抗拉承載力為3KN?？奂下菟ū３诌m當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100m。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得

13、混用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。2、腳手架搭設的安全技術措施腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求。做到不積水、不沉陷。搭設過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人進入，統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，嚴禁在無人指揮下作業(yè)。當解開與另一個人有關的扣件時必須告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。 開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據情況拆除。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工之前一定要確保架子穩(wěn)定。 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。在搭設過程中安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證

14、。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。3、腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷。結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數不超過兩層。各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人定期檢查腳手架，發(fā)現問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。4、腳手架拆除的安全技術措施拆架時必須察看施工現場環(huán)境，劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄并豎立警戒標志，地面設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。拆除時統(tǒng)一指揮，上下呼

15、應，動作協(xié)調，當解開與另一個人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。所有的腳手板應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高出墜落傷人。拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。八、文明施工1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2、嚴禁酗酒人員上架作業(yè)，施工操作時要精力集中，禁止開玩笑和打鬧。3、腳手架搭設人員必須是經過考試合格的專業(yè)架子工，上崗人員定期體檢

16、，體檢合格后方可發(fā)上崗證。4、護身欄、腳手板、密目安全網等影響作業(yè)，班組支模時，如需拆改時應由架子工完成，其他人員不得拆改。5、不準利用腳手架調運重物，作業(yè)人員不準攀登架子上下作業(yè)面。6、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中要進行檢查，發(fā)現問題要及時解決。7、要確保腳手架的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品不得亂扔。9、腳手架堆放場地要做到整潔、擺設合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續(xù)。10、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運、分類堆放、當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種分規(guī)格堆放整齊，妥善保

17、管。11、在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板和跳板上有無積雪、積水等雜物。若有，則應隨時清掃，并要采取防滑措施。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.40-1.70米，立桿的橫距為0.80米，立桿的步距為1.45 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 30米；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件采用剛性連接，垂直間距為3.6米,水平間距為4.5m，連墻桿用48×2的鋼管，它與腳手架和建筑物的連接采用直角扣件。2

18、.活荷載參數施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；3.風荷載參數本工程地處山東省聊城市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.300，風壓高度變化系數z為1.270，風荷載體型系數s為1.200；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.010；腳手板類別:竹笆； 5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內錨固段長度1.80 米。6.拉繩與支

19、桿參數支撐數量為:1； 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，懸挑長度大于1.60米處用斜拉支桿與建筑物連接。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.300×0.800/(2+1)=0.080 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.000×0.800/(2+1)=0.800 kN/m；靜荷載的設計

20、值: q1=1.2×0.033+1.2×0.080=0.136 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.800=1.120 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.136×1.5002+0.10×1.120×1.5002 =0.276 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0

21、.136×1.5002-0.117×1.120×1.5002 =-0.325 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.276×106,0.325×106)/4490.0=72.383 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 72.383 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.080=0.113 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8

22、00 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.677×0.113×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×0.800×1500.04/(100×2.06×105×107800.0) = 1.980 mm；大橫桿的最大撓度 1.980 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計

23、算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.033×1.500 = 0.050 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.300×0.800×1.500/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=3.000×0.800×1.500/(2+1) =1.200 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.050+0.120)+1.4 ×1.200 = 1.884 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利

24、分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.2×0.033×0.8002/8 = 0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.884×0.800/3 = 0.502 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.506 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.506×106/4490.000=112.602 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =112.602 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自

25、重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=5×0.033×800.04/(384×2.060×105×107800.000) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0.120+1.200 = 1.370 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1369.950×800.0×(3×800.02-4×800.02/9 ) /(72×2.060&#

26、215;105 ×107800.0) = 1.121 mm最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小橫桿的最大撓度和 1.129 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800.000/150=5.333與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN

27、；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×1.500×2/2=0.050 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×0.800=0.027 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.300×0.800×1.500/2=0.180 kN；荷載標準值: Q = 3.000×0.800×1.500 /2 = 1.800 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.027+0.180)+1.4×1.800=2.768 kN；R < 6.40 kN，

28、單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.033/1.80×17.40 = 3.620；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.300×5×1.500×(0.800+0.3)/2 = 1.238 kN；(3)擋腳板自重標準值(kN/m)；采用木腳手板擋板，標準

29、值為0.15 NG3 = 0.150×5×1.500/2 = 0.563 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.010×1.500×17.400 = 0.261 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.681 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.000×0.800×1.500×2/2 = 3.600 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo

30、 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1.270 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.200；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.500×1.800×0.645 = 0.320 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.681+ 1.4×3.600= 11.857 kN；考慮風荷

31、載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.681+ 0.85×1.4×3.600= 11.101 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.320×1.500× 1.5002/10 = 0.129 kN.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =11.857 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長

32、度附加系數參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 196.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11857.000/(0.188×424.000)=148.752 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 1

33、48.752 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.101 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 196.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 c

34、m2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11101.284/(0.188×424.000)+254592.497/4490.000 = 195.970 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 195.970 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.406 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.800 m2；按規(guī)范5.

35、4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.139 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.139 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l0/i = 300.000/15.900的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.240×10-4×205.000×103 = 82.487 kN；Nl = 11.656 < Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 9.677kN小于扣件的抗滑力12.0kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,k1 = m1/l,k2 = m2/l。本方案計