掛籃優(yōu)化設(shè)計(jì)及檢算

1、掛籃優(yōu)化設(shè)計(jì)及檢算1、前言掛籃懸臂灌注法是大跨度連續(xù)箱梁橋施工的主要方法之一，尤其在大跨度乃至特大跨度連續(xù)箱形梁橋梁建設(shè)中有著不可替代的位置，因此對(duì)該項(xiàng)技術(shù)的深入研究對(duì)掌握特大跨度橋梁施工技術(shù)具有重要意義。本文籍以XX高速公路XX河特大橋掛籃優(yōu)化設(shè)計(jì)及檢算過程為例對(duì)該項(xiàng)技術(shù)做一些深入研究，希望可以對(duì)今后類似工程項(xiàng)目的施工設(shè)計(jì)起到一定的借鑒作用。2、掛籃施工的基本原理掛籃懸臂灌注施工方法是利用已經(jīng)完成的墩頂節(jié)段（一般為0#段）為起點(diǎn)，通過掛籃的對(duì)稱施工來逐段完成砼灌注及預(yù)應(yīng)力張拉等工序的一種施工方法。3、掛籃設(shè)計(jì)的幾個(gè)核心問題目前在實(shí)際施工中應(yīng)用比較廣泛的掛籃形式主要有：三角形掛籃、菱形掛籃、桁

2、架式掛籃及錨索掛籃等幾種類型，其中錨索掛籃主要應(yīng)用于斜拉橋懸灌施工，其余幾種則主要應(yīng)用于大跨度連續(xù)箱形梁懸灌施工。經(jīng)過工程實(shí)踐總結(jié)，掛籃在實(shí)際施工中應(yīng)滿足以下幾個(gè)基本要求： 掛籃自身在不同荷載工況下?lián)隙葷M足設(shè)計(jì)要求； 掛籃模板自身具有一定剛度且與前一節(jié)段成型砼的銜接密貼； 掛籃各個(gè)調(diào)整機(jī)構(gòu)應(yīng)具有良好的操縱性能； 掛籃前移速度快，操作簡單； 掛籃的拼裝快捷、安全； 掛籃的安全防護(hù)系統(tǒng)及人員操作平臺(tái)及通道的設(shè)計(jì)完善； 掛籃構(gòu)件應(yīng)采取模塊化設(shè)計(jì)，以保證構(gòu)件的通用性。其中、兩項(xiàng)主要是為了滿足有效的進(jìn)行線形控制的需要，、三項(xiàng)是為了滿足可靠的操作性的需要，、是為了滿足安全文明施工的需要。由以上幾點(diǎn)可以得出

3、掛籃設(shè)計(jì)中的幾個(gè)關(guān)鍵要素： 掛籃設(shè)計(jì)是以撓度控制為主，強(qiáng)度控制做為一種復(fù)核手段； 掛籃應(yīng)做為一個(gè)系統(tǒng)來進(jìn)行設(shè)計(jì)，除了主要構(gòu)件的結(jié)構(gòu)檢算外還應(yīng)對(duì)其配套設(shè)施進(jìn)行專項(xiàng)設(shè)計(jì)，以滿足其綜合使用功能； 由于橋梁結(jié)構(gòu)尺寸的多變性，掛籃設(shè)計(jì)應(yīng)以模塊化設(shè)計(jì)為主，確保其通用性。4、掛籃設(shè)計(jì)工作程序4.1 掛籃設(shè)計(jì)流程掛籃設(shè)計(jì)應(yīng)遵循以下設(shè)計(jì)程序： 搜集原始參數(shù)，進(jìn)行荷載分解； 選定計(jì)算程序及復(fù)核程序； 根據(jù)需要選定掛籃結(jié)構(gòu)形式； 應(yīng)用計(jì)算軟件對(duì)掛籃主要受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算分析； 對(duì)掛籃節(jié)點(diǎn)、吊掛系統(tǒng)、走行系統(tǒng)等進(jìn)行局部設(shè)計(jì)及計(jì)算； 繪制掛籃設(shè)計(jì)圖紙 組織掛籃加工，進(jìn)行靜載試驗(yàn)，并提交各節(jié)段建議預(yù)拱度值；4.2 設(shè)計(jì)實(shí)例

4、XX高速公路XX河特大橋?yàn)?5+4×170+95連續(xù)剛構(gòu)橋，該橋跨度雖然無法和其他特大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋相比擬，但在同一座橋上集中了深樁（人工挖孔105m）、高墩（102m）、大跨（170m）三項(xiàng)技術(shù)難點(diǎn)于一體也屬罕見，梁部懸灌施工難度較大。本橋掛籃設(shè)計(jì)順序分以下幾個(gè)工作流程： XX河特大橋原始荷載及工況XX河特大橋結(jié)構(gòu)尺寸原始數(shù)據(jù)經(jīng)過整理可參見：“附表一、橋梁結(jié)構(gòu)基本參數(shù)表”，經(jīng)過對(duì)1#段、8#段、16#段三個(gè)長度遞變節(jié)段荷載的初步分析，確定1#段為設(shè)計(jì)控制節(jié)段。 確定計(jì)算及復(fù)核程序掛籃設(shè)計(jì)本屬空間結(jié)構(gòu)分析，但為了簡化操作程序，可將空間問題轉(zhuǎn)化為平面問題去計(jì)算分析。目前平面分析軟件較多

5、，最終選定使用“好易懂2.0升級(jí)版”進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算分析，“結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器”進(jìn)行復(fù)核。“好易懂2.0”這個(gè)力學(xué)分析程序具有界面易懂、交互方便、計(jì)算結(jié)果顯示直觀且糾錯(cuò)能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，做平面結(jié)構(gòu)分析效率較高。 掛籃結(jié)構(gòu)形式比選XX河特大橋墩高102m，墩頂風(fēng)力較大，掛籃作業(yè)高度不宜過高，宜采用三角形掛籃模式，同時(shí)為考慮到豎向預(yù)應(yīng)力同步張拉的需要，采取高托船方案以解決這一問題。 掛籃設(shè)計(jì)檢算掛籃設(shè)計(jì)檢算應(yīng)按照荷載傳遞順序?qū)臻g荷載進(jìn)行等代替換，轉(zhuǎn)化為平面問題。轉(zhuǎn)化順序?yàn)椋旱啄?cè)模內(nèi)模前吊掛系統(tǒng)主桁，計(jì)算前應(yīng)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)初步確定主要受力構(gòu)件的規(guī)格以進(jìn)行試算。4.2.4.1 底模:底模承擔(dān)懸灌施工中梁體腹板及底板

6、荷載,是整個(gè)掛籃系統(tǒng)中承載要求最大的構(gòu)件,底模由以下幾個(gè)部分組成:底?？v梁,根據(jù)承載部位及數(shù)值大小的不同,分為腹板區(qū)和底板區(qū).前下橫梁:為底模縱梁的前支點(diǎn)托梁,一般設(shè)置24個(gè)吊點(diǎn),將荷載傳遞到掛籃前上橫梁上.后下橫梁:為底?？v梁的后支點(diǎn)托梁,一般設(shè)置2個(gè)吊點(diǎn),將底模承擔(dān)的荷載傳遞到即有梁段的底腹板倒角處.前后掛架:為固定在底模橫梁上,將橫梁承擔(dān)荷載傳遞至吊帶的轉(zhuǎn)換構(gòu)件,具有轉(zhuǎn)向功能,可以適應(yīng)不同底板坡度.限位梁:用于施工過程中控制底模與側(cè)模位置的機(jī)構(gòu),可以在模板走行過程中將側(cè)模位置限制在一定范圍內(nèi)。分析過程:底模所承擔(dān)荷載傳遞順序如下:荷載加載到底模面板由面板傳遞到底?？v梁由底?？v梁分別傳遞到

7、底模前后下橫梁下橫梁將承擔(dān)荷載通過前后掛架傳遞到鋼吊帶，并分別傳遞到掛籃主桁前上橫梁及即有梁段底板上。依照這一受力模式將底模承載模型按照以下方式進(jìn)行簡化：面荷載簡化為線荷載，按底板及腹板位置，分別進(jìn)行分析底?？v梁采用型鋼焊接的桁架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)圖如下：腹板區(qū)采用一組底縱梁，計(jì)算數(shù)據(jù)如下：計(jì)算結(jié)果: fmax=4.3mm 前支點(diǎn)反力:185330N.后支點(diǎn)反力:278260N底板區(qū)采用三組縱梁，計(jì)算數(shù)據(jù)如下：底板計(jì)算結(jié)果: fmax= 1.4 mm 前支點(diǎn)反力:60627N,后支點(diǎn)反力:91029N(為一組數(shù)據(jù)，共計(jì)三組)底板區(qū)底縱梁桁架最大桿件軸力:146520 N腹板區(qū)底縱梁桁架最大桿件軸力:4

8、47880 N。底模后下橫梁計(jì)算：后下橫梁為2I400a工字鋼組合而成，其截面特性如下：單根:A=86.07cm2 2根:A=172.14cm2 Ix=21714cm4 Ix=43428cm4 后掛架吊定位置：從中心向兩側(cè)2.5m處，全長7.5m，計(jì)算模型如下：腹板區(qū)后支點(diǎn)反力:278260N底板區(qū)后支點(diǎn)反力:91029N(為一組數(shù)據(jù)，共計(jì)三組)計(jì)算結(jié)果顯示：后下橫梁跨中最大撓曲變形為1.25mm，可以保證與即有梁體的密貼而不會(huì)出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象后下橫梁的掛架承載為420500N（單個(gè)掛架）后下掛梁承擔(dān)最大彎矩為121820 N·M,W=1085.7×2=2171.4cm3=56

9、.1 MPa=170MPa.底模前下橫梁計(jì)算：在砼灌住時(shí)在前下橫梁腹板外側(cè)加設(shè)兩根32精軋螺紋鋼吊帶，以減少不平衡變形產(chǎn)生的影響，這一分析過程需要與上橫梁聯(lián)動(dòng)分析。鋼銷子及扁擔(dān)梁局部抗壓：扁擔(dān)梁局部抗壓檢算：=97.484MPa240MPa銷孔抗撕裂計(jì)算：規(guī)范要求：垂直受力方向銷孔直徑處的凈截面積應(yīng)比桿件計(jì)算所需面積大40%.由銷孔邊至桿端的截面積不小于桿件的計(jì)算面積按以上要求：以3鋼為基準(zhǔn)，在該荷載下需要30cm2的抗拉面積：現(xiàn)有橫梁掛架承拉一側(cè)截面積為×2+4.4×1.2×2=41.29cm30cm2 合格4.2.4.2 側(cè)模檢算：梁體側(cè)模主要承擔(dān)腹板側(cè)壓力及

10、頂板垂直荷載，由于本橋掛籃設(shè)計(jì)中腹板混凝土側(cè)壓力由拉桿承擔(dān)，所以側(cè)模結(jié)構(gòu)只需滿足自身剛度的需要，并足夠承擔(dān)頂板及自重荷載即可。側(cè)滑道檢算：側(cè)滑道承擔(dān)荷載分兩種工況： 掛籃走行過程：（最不利狀態(tài)）滑道后點(diǎn)吊掛在即有前一節(jié)段梁端，中點(diǎn)承擔(dān)底模1/4荷重，中點(diǎn)至前點(diǎn)承擔(dān)側(cè)模自重的均布載，前點(diǎn)吊掛在掛籃主桁前上橫梁上。 砼灌注過程：滑道中點(diǎn)及前點(diǎn)分別吊掛在即有梁段端頭及主桁前上橫梁上，其間范圍內(nèi)承載掛籃側(cè)模自重及頂板混凝土重。模板自重荷載：P側(cè)模板=104770N P滑道=15580N P底模=107440N檢算模型簡化：工況1滑道梁：400a 58.91kg/m單根A=75.04cm2 Ix=175

11、77.7cm4 一組：A=75.04 e-4×2+0.26(0.01+0.006)=0.019168m2 Ix=17577.7×2+17355=52510cm4跨中最大下?lián)?4.6mm.強(qiáng)度不必驗(yàn)算。工況2：本工況應(yīng)分兩種情況分別進(jìn)行檢算，第一種為側(cè)模系統(tǒng)最大荷載下自身強(qiáng)度檢算（16#段）；第二種為1號(hào)段前懸掛系統(tǒng)分析時(shí)側(cè)模前吊點(diǎn)荷載計(jì)算過程。第一種情況計(jì)算結(jié)果：f最大撓度=3.8mm。側(cè)模前吊點(diǎn)荷載：p=110580N第二種情況計(jì)算結(jié)果：f最大撓度=3.4mm。側(cè)模前吊點(diǎn)荷載：p=87845N4.2.4.3 內(nèi)模驗(yàn)算：內(nèi)模自重：P模板=68041N P滑道=9730Nq=

12、68041/4=17010N/m最不利荷載下砼重：（5.7×0.3+1.2×0.3）×26500=54855N/M合計(jì)：q=71865N/m該荷載由兩根2320a滑道承載。320a A=48.5cm2Ix=7510.62320a A=48.5×2+15×1.6=121cm2Ix=7510.6×2+15×1.0×16.52+15×0.6×16.32=21496cm4 工況1(同側(cè)模分兩部分檢算)：fmax=9.7mm工況2(同側(cè)模分兩部分檢算)：第一種情況計(jì)算結(jié)果：f最大撓度=6.1mm。內(nèi)模一個(gè)

13、前吊點(diǎn)荷載：p=72720N第二種情況計(jì)算結(jié)果：f最大撓度=5.0mm。內(nèi)模一個(gè)前吊點(diǎn)荷載：p=44991N4.2.4.4 前吊掛系統(tǒng)整體分析：原始數(shù)據(jù)：前上橫梁2I450a A=102.4×2=204.8cm2 Ix=32241×2=64482cm4前下橫梁2I360a A=76.44×2=152.88cm2 Ix=15796×2=31592cm4 前下橫梁荷載：腹板：前支點(diǎn)反力185330N底板：前支點(diǎn)反力60627N(為一組數(shù)據(jù)，共計(jì)三組)側(cè)模：P=87845N內(nèi)模：P=44991N.計(jì)算模型如下：求得最大前主桁反力426050N4.2.4.5 掛

14、籃主桁檢算計(jì)算模型如下：主桁桿件均采用2360a。2360aA=60.89×2=121.78cm2Ix=11874.1×2=23748.2cm4 當(dāng)最大前主桁反力為426050N，掛籃主桁前點(diǎn)下?lián)隙葹?1.2mm,懸掛系統(tǒng)最大下?lián)隙葹?.75mm，合計(jì)總下?lián)隙葹?6.95mm，滿足總下?lián)隙?0mm的要求（設(shè)計(jì)圖紙要求掛籃總體彈性變形小于20mm），選用2360a桿件。主桁架桿件內(nèi)力：AB號(hào)桿：軸力 53.938tBC號(hào)桿：軸力 53.938tAD號(hào)桿：軸力 69.074tCD號(hào)桿：軸力 69.074tBD號(hào)桿：軸力 87.103t經(jīng)過分析：現(xiàn)需要對(duì)AD桿、BD桿件進(jìn)行局部受

15、力分析(因節(jié)點(diǎn)板厚度大于桿件腹板厚度，所以僅對(duì)桿件端頭進(jìn)行局部檢算)4.2.4.6 掛籃抗傾履計(jì)算： 掛籃走行抗傾覆檢算：掛籃整體走行到工況1時(shí)最不利狀態(tài)下的前點(diǎn)最大荷載為：9.437+5.769+10.744/4+1.614/2=18.699t(一個(gè)桁片)后錨走行系統(tǒng)焊縫最短長度為1.92m，焊縫厚度按8mm計(jì)則承載能力為122.88t抗傾履系數(shù)：K=122.88÷18.699=33.2>2.5 通過 掛籃懸灌施工抗傾覆系數(shù)檢算：掛籃后錨點(diǎn)最大反力為42.58t，按照設(shè)計(jì)要求由4根精軋螺紋鋼承載，據(jù)此計(jì)算得出后錨點(diǎn)提供錨固力為：54.27×4=217.08tK=21

16、7.08÷42.58=5.1>2.5 通過4.2.4.7 鋼吊帶及銷子檢算：后吊帶檢算：P=42.05t后吊點(diǎn)為=40mm,16Mn鋼板，寬200mm。銷子為80，45號(hào)鋼，銷孔8216Mn鋼： l=200MPa =120MPa 銷孔=300MPa抗拉：拉=89.089MPa根據(jù)規(guī)范要求乘K=1.4系數(shù):=124.72MPal=200MPa安全儲(chǔ)備:1.6抗撕裂:Amin=21cm2現(xiàn)有面積:A=9.4×4=37.6cm2 Amin銷孔抗剪計(jì)算: =41.06MPa=120MPa后吊帶銷子檢算:抗剪:A=5.02655e-3 =41.83MPa局部抗壓:=131.4M

17、PalK=1.52前吊帶檢算：=30mm 16Mn鋼板.z=200MPa=120MPa銷孔=300MPa荷載:p=20.648t抗拉：l=62.57MPa=l×1.4=87.6MPaz安全儲(chǔ)備:K=2.28抗撕裂:Amin=1.032e-3現(xiàn)有面積:A=0.1×0.03=0.003m2 =3e-3Amin銷孔抗剪計(jì)算:=28.21MPa前吊帶銷子檢算：抗剪:A=3.619e-3 t=57.05MPa局部抗壓:=143.34MPazK=1.4底模吊帶用銷子全部換用40Cu鋼材加工。安全儲(chǔ)備增大1.75倍.8 滑道檢算:采用2200槽鋼:Ix=1913.7×2A=32

18、.83×2+2×5+1×15 =90.66 cm2Ix=1913.7×2+1×15×10.52+2×5×7.42=6028.75cm4 反力:42.05t/3=14.02t經(jīng)檢算:最大變形0.1mm,最大彎矩:1.22t·m,不必驗(yàn)算.最大反力：16.08t54.27t 可！綜上所述：本掛籃設(shè)計(jì)滿足XX河特大橋連續(xù)剛構(gòu)懸灌施工的需要，整個(gè)結(jié)構(gòu)安全、可靠，至此掛籃結(jié)構(gòu)檢算部分全部結(jié)束，檢算完畢后使用復(fù)核程序逐一計(jì)算，計(jì)算結(jié)果無誤，可以進(jìn)行掛籃結(jié)構(gòu)加工圖紙?jiān)O(shè)計(jì)工序。 掛籃加工圖紙?jiān)O(shè)計(jì).1 掛籃主桁設(shè)計(jì)掛籃主桁

19、采用國標(biāo)一級(jí)I36a工字鋼加工，主桁高度選擇4m，前后主縱梁節(jié)點(diǎn)間距選擇5m，構(gòu)件設(shè)計(jì)中需要注意以下幾點(diǎn)： 前后斜桿規(guī)格尺寸必須一致，以保證構(gòu)件的通用性； 桿件上應(yīng)按照1m間距設(shè)置聯(lián)結(jié)綴板，桿件端頭應(yīng)設(shè)置封端鋼板，以保證其抗扭剛度； 壓桿端頭應(yīng)打磨平整，以保證于其他構(gòu)件的密貼，確保有效的傳遞荷載； 底縱梁聯(lián)結(jié)綴板應(yīng)適當(dāng)加密，以增強(qiáng)其整體性。.2 節(jié)點(diǎn)及聯(lián)結(jié)銷子設(shè)計(jì)節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)應(yīng)遵循兩個(gè)要求： 節(jié)點(diǎn)板能夠滿足承受荷載的要求； 節(jié)點(diǎn)與主桁構(gòu)件之間的安裝應(yīng)快捷可靠?；谝陨弦螅?jié)點(diǎn)板宜加工成定型構(gòu)件，與主桁之間聯(lián)結(jié)宜采用銷接，以便于安裝作業(yè)，同時(shí)簡化栓接中螺拴聯(lián)結(jié)的緊固過程，有效的提高了拼裝的生產(chǎn)效率

20、。聯(lián)結(jié)銷子的設(shè)計(jì)應(yīng)本著適用、通用的原則，銷子的規(guī)格應(yīng)盡量減少，以確保其通用性，大噸位掛籃設(shè)計(jì)中，為減少銷子的尺寸、方便操作，宜采用40Cr特種鋼材加工。成品銷子應(yīng)設(shè)置墊圈、螺母、限位銷等配件。.3 走行機(jī)構(gòu)及牽引系統(tǒng)設(shè)計(jì)目前國內(nèi)大部分掛籃前移均采用人工機(jī)械牽引，這種牽引模式即費(fèi)工又費(fèi)時(shí)，安全隱患大，而且牽引過程中很難保證兩只掛籃同步前移。為了提高高空掛籃施工的作業(yè)效率，本掛籃設(shè)計(jì)中采用了新型自錨走行機(jī)構(gòu)，走行系統(tǒng)穩(wěn)定可靠，走行動(dòng)力采用60t液壓頂（豎向預(yù)應(yīng)力張拉用）做為推進(jìn)系統(tǒng)，傳力裝置為直徑32mm的級(jí)鋼筋以及四只限位卡。走行速度經(jīng)過實(shí)際使用平均為20cm/min，每個(gè)節(jié)段前移所需時(shí)間為45

21、min左右（以3m節(jié)段為例，包含準(zhǔn)備工作時(shí)間）每只掛籃移動(dòng)需要3名技術(shù)工人即可。相比人工前移掛籃功效可提高2倍。.4 模板系統(tǒng)設(shè)計(jì)底模系統(tǒng)底模系統(tǒng)包含前后下橫梁、底?？v梁、底模面板、前后懸掛系統(tǒng)、輔助聯(lián)結(jié)系統(tǒng)、安全通道系統(tǒng)等幾大部分。底模設(shè)計(jì)需要滿足以下幾個(gè)條件即：模板剛度滿足要求；底模橫梁與懸掛系統(tǒng)的聯(lián)結(jié)機(jī)構(gòu)必須保證受力軸心一致；底模與側(cè)模接觸區(qū)域應(yīng)便于對(duì)拉裝置的安裝及拆卸；底模施工區(qū)域人員通道設(shè)計(jì)必須滿足施工需要。側(cè)模系統(tǒng)側(cè)模系統(tǒng)包含：側(cè)模骨架、側(cè)模面板、側(cè)模導(dǎo)梁、前后懸掛系統(tǒng)、導(dǎo)梁滑軸系統(tǒng)、變坡調(diào)整系統(tǒng)、側(cè)模頂口及底口對(duì)拉系統(tǒng)等幾部分。側(cè)模設(shè)計(jì)應(yīng)注意結(jié)合0#段施工需要，宜采取模塊化設(shè)計(jì)理

22、念，在施工過程中逐漸減少掛籃自身重量。根據(jù)掛籃走行程序，側(cè)模與底模同步走行，這樣側(cè)模導(dǎo)梁設(shè)計(jì)剛度需要在滿足受力要求的前提下增大結(jié)構(gòu)剛度。鑒于XX河橋存在橫坡變坡的情況，需要進(jìn)行側(cè)模變幅機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)，該變幅裝置應(yīng)滿足：變幅范圍符合設(shè)計(jì)要求、變幅過程可無級(jí)調(diào)整、結(jié)構(gòu)聯(lián)結(jié)牢固、鎖定機(jī)構(gòu)可靠、變幅過程不需要對(duì)面板系統(tǒng)進(jìn)行改造等要求。其余部分系統(tǒng)設(shè)計(jì)應(yīng)本著適用原則進(jìn)行細(xì)部設(shè)計(jì)。內(nèi)模系統(tǒng)本橋內(nèi)模系統(tǒng)設(shè)計(jì)一改以往的桁架式結(jié)構(gòu)，采用了縱橫導(dǎo)梁系統(tǒng)，大大降低了內(nèi)模的變幅、安裝及調(diào)整的難度，使內(nèi)模系統(tǒng)結(jié)構(gòu)受力更加明晰。模板調(diào)整系統(tǒng)模板調(diào)整系統(tǒng)采用螺旋頂桿無極調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)方案，有效的提高模板調(diào)整的操縱性能，同時(shí)集合了調(diào)節(jié)與

23、鎖定功能，提高了調(diào)節(jié)模板的工作效率。.5 懸掛系統(tǒng)設(shè)計(jì)掛籃懸掛裝置采用16Mn鋼吊帶方案，在設(shè)計(jì)過程中主要注意吊帶長度的模數(shù)。必須保證配合各個(gè)節(jié)段梁高的適用要求，同時(shí)吊帶的規(guī)格不宜過多，避免混淆。.6 安全防護(hù)及通道設(shè)計(jì)為確保高空作業(yè)安全，同時(shí)滿足文明施工要求，XX河特大橋做了專項(xiàng)的安全通道設(shè)計(jì)，可以有效的確保施工人員高空作業(yè)的安全。 掛籃加工掛籃設(shè)計(jì)圖紙完成，在報(bào)經(jīng)上級(jí)技術(shù)主管機(jī)關(guān)審核通過后可以交付專業(yè)鋼結(jié)構(gòu)加工廠進(jìn)行加工。加工過程中應(yīng)加強(qiáng)例行抽查，尤其是對(duì)構(gòu)件幾何尺寸以及構(gòu)件焊接質(zhì)量要進(jìn)行嚴(yán)格檢查。 靜載試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)及預(yù)拱度值分析靜載試驗(yàn)?zāi)康模焊鶕?jù)業(yè)主要求，掛籃在最大荷載下總下?lián)隙?0mm

24、。掛籃在設(shè)計(jì)加工完成后必須在施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行靜載試驗(yàn)，一方面可以確定掛籃設(shè)計(jì)是否滿足業(yè)主要求，另一方面可以通過不同加載等級(jí)測(cè)得掛籃在不同節(jié)段懸灌作業(yè)時(shí)的實(shí)際下?lián)隙龋枰灾笇?dǎo)施工。靜載試驗(yàn)方案：靜載試驗(yàn)整個(gè)過程模擬混凝土灌注順序進(jìn)行加載，按照底板、腹板、頂板分別進(jìn)行加載。卸載過程、順序與加載過程相反，每減一級(jí)荷載即測(cè)得一次下?lián)隙缺O(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，由此繪出下?lián)隙扰c荷載之間的線性關(guān)系；根據(jù)監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)還可以分析出掛籃非彈性變形值，借以指導(dǎo)其他掛籃施工。本設(shè)計(jì)中靜載試驗(yàn)在地面設(shè)置靜載試驗(yàn)臺(tái)座，掛籃進(jìn)場(chǎng)后在試驗(yàn)臺(tái)座上拼裝就位。靜載試驗(yàn)臺(tái)座采用貝雷片拼裝反力梁做為加載反力提供裝置。荷載施加采用經(jīng)過標(biāo)定后的液壓千斤頂進(jìn)行分

25、級(jí)加載。靜載試驗(yàn)裝置構(gòu)造及組成：靜載試驗(yàn)裝置分為三部分，分別為反力架支承臺(tái)座、反力梁、加載橫梁。具體結(jié)構(gòu)形式見下圖：靜載試驗(yàn)加載等級(jí)及設(shè)備配置：本掛籃最大懸灌重量在1#段，懸灌混凝土方量60.407m3。由于掛籃每節(jié)段混凝土灌注前需要精確調(diào)整一次底板標(biāo)高值，所以引起掛籃下?lián)隙鹊暮奢d僅為節(jié)段混凝土重量，不包含掛籃結(jié)構(gòu)自身重量及節(jié)段鋼筋重量?，F(xiàn)取混凝土容重G=2.45t/m3 (含施工荷載)，最大加載等級(jí)為：150.92t?，F(xiàn)根據(jù)施工工況分以下幾個(gè)加載等級(jí)進(jìn)行序號(hào)加載等級(jí)工況混凝土方量(m3)混凝土重量(t)中間頂荷載(t)中間頂荷載累計(jì)(t)邊側(cè)頂荷載(t)1第一級(jí)澆筑底板20.1649.392

26、19.757/29.8792第二級(jí)澆筑腹板26.56765.08926.035/222.8963第三級(jí)澆筑頂板14.87336.44014.576/426.5403.6444超載1.263.69631.8484.373根據(jù)最大加載等級(jí)荷載大小，選用配套設(shè)備進(jìn)行靜載試驗(yàn)。具體試驗(yàn)臺(tái)座工程量及設(shè)備型號(hào)見下表：序號(hào)設(shè) 備 名 稱規(guī) 格數(shù) 量備 注1貝雷片3m×1.5m322平聯(lián)1.14m×0.45m403螺拴1704銷子50485地錨鋼筋20/L=1.34m166扁擔(dān)梁2140a/L=0.6m87型鋼支墩2250a/L=1.5m28C30混凝土4.244m39YCW60液壓千斤頂4臺(tái)10配套油泵4臺(tái)11掛籃前上橫梁1根12掛籃后錨固錨桿32精軋螺紋鋼/L=5m12根13掛籃前吊桿32精軋螺紋鋼/L=6m4根14臺(tái)座配筋12螺紋鋼筋151m靜載試驗(yàn)流程：靜載試驗(yàn)應(yīng)遵循以下流程進(jìn)行，具體順序如下： 按照?qǐng)D紙拼裝靜載試驗(yàn)反力梁及掛籃； 安裝液壓千斤頂?shù)认嚓P(guān)加載設(shè)備； 在掛籃主桁前、中、后三點(diǎn)設(shè)置牢固的