沙牌水電站拱壩基礎(chǔ)處理研究

1、水電站設(shè)計(jì)D H P S第 19 卷第 4 期2 0 0 3 年 1 2 月沙牌水電站拱壩基礎(chǔ)處理研究趙永剛(國(guó)家電力公司成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院 , 四川 成都 610072)摘 要 :針對(duì)沙牌拱壩特有的工程和水文地質(zhì)情況及壩基應(yīng)力特點(diǎn) , 采用數(shù)值分析和模型試驗(yàn)等手段 , 通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較論證 , 設(shè) 計(jì)出包括河床 RCC 墊座 、混凝土置換處理 、接觸灌漿 、固結(jié)灌漿 、防滲帷幕和排水系統(tǒng)等基礎(chǔ)處理方案 , 其可行性和合理性已在實(shí) 踐中得到驗(yàn)證。關(guān)鍵詞 :碾壓砼拱壩; 基礎(chǔ)處理; 灌漿; 帷幕; 排水; 壩肩穩(wěn)定; 沙牌水電站中圖法分類號(hào) : TV22313文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼 :B文章編號(hào) :1003

2、 - 9805 (2003) 04 - 0064 - 051前言沙牌水電站是岷江支流草坡河上游的一個(gè)梯級(jí) 龍頭電站 , 攔河大壩為三心圓單曲拱壩 , 大壩左 、右 岸水平嵌深分別為 2610m 和 1711m 。壩址區(qū)兩岸谷坡比較陡峻 , 臨河坡高在 200m以上 , 兩岸谷坡 30°60°, 大致成對(duì)稱“V ”型河谷 。 河谷寬高比約為 117 。在牛廠溝下游約 250m 處 , 河 道的流向由 N50°E 急轉(zhuǎn)彎為 S55°E 方向流出 。左岸 為凹型坡 , 右岸為單薄山脊 。拱壩壩基 ( 肩) 巖體主要由晉寧澄江期花崗 巖 、花崗閃長(zhǎng)巖及后期侵入的

3、角巖 、片巖組成 。壩址 區(qū)壩基巖體地質(zhì)構(gòu)造簡(jiǎn)單 , 無(wú)順河向斷層發(fā)育 。壩 址區(qū)地震基本烈度為 7 度。2主要工程地質(zhì)問(wèn)題沙牌壩基 ( 肩) 級(jí) 巖體變形模量為 10 12 GPa , 面積約 3 899m2 , 占整個(gè)建基面面積的 6714 % ; - 1 級(jí)巖體變形模量為 810 GPa , 面積約為1 557 m2 ,占整個(gè)建基面面積的 2515 % ; - 2 級(jí)巖體變形 模量為 35 GPa , 面積約為 414m2 , 占整個(gè)建基面面 積的 711 % 。見圖 1 。211主要軟弱巖帶Sc 片巖透鏡體是壩基主要地質(zhì)缺陷 。Sc 片巖 透鏡體一般帶寬 013 710m , 片理發(fā)育

4、 , 遇水易軟 化 , 變形模量很低 , 完整性差 , 透水性較弱 , 因?qū)俟岸?持力層 , 對(duì)拱壩壩肩穩(wěn)定 、變形 、滲透均可能產(chǎn)生不 利影響 , 需研究采取工程處理的必要性和可靠的處 理措施 。主要軟弱巖帶見圖 1 。圖 1 拱壩建基面地質(zhì)平面收稿日期 :2003 - 08 - 26作者簡(jiǎn)介 :趙永剛(1964 - ) , 男 , 四川宜賓人 , 高級(jí)工程師 , 主要從事壩工設(shè)計(jì)工作。212壩基滲漏壩區(qū)地下水主要為裂隙潛水 , 由大氣降雨及河 水補(bǔ)給 。地下水位平緩 , 與河水位接近 , 兩岸地下水 位隨高程和水平埋深增加而逐漸抬高 。壩基巖體受 風(fēng)化卸荷等因素的影響 , 透水性從淺表至深

5、部由強(qiáng) 變?nèi)?。兩岸相對(duì)不透水層較淺 , 但在河床 90100m 深度內(nèi)未揭露出 Lu 值小于 1 的相對(duì)不透水層 。雖然壩基巖體主要為花崗巖 、花崗閃長(zhǎng)巖 , 兩岸 相對(duì)不透水層埋深較淺 , 但河床部位相對(duì)不透水層 大于 100m , 埋深大 。因此 , 為降低滲壓 、提高壩肩穩(wěn) 定安全度 , 必須對(duì)壩基滲漏問(wèn)題進(jìn)行研究 , 并采取必 要的可行的處理措施 。3處理研究311變形穩(wěn)定為了全面深入分析壩基不利地質(zhì)缺陷對(duì)壩體應(yīng) 力 、位移的影響 , 采用拱梁分載法程序 、有限單元法 程序 , 進(jìn)行了 Sc 軟弱巖帶對(duì)壩體變形 、應(yīng)力影響的 分析研究 。31111拱梁分載法分析根據(jù)拱壩基礎(chǔ)地質(zhì)情況

6、, 考慮置換混凝土處理 后的效果計(jì)算綜合變形模量 。應(yīng)力分析表明 : 壩體應(yīng)力 、位移分布規(guī)律合理 , 上游主拉應(yīng)力為 - 0151 - 1122MPa , 下游主壓應(yīng)力 為 31385142MPa , 最大應(yīng)力均滿足應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn) , 壩體應(yīng)力狀態(tài)良好; 壩體最大徑向位移 2194cm , 壩 體最 大 切 向 位 移 0167cm , 基 礎(chǔ) 最 大 徑 向 位 移 0186cm , 基礎(chǔ)最大切向位移 0161cm , 對(duì)比壩體位移 在可接受范圍 。根據(jù)上述計(jì)算成果 , 可初步判斷在對(duì)建基面出 露的 Sc 軟弱巖帶采取置換處理和固結(jié)灌漿處理后 , 壩基巖體能夠滿足拱壩應(yīng)力和變形的要求 。31

7、112線彈性有限元分析 拱梁分載法程序中采用的變形模量是按應(yīng)變能相等原理計(jì)算得出的綜合變形模量 , 未能真實(shí)反映 地基中 Sc 軟弱巖帶對(duì)壩體應(yīng)力和變位的影響 。為較好地模擬地基條件 , 合理地考慮整體拱壩 和基礎(chǔ)的相互作用 , 采用三維有限元對(duì) Sc 軟弱巖帶 置換混凝土和河床墊座混凝土進(jìn)行分析 , 以研究經(jīng) 基礎(chǔ)處理后的壩體應(yīng)力和位移規(guī)律 , 以及墊座的應(yīng) 力狀態(tài) , 為最終基礎(chǔ)處理設(shè)計(jì)方案的確定提供依據(jù) 。計(jì)算表明 :地基經(jīng)全面處理后 , 在基本荷載組合 和特殊組合作用下 , 壩體應(yīng)力分布規(guī)律合理 , 應(yīng)力狀 態(tài)良好 , 最大主拉應(yīng)力 、主壓應(yīng)力均滿足應(yīng)力控制要 求 , 說(shuō)明地基經(jīng)全面處

8、理后 , 改善了地基剛度的不均勻性 , 拱壩受力性態(tài)與同規(guī)模的壩體大體一致 , 處理 方案是合理的 。除墊座上游的應(yīng)力條件稍差外 , 其 余部分均滿足要求 , 墊座的設(shè)置對(duì)改善壩體上游壩 踵的拉應(yīng)力集中有顯著的效果 , 墊座設(shè)計(jì)是合理的 。312 抗滑穩(wěn)定沙牌拱壩壩肩穩(wěn)定是工程設(shè)計(jì)的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn) 題 , 為全面評(píng)價(jià)壩肩穩(wěn)定性 , 主要采用三維剛體極限 平衡法和非線性有限元法 , 對(duì)壩區(qū)地質(zhì)結(jié)構(gòu)面進(jìn)行 控制性結(jié)構(gòu)面 、滑動(dòng)模式和滑塊 , 以及敏感性分析 。 31211 剛體極限平衡法壩肩抗滑穩(wěn)定分析成果表明 :當(dāng)抗剪 (斷) 強(qiáng)度指標(biāo)取平均值時(shí) , 即使排水 100 %失效 , 左 、右岸最小純摩

9、安全系數(shù)分別 為 1131 和 2103 , 左 、右岸最小剪摩安全系數(shù)分別為 4121 和 7138 , 均大于規(guī)范要求 ; 當(dāng)抗剪 ( 斷) 強(qiáng)度指 標(biāo)采用最小值并下浮 20 % 、排水 100 %失效工況 , 只 有左岸純摩安全系數(shù)為 1103 , 小于規(guī)范要求值 , 其 它均大于規(guī)范要求值 。因此 , 應(yīng)重視壩基防滲和排 水減壓措施 , 施工時(shí)左 、右岸中上部抗力體應(yīng)及時(shí)支 護(hù) , 避免大面積開挖和塌滑 。此外 , 應(yīng)對(duì)左 、右岸中 上部采取適當(dāng)?shù)腻^索加固措施 。31212非線性有限元法壩肩抗滑穩(wěn)定及錨索加固 效果分析分析表明 :在壩基防滲排水系統(tǒng)正常工作的條 件下 , 壩肩穩(wěn)定安全系

10、數(shù)均滿足規(guī)范要求; 左 、右岸 1820100m 高程以上為壩肩穩(wěn)定控制高程 ; 左 、右壩 肩上部高程設(shè)置預(yù)應(yīng)力錨索加固 , 可使相應(yīng)高程范 圍抗力體區(qū)巖體點(diǎn)安全系數(shù)提高 01050125 , 其中 左壩肩 18201001840100m 高程范圍下游陡巖區(qū)改 善程度顯著 。313 三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)試驗(yàn)表明 : 大壩基礎(chǔ)剛度及整體性均滿足修建 高壩的要求 。綜合穩(wěn)定安全度為 3176 , 超載穩(wěn)定安 全度為 418 , 滿足設(shè)計(jì)要求 , 但兩壩肩必須進(jìn)行加固 處理 。右岸 1810m 高程以上破壞較重 , 特別是上部 山脊及沖溝尤為明顯 ; 左岸在 1820m 高程以上 , 特 別是壩肩

11、下游的陡巖破壞較重 , 是進(jìn)行壩肩加固處 理的重點(diǎn)部位 。314 三維滲流分析研究壩基設(shè)置防滲帷幕及排水后 , 左 、右岸和壩基帷 幕下游側(cè)區(qū)域滲透壓力大大降低 , 壩基揚(yáng)壓力系數(shù) 明顯下降 , 左 、右岸壩肩滲潤(rùn)區(qū)大大減小 , 防滲降壓 效果顯著 , 現(xiàn)有防滲設(shè)計(jì)方案合理 。4 壩基基礎(chǔ)處理設(shè)計(jì)65411Sc 軟弱巖帶處理壩基中有 9 條綠片巖和綠片巖夾碎裂花崗巖 、 角巖條帶分布 , 因綠片巖巖性軟 , 遇水易軟化 , 變形模量相對(duì)較低 , 計(jì)算分析表明對(duì)大壩的變形穩(wěn)定有 較大影響 , 設(shè)計(jì)采用全部挖除置換混凝土處理是合 理可行的 (見圖 2) 。41111河床墊座處理圖 2 壩基置換混凝

12、土平面兩岸軟弱巖帶采用槽挖置換混凝土處理 。置換河床 Sc 軟弱巖帶為一楔形深槽 , 出現(xiàn)在河床中 部 17381840m 高程 , 主要由片巖組成 , 片理發(fā)育 , 遇水易軟化 , 完整性差 , 變形模量低 。若拱壩河床建 基面置于 1738100m 高程 , 將大大增加壩體混凝土量 和壩基開挖量 , 且將增大水推力 , 不利于壩肩穩(wěn)定 , 是不經(jīng)濟(jì)和不合理的 。因此 , 結(jié)合地形地質(zhì)情況 , 并 借鑒東風(fēng)拱壩河床深槽 MgO 微膨脹混凝土置換的 成功經(jīng)驗(yàn) , 設(shè)計(jì)采用 R282010MPa 的 MgO 微膨脹碾 壓混凝土置換 , 墊座底部開挖高程為 1738100m , 置 換塊尺寸為 4

13、4100m ( 縱河向) ×2010040100m ( 橫 河向) ×14150m ( 高度) , 橫河向?yàn)榈固菪蔚幕炷?墊座 , 底部基巖固結(jié)灌漿深度為 14100m ?；炷翝仓謪^(qū) :為滿足抗?jié)B要求 , 上游迎水面510015130m 范圍采用 1m 厚摻 MgO 二級(jí)配常態(tài) 混凝土找平基礎(chǔ) , 再采用摻 MgO 二級(jí)配碾壓混凝 土; 下游側(cè)采用 1m 厚摻 MgO 三級(jí)配常態(tài)混凝土找 平基礎(chǔ) , 再采用摻 MgO 三級(jí)配碾壓混凝土 。41112兩岸置換處理 左岸建基面的主要軟弱巖體為片巖類花崗巖角02巖 Sc +4 的 - 2 類巖 , 延伸大于 10m , 寬

14、37m , 出露在 18241001867150m 高程間上游壩踵附近 , 主要由片巖組成 , 局部夾有透鏡體狀碎裂的花崗巖 , 片理較發(fā)育 , 弱風(fēng)化 。右岸建基面的主要軟弱巖體為千枚巖夾片巖 Smx4 + Sc 的 - 4 類巖 , 延伸 9315m , 寬 3135m , 出 露在 17741001867150m 高程間上游壩踵附近 , 主 要由片巖組成 , 局部夾有透鏡體狀碎裂的花崗巖及 石英條帶 , 片理極發(fā)育 , 弱風(fēng)化 。66深度一般為軟弱巖帶寬度的 1152 倍 , 并鋪設(shè)一層<25 25mm ×25mm 的鋼筋網(wǎng) 。412壩基固結(jié)灌漿灌漿的目的是解決壩基淺層因

15、開挖爆破和應(yīng)力 松弛造成的巖體損傷 。整個(gè)建基面均進(jìn)行固結(jié)灌漿處理 , 除墊座部位 和帷幕部位采用孔深為 14100m 的灌漿孔外 , 其它 部位均采用孔深為 7100m 灌漿孔 。413防滲排水設(shè)計(jì)41311防滲設(shè)計(jì)(1) 帷幕的布置 。在大壩基礎(chǔ)范圍內(nèi) , 帷幕中 心線近似平行拱壩軸線 。左 、右岸在不同高程分別 伸入拱座山體內(nèi) , 形成防滲帷幕 。見圖 3 。(2) 帷幕控制標(biāo)準(zhǔn)及排數(shù) 。根據(jù)壩高 , 按照拱壩 規(guī)范確定帷幕控制標(biāo)準(zhǔn) : 高程 1810100m 以上 , 壩高 為 57150m , 要求 3L u , 帷幕采用單排孔 , 孔距為 210m ; 高程 1810100m 以下

16、 , 要求 1L u , 帷幕采用 雙排孔 , 孔距為 210m , 排距為 110m , 交錯(cuò)布置 。(3) 孔深確定 。孔深根據(jù)滲透地質(zhì)剖面并按經(jīng) 驗(yàn)公式 H/ 3 + (825) 確定 ( 式中 H 為上游水深) 。 拱冠剖面主帷幕在基巖內(nèi)最大深度為 82150m , 副帷 幕按 2/ 3 倍主帷幕孔深確定。(4) 帷幕連接 。左 、右岸帷幕均分別在 1750100 、 1810100 和 1867150m 高程灌漿排水平洞內(nèi)進(jìn)行 , 其 上 、下層帷幕的連接采用在平洞上游側(cè)設(shè)置四排交 錯(cuò)布 置 的 淺 孔 , 淺 孔 深 度 7100m , 灌 漿 壓 力 為 110MPa 。(5)

17、灌漿壓力 。根據(jù)地質(zhì)情況和承受水頭的大 小綜合考慮 , 分區(qū)設(shè)計(jì) , 設(shè)計(jì)壓力在 110510MPa 。 41312排水設(shè)計(jì)圖 3 壩基防滲排水布置平面灌漿 的部 位 , 先 進(jìn) 行 2100m 基 巖 以 下 固 結(jié) 灌 漿 ,(1) 布置 ?；A(chǔ)排水按工程部位分為大壩基礎(chǔ) 排水系統(tǒng)和抗力體排水系統(tǒng)兩部分 。大壩基礎(chǔ)排水系統(tǒng)由兩道排水幕 、壩內(nèi)集水井 和深井泵房組成 。第一道排水幕在灌漿及排水平洞 內(nèi)進(jìn)行 ; 第二道排水 位 于 壩 趾 處 高 程 1770100 1850100m 范圍內(nèi) 。抗力體排水系統(tǒng)利用原 7 、8 、9 、10 和 14 號(hào)勘探平洞擴(kuò)挖而成 , 采用自流式排水 。(

18、2) 孔深 、孔距及孔徑 。壩基下排水孔深度取為 015 倍主帷幕深度 , 孔距為 3100m ; 壩趾排水孔孔深 均為 3010m , 孔距為 5100m ; 抗力體排水孔孔深為 30100m , 孔距為 5100m 。排水孔孔徑均為 110mm 。414壩基接觸灌漿設(shè)計(jì)41411部位(1) 拱壩建基面 。左 、右岸建基面在 1750100m 高程以上 , 平均岸坡角分別為 65°和 54°, 灌漿面積分 別約 4 940m2 和 8 550m2 。(2) 置換混凝土塞開挖邊坡 。左 、右岸建基面 級(jí)巖體的置換混凝土開挖邊坡 , 由于建基面岸坡角 較大 , 為了盡量減小對(duì)

19、巖體擾動(dòng) 、減少開挖和混凝土 量 , 采用接近建基面岸坡角的坡度開挖 。41412方式(1) 結(jié)合固結(jié)灌漿 。具體方法是在需進(jìn)行接觸2100m 以上的固結(jié)灌漿在澆筑壩體混凝土前 , 采用 預(yù)埋 1 英寸鋼管引管至下游貼角 ( 見圖 4) , 待壩體 混凝土澆筑到一定高度 , 且當(dāng)混凝土或置換混凝土 冷卻到穩(wěn)定溫度后 , 按固結(jié)灌漿壓力或稍大于固結(jié) 灌漿壓力進(jìn)行淺層固結(jié)灌漿和接觸灌漿 。圖 4 接觸灌漿引管示意(2) 結(jié)合帷幕灌漿 。具體方法是在需進(jìn)行接觸 灌漿部位的帷幕灌漿軸線上 , 待壩體基礎(chǔ)廊道形成 后 ,上部壩體混凝土澆筑一定高度且混凝土冷卻到 穩(wěn)定溫度后 , 在基礎(chǔ)廊道實(shí)施帷幕灌漿 。

20、其淺表段 可作為接觸灌漿 , 灌漿壓力按帷幕灌漿壓力即可 。 帷幕軸線部位的固結(jié)灌漿孔可不采用引管灌漿 。415 預(yù)應(yīng)力錨索和邊坡支護(hù)設(shè)計(jì)41511壩肩預(yù)應(yīng)力錨索 為有效提高壩肩抗滑穩(wěn)定安全度 , 在左 、右岸岸坡共布置 200t 錨索 99 根 , 造孔直徑為 165mm , 共計(jì)67造孔長(zhǎng)度為 3 793m , 總錨索工作噸位為 19 800t 。 左岸預(yù)應(yīng)力錨索設(shè)置在緊靠下游拱端的下游開挖坡上 , 布置在高程 1815100 1850100m 間 , 共 8 排 ,每排 8 根 , 高程和水平間距均為 5100m , 錨索孔 向與水平方向夾角為 15°, 單根長(zhǎng)度采用 5010

21、0m 和 44100m 兩種 , 均為 32 根 , 共計(jì) 64 根 。右岸預(yù)應(yīng)力錨索設(shè)置在緊靠下游拱端的下游開 挖坡上 , 布置在高程 1820100 1840100m 間 , 共 5 排 ,每排 7 根 , 高程和水平間距均為 5100m , 錨索孔 向與水平方向夾角為 15°, 單根長(zhǎng)度采用 25100m 和 19100m 兩種 , 相應(yīng)根數(shù)為 20 和 15 根 , 共計(jì) 35 根 。41512 拱肩槽邊坡支護(hù)楔塊穩(wěn)定分析表明 , 為確保開挖邊坡局部穩(wěn)定 ,必須進(jìn)行錨固處理 。左岸拱肩槽上游邊坡坡高 37112m , 平均坡比 0125 ; 下游邊坡坡高 1436m 左右 ,

22、 坡比 0135 。右岸 拱肩槽上游邊坡高度為 25107m , 平均坡比 0125 ; 下游邊坡坡高為 2051m 左右 , 坡比 0135 。主要采取系統(tǒng)支護(hù) , 錨桿長(zhǎng)度 5100m , 間距為 2100m ×2100m , 梅花形布置 , 噴混凝土厚度 10mm 。 在支 護(hù) 中 , 輔 以 排 水 , 排 水 孔 孔 徑 50mm , 孔 深 3100m , 按 5100m ×5100m 梅花形布置 。5 結(jié)束語(yǔ)(1) 從事壩工基礎(chǔ)處理設(shè)計(jì)的工程師們不僅應(yīng) 具備豐富的工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn) , 而且更應(yīng)全面掌握和運(yùn) 用新的計(jì)算分析手段和方法以及施工技術(shù) , 只有這 樣才能針

23、對(duì)具體工程地質(zhì)缺陷 , 設(shè)計(jì)出可靠的 、合理 的 、經(jīng)濟(jì)的基礎(chǔ)處理工程方案 , 以滿足大壩尤其是高 壩對(duì)基礎(chǔ)的要求 。(2) 筆者認(rèn)為要作好大壩基礎(chǔ)處理設(shè)計(jì)至少應(yīng) 做好以下三個(gè)方面的工作 : 一是深入充分地分析研 究壩址區(qū)的工程地質(zhì)條件和有關(guān)試驗(yàn)資料 ; 二是廣 泛收集國(guó)內(nèi)外高混凝土拱壩基礎(chǔ)處理設(shè)計(jì)和施工經(jīng) 驗(yàn) , 尤其是觀測(cè)反饋資料 , 并了解各種基礎(chǔ)處理措施 和基礎(chǔ)處理最新手段和方法 ; 三是針對(duì)壩基特有的 不良地質(zhì)缺陷 , 初擬各種可能的基礎(chǔ)處理方案 , 在此 基礎(chǔ)上 , 進(jìn)一步通過(guò)數(shù)值分析 、模型試驗(yàn)等多種方法 和手段 , 進(jìn)行應(yīng)力 、變形 、整體穩(wěn)定和滲流的分析 , 最 終評(píng)價(jià)基礎(chǔ)處

24、理方案的合理性 。參考文獻(xiàn) : 1 中華人民共和國(guó)水利電力部 1 混凝土拱壩設(shè)計(jì)規(guī)范 (SD 145 - 84) S . 北京 :水利電力出版社 ,1985. 2 潘家錚主編 1 水工建筑物設(shè)計(jì)叢書 1 工程地質(zhì)計(jì)算和基礎(chǔ)處 理 M 1 北京 :水利電力出版社 ,1985. 3 李茂芳 , 孫釗 1 大壩基礎(chǔ)灌漿 (第二版) M 1 北京 :水利電力出 版社 ,1987.(上接第 63 頁(yè))多點(diǎn)式動(dòng)壓管的外型做成魚式 , 通過(guò) 5 個(gè)水流流速 傳感器和 1 個(gè)動(dòng)水壓力傳感器組成魚式流速儀 , 測(cè) 得底部及以上各點(diǎn)的垂線流速 , 同時(shí)施測(cè)該斷面的 水深 , 則可分析計(jì)算出口斷面的平均流速 , 以

25、估算泄 洪洞總的消能率 。通氣量的監(jiān)測(cè) , 采用風(fēng)速儀實(shí)測(cè) 通氣管的風(fēng)速 , 然后計(jì)算出該斷面的平均通氣速度 , 再乘上該斷面的面積 , 即得通氣管的進(jìn)氣量 。整個(gè) 原型觀測(cè)系統(tǒng)采用預(yù)埋儀器底座和電纜 , 并接入計(jì) 算機(jī)進(jìn)行自動(dòng)化觀測(cè) 。6 結(jié)束語(yǔ)沙牌豎井泄洪洞的設(shè)計(jì)研究 , 在借鑒國(guó)內(nèi)外已 有工程經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上 , 做了大量的 、系統(tǒng)的和全面的 模型試驗(yàn) , 結(jié)合工程地質(zhì) 、地貌條件和樞紐布置條 件 ,設(shè)計(jì)和布置了漩流豎井泄洪洞 。它以陡坡急流 式短壓力進(jìn)水口區(qū)別于世界上其它緩流進(jìn)水的豎井 泄洪洞 , 使泄洪流量大大增加 , 既降低洞內(nèi)流速 、減 少工程造價(jià) , 又能適應(yīng)高水頭的特點(diǎn) 。同時(shí)做好原 型觀測(cè)設(shè)計(jì) , 以獲取新型豎井泄洪設(shè)施運(yùn)行資料 , 為 推廣該項(xiàng)技術(shù)以及為后續(xù)大型工程提供第一手原始 資料 , 并為漩流豎井泄洪技術(shù)的發(fā)展提供工程實(shí)踐 經(jīng)驗(yàn) 。Application of Votex Flo w Shaft Spill way in Shapa i Hydroelectric P