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文檔簡介
1、基于MATLAB的直流電機(jī)雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與仿真設(shè)計(jì)任務(wù)書:1. 設(shè)置該大作業(yè)的目的在轉(zhuǎn)速閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)中,只有電流截止負(fù)反饋環(huán)節(jié)對電樞電流加以保護(hù),缺少對電樞電流的精確控制,也就無法充分發(fā)揮直流伺服電動(dòng)機(jī)的過載能力,因而也就達(dá)不到調(diào)速系統(tǒng)的快速起動(dòng)和制動(dòng)的效果。通過在轉(zhuǎn)速閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的基礎(chǔ)上增加電流閉環(huán),即按照快速起動(dòng)和制動(dòng)的要求,實(shí)現(xiàn)對電樞電流的精確控制,實(shí)質(zhì)上是在起動(dòng)或制動(dòng)過程的主要階段,實(shí)現(xiàn)一種以電動(dòng)機(jī)最大電磁力矩輸出能力進(jìn)行啟動(dòng)或制動(dòng)的過程。此外,通過完成本大作業(yè)題目,讓學(xué)生體會(huì)反饋校正方法所具有的獨(dú)特優(yōu)點(diǎn):改造受控對象的固有特性,使其滿足更高的動(dòng)態(tài)品質(zhì)指標(biāo)。2. 大作業(yè)具
2、體內(nèi)容設(shè)一轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng),采用雙極式H橋PWM方式驅(qū)動(dòng),已知電動(dòng)機(jī)參數(shù)為:額定功率200W;額定電壓48V;額定電流4A;額定轉(zhuǎn)速=500r/min;電樞回路總電阻W;允許電流過載倍數(shù)l=2;電勢系數(shù)0.04Vmin/r;電磁時(shí)間常數(shù)0.008s;機(jī)電時(shí)間常數(shù)0.5s;電流反饋濾波時(shí)間常數(shù)0.2ms;轉(zhuǎn)速反饋濾波時(shí)間常數(shù)1ms;要求轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器和電流調(diào)節(jié)器的最大輸入電壓10V;兩調(diào)節(jié)器的輸出限幅電壓為10V;PWM功率變換器的開關(guān)頻率10kHz;放大倍數(shù)4.8。試對該系統(tǒng)進(jìn)行動(dòng)態(tài)參數(shù)設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)指標(biāo):穩(wěn)態(tài)無靜差;電流超調(diào)量5%;空載起動(dòng)到額定轉(zhuǎn)速時(shí)的轉(zhuǎn)速超調(diào)量s 25%;過渡過程時(shí)間
3、0.5 s。3. 具體要求(1) 計(jì)算電流和轉(zhuǎn)速反饋系數(shù);(2) 按工程設(shè)計(jì)法,詳細(xì)寫出電流環(huán)的動(dòng)態(tài)校正過程和設(shè)計(jì)結(jié)果;(3) 編制Matlab程序,繪制經(jīng)過小參數(shù)環(huán)節(jié)合并近似后的電流環(huán)開環(huán)頻率特性曲線和單位階躍響應(yīng)曲線;(4) 編制Matlab程序,繪制未經(jīng)過小參數(shù)環(huán)節(jié)合并近似處理的電流環(huán)開環(huán)頻率特性曲線和單位階躍響應(yīng)曲線;(5) 按工程設(shè)計(jì)法,詳細(xì)寫出轉(zhuǎn)速環(huán)的動(dòng)態(tài)校正過程和設(shè)計(jì)結(jié)果;(6) 編制Matlab程序,繪制經(jīng)過小參數(shù)環(huán)節(jié)合并近似后的轉(zhuǎn)速環(huán)開環(huán)頻率特性曲線和單位階躍響應(yīng)曲線;(7) 編制Matlab程序,繪制未經(jīng)過小參數(shù)環(huán)節(jié)合并近似處理的轉(zhuǎn)速環(huán)開環(huán)頻率特性曲線和單位階躍響應(yīng)曲線;(
4、8) 建立轉(zhuǎn)速電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的Simulink仿真模型,對上述分析設(shè)計(jì)結(jié)果進(jìn)行仿真;(9) 給出階躍信號(hào)速度輸入條件下的轉(zhuǎn)速、電流、轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器輸出、電流調(diào)節(jié)器輸出過渡過程曲線,分析設(shè)計(jì)結(jié)果與要求指標(biāo)的符合性;設(shè)計(jì)說明書:雙閉環(huán)直流電機(jī)控制動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖:圖一(不考慮電壓和電流濾波)圖二(考慮電壓和電流濾波)1. 穩(wěn)態(tài)參數(shù)計(jì)算:電流反饋系數(shù):=Uim*Inom=1024=1.25V/A電壓反饋系數(shù):=Unm*nnom=10500=0.02V/r2. 電流環(huán)的設(shè)計(jì)電流環(huán)的控制動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖和簡化過程:(1) 確定時(shí)間常數(shù)電流濾波的時(shí)間常數(shù)為0.2ms,按照電流環(huán)小時(shí)間常數(shù)環(huán)節(jié)的近似處理方法,取為:
5、Ti=Ts+Toi=110000+0.0002=0.0003s(2) 選擇電流調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)電流環(huán)的要求超調(diào)量不超過5%,因此在設(shè)計(jì)時(shí)按照典型I型進(jìn)行設(shè)計(jì)。電流調(diào)節(jié)器選用PI調(diào)節(jié)器,其傳遞函數(shù)為:GACRs=KiTis+1Tis電流環(huán)動(dòng)態(tài)框圖及其簡化過程 (3) 選擇調(diào)節(jié)器:Ti=Tl=0.008s。電流環(huán)按照超調(diào)量為5%計(jì)算,考慮電流環(huán):取開環(huán)增益KITi=0.5,因此,可以得出PI調(diào)節(jié)器的增益為:KI=0.5Ti=1666.7Ki=KI*TiRKs=0.5Ti*TiRKs=17.78(4) 檢驗(yàn)近似條件電流環(huán)的截至頻率:ci=KI=1666.71) 近似條件一:ci31TmTl現(xiàn)在:310.5
6、*0.008=47.4ci,滿足近似條件。3) 近似條件三:ci131TsToi現(xiàn)在:131TsT0i=2357.0ci,滿足近似條件。于是根據(jù)以上的計(jì)算,最終確定的PI調(diào)節(jié)器為:GACRs=17.780.008s+10.008s故不經(jīng)小時(shí)間常數(shù)合并的系統(tǒng)模型如下:將model文件另存為C_huan.mdl文件,M文件編輯如下的代碼:a,b,c,d=linmod(C_huan);sys=ss(a,b,c,d);step(sys)grid繪制出對應(yīng)的bode圖和單位階躍響應(yīng)的曲線如下所示:(繪制bode圖示將反虧斷開,從反饋端out輸出)a,b,c,d=linmod(C_huan2);sys=s
7、s(a,b,c,d);step(sys)gridbode圖:單位階躍響應(yīng)曲線:從電流圖中可以看出,電流迅速響應(yīng),而且超調(diào)量不大,具體數(shù)值在以后的動(dòng)態(tài)分析中會(huì)給出分析。經(jīng)過小時(shí)間常數(shù)合并,即將PWM環(huán)節(jié)和電流濾波環(huán)節(jié)的時(shí)間常數(shù)合并后,再次建模圖如下:將上述模型保存為C_hebing.mdl,M文件編寫下列語言可以得出經(jīng)過小時(shí)間常數(shù)環(huán)節(jié)合并后的bode圖(開環(huán)),和單位階躍響應(yīng)圖形:a,b,c,d=linmod(C_hebing); sys=ss(a,b,c,d);step(sys)grida,b,c,d=linmod(C_hebing2); sys=ss(a,b,c,d);step(sys)gr
8、idbode圖:單位階躍響應(yīng)曲線:可以對比分析是否合并小時(shí)間常數(shù)環(huán)節(jié)的bode圖,以及單位階躍響應(yīng)圖形,我們可以看出,兩組圖形基本沒有差別,這說明我們的電流環(huán)節(jié)的設(shè)計(jì)以及相關(guān)的近似都是合理的。3. 轉(zhuǎn)速環(huán)的控制動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖和簡化過程:有電流環(huán)的等效環(huán)節(jié)代替電流環(huán)后,整個(gè)調(diào)速系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)結(jié)構(gòu)圖便等效為:(1) 確定時(shí)間常數(shù)電流環(huán)的等效時(shí)間常數(shù):2Ti=0.0006s。轉(zhuǎn)速濾波的時(shí)間常數(shù):1ms=0.001s;轉(zhuǎn)速環(huán)小時(shí)間常數(shù)的近似處理:Tn=2Ti+0.0016s。(2) 選擇轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu),由于要去轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)無靜差,轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器必須具有積分環(huán)節(jié);同時(shí)有根據(jù)動(dòng)態(tài)要求,應(yīng)按照典型型系統(tǒng)校正轉(zhuǎn)速環(huán),因此轉(zhuǎn)速
9、調(diào)節(jié)同樣要求利用選擇PI調(diào)節(jié)器,其傳遞函數(shù)為:GASRs=KnTns+1Tns(3) 選擇調(diào)節(jié)器參數(shù)按照跟隨性和抗干擾性能均較好的原則,取h=10,則轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的超前時(shí)間常數(shù)為:Tn=h*Tn=10*0.0016=0.016s轉(zhuǎn)速環(huán)開環(huán)的增益為:KN=h+12h2Tn2=21484 于是,轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器的比例系數(shù)為:Kn=(h+1)CeTm2hRTn=61.250.040.5250.0280.0016=53.70(4) 校驗(yàn)近似條件轉(zhuǎn)速環(huán)的開環(huán)截至頻率為:cn=KITN=345rad/s1) 近似條件一:cn15Ti現(xiàn)在:15Ti=666.7cn,滿足近似條件。2) 近似條件二:cn1312TiT
10、on現(xiàn)在:1312TiTon=430cn,滿足近似條件。經(jīng)過上述計(jì)算我們所獲得的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器PI控制器的傳函為:GACRs=53.700.016s+10.016s根據(jù)轉(zhuǎn)速環(huán)的建模圖,和計(jì)算的各項(xiàng)參數(shù),利用仿真平臺(tái)我們可以得到如下的仿真圖形:將上述模型保存為U_weihebing.mdl,M文件編寫下列語言可以得出經(jīng)過小時(shí)間常數(shù)環(huán)節(jié)合并后的bode圖(開環(huán)),和單位階躍響應(yīng)圖形:a,b,c,d=linmod(U_weihebing); sys=ss(a,b,c,d);step(sys);grid;a,b,c,d=linmod(U_weihebing2); sys=ss(a,b,c,d);step(sys);grid;bode圖:單位階躍響應(yīng)曲線:將小時(shí)間常數(shù)參數(shù)合并時(shí)對應(yīng)的仿真圖形為:將上述模型保存為U_hebing.mdl,M文件編寫下列語言可以得出經(jīng)過小時(shí)間常數(shù)環(huán)節(jié)合并后的bode圖(開環(huán)),和單位階躍響應(yīng)圖形:a,b,c,d=linmod(U_hebing); sys=ss(a,b,c,d);step(sys);grid;a,b,c,d=linmod(U_hebing2); sys=ss(a,b,c,d);step(sys);grid;單位階躍響應(yīng)曲線:bode圖4. 轉(zhuǎn)換環(huán)和電流環(huán)分別建立后,整個(gè)電機(jī)拖動(dòng)的雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)已
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