箱梁支架和模板施工方案

1、現(xiàn)澆箱梁支架與模板施工方案 一、箱梁結(jié)構(gòu)二、標準跨徑現(xiàn)澆箱梁支架設(shè)計1、支架地基處理滿堂支架大部分搭設(shè)在原水泥混凝土路面上，只有局部原綠化帶、泥漿池及基坑等范圍需要對地基進行處理。綠化帶地基處理方法：采取換填處理，具體為挖出腐質(zhì)土等軟弱土層，換填碎石土，進行分層碾壓。泥漿池及基坑采取先清除淤泥及雜物，抽水排干后，用碎石土進行分層回填碾壓密實或回填海砂用水夯密實。支架地基處理完畢后，在碾壓密實的地基上澆筑厚15的C15素砼進行硬化，硬化標高達到原路面標高。2、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求支架采用滿布式WDJ碗扣支架。為便于高度調(diào)節(jié)，每根立桿底部和頂部分別設(shè)置KTZ50型可調(diào)底座和KTC50型可

2、調(diào)托撐，可調(diào)范圍050cm。按照施工區(qū)處理后的地面高程與梁底高程之差，采用LG-300、LG-240、LG-180、LG-120、HG-60、HG-90、HG-120等規(guī)格的桿件進行組合安裝。立桿托撐上面縱向設(shè)置10cm×15cm方木；橫向設(shè)置10cm×10cm方木，間距30cm?？紤]到支架的整體穩(wěn)定性，用長桿設(shè)置剪刀撐，順橋向每跨設(shè)置4排，橫橋向每跨設(shè)置7排。滿堂支架設(shè)置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。水平剪刀撐視支架高度而定，支架高于4m，從頂層鋼管開始向下每隔2步

3、設(shè)置三榀水平剪力撐，即柱兩側(cè)和中跨各一榀。施工過程中根據(jù)施工情況可適當(dāng)加密設(shè)置。在檢查腳手鋼管無彎曲，無斷裂現(xiàn)象后可實施拼裝。拼裝時，立桿必須保證垂直。箱梁端、中橫梁基本落在在墩頂范圍內(nèi)（端橫梁寬1.40m，過渡墩墩頂寬2.6 m；中橫梁寬2.00m,一般墩墩頂寬1.6 m）不必設(shè)置鋼管，可直接在墩頂設(shè)置縱、橫向20cm×20cm方木（橫梁底板與墩頂距離為40cm），縱、橫向方木間距均為30cm。在兩個墩柱間23.5m范圍，立桿縱向間距39×60cm，箱梁底板及腹板下橫向間距24×60cm，翼板下橫向間距2×120cm，步距除地面以上、底板以下2層為60

4、 cm，其余均為120 cm。WDJ碗扣式滿堂支架體系設(shè)計詳見箱梁現(xiàn)澆支架縱、橫向構(gòu)架圖。三、現(xiàn)澆箱梁支架驗算本計算以1聯(lián)25m+25m+25m標準跨徑等截面單箱單室預(yù)應(yīng)力砼斜腹板連續(xù)箱梁為例，對荷載進行計算及對支架體系進行驗算。碗扣式滿堂支架體系采用48×3.5鋼管，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B鋼管截面特性表，鋼管截面積A=4.89×1022，截面模量W=5.08 ×1033，自重38.4N/m, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm,查表得鋼材的抗壓強度設(shè)計值 =205MPa。、荷載計算1、荷載分析根據(jù)本工程現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷

5、載形式：（1）、q1-箱梁自重荷載，新澆鋼筋混凝土密度取26kN/ m3；（2）、q2-箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，取q2=1.5 kN/ m2；（3）、q3-施工人員、施工材料及設(shè)備荷載，按均布荷載計算，計算模板及直接支承模板的小棱時取2.5 kN/ m2，計算直接支承小棱的梁時取1.5 kN/ m2，計算支架立柱時取1.0 kN/ m2；（4）、q4-振搗荷載，對水平面模板q4= 2.0kN/m2，對垂直面模板q4= 4.0kN/m2；（5）、q5-新澆混凝土對側(cè)模的壓力。（6）、q6-傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取q6= 2.0kN/m2；（7）、q7-支架自重。2、荷載組合模

6、板、支架設(shè)計計算的荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度驗算底模及支架（1）+（2）+（3）+（4）+（7）（1）+（2）+（7）側(cè)模（5）+（6）（5）3、荷載計算3.1箱梁自重- q1計算 根據(jù)美星立交工程現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點，通過認真分析，選取具有代表性及最不利荷載的不同斷面、不同部位進行箱梁自重計算，即現(xiàn)澆箱梁I-I斷面（跨中）、II-II斷面（變截面）、III-III斷面（變截面最不利）、IV-IV斷面（墩頂中、端橫梁）四個斷面分別按翼板、腹板、底板等不同部位進行自重計算。 現(xiàn)澆箱梁I-I斷面（跨中）處q1計算根據(jù)橫斷面圖，計算翼板、腹板、底板等不同部位箱梁自重。翼板范圍箱梁自重：q1

7、= 26×（0.18+0.36）/2=7.02 kN/m2；腹板范圍箱梁自重：單邊腹板截面積（截面陰影部分）計算得1.43 m2，此范圍支架寬3*0.6m，該范圍箱梁自重。q1= 26×（1.43×1.0）/（1.8×1.0）=20.66 kN/m2；q1-1= 26×（1.43×1.0）/（1.2×1.0）=30.983kN/m2；箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚25cm，底板厚22 cm；q1= 26×（0.22+0.25）=12.22 kN/m2； 現(xiàn)澆箱梁II-II斷面（變截面）處q1計算腹板范圍箱梁自重：單

8、邊腹板截面積（截面陰影部分）計算得1.555 m2，此范圍支架寬3*0.6m，該范圍箱梁自重。q1= 26×（1.67×1.0）/（1.8×1.0）=24.12kN/m2；q1= 26×（1.82×1.0）/（1.2×1.0）=39.43kN/m2；箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚25cm，底板厚42 cm，q1= 26×（0.25+0.42）=17.42 kN/m2； 現(xiàn)澆箱梁III-III斷面（變截面最不利）處q1計算腹板范圍箱梁自重：單邊腹板截面積（截面陰影部分）計算得1.555 m2，此范圍支架寬3*0.6m，該范圍箱

9、梁自重。q1= 26×（1.71×1.0）/（1.8×1.0）=24.7kN/m2；q1= 26×（1.95×1.0）/（1.2×1.0）=42.25kN/m2；箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚45cm，底板厚62 cm，q1= 26×（0.45+0.62）=27.82kN/m2；現(xiàn)澆箱梁H-H斷面（墩頂中、端橫梁）處q1計算箱室范圍箱梁自重：截面陰影部分面積計算得27.84m2，此范圍支架寬23*0.6m+2*0.9m=15m，該范圍自重最大。q1= 26×27.84/（14.801×1.0）=48.90

10、5 kN/m2；3.2新澆混凝土對側(cè)模的壓力-q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層澆筑，每層澆筑高度控制在30 cm以內(nèi)，在豎向上澆筑速度控制在V=1.2/，混凝土初凝時間控制在0=8，混凝土容重=26kN/ m3，摻加外加劑，K1取1.2，混凝土坍落度180 mm，因此K2取1.15，根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ0412000）附錄D， pmax=0.220 K1 K2V1/2所以q5= pmax=0.220 K1 K2V1/2=0.22×26×8×1.2×1.15×1.21/2=63.15 kN/m2。3.3支架自重- q7計算計算每步腳手架

11、自重：NG1123式中： 步距（）；1 立桿每米重量（kN）；2 縱向橫桿單件重量（kN）；3 內(nèi)外立桿間斜桿或十字撐重量（kN）。按最大值進行計算，步距取1.2，縱、橫向距離取0.6，步數(shù)取9步， NG1123=1.2×0.03840.0384×0.6×40.0384×(1.22+0.62)=0.046+0.092+0.052=0.19 kNq7=9N G1 /A=9×0.19kN/（0.6×0.6）=4.75 kN/m2。4、箱梁自重分析根據(jù)以上箱梁自重荷載計算得：現(xiàn)澆箱梁I-I斷面：翼板范圍箱梁自重q1=7.02kN/m2；腹板

12、范圍箱梁自重q1=20.66 kN/m2；腹板范圍箱梁自重q1-1=30.983 kN/m2；箱室下底板范圍箱梁自重q1=12.22kN/m2；現(xiàn)澆箱梁II-II斷面：腹板范圍箱梁自重q1=24.12kN/m2；腹板范圍箱梁自重q1-1=39.43kN/m2；箱室下底板范圍箱梁自重q1=17.42kN/m2；現(xiàn)澆箱梁III-III斷面：腹板范圍箱梁自重q1=24.7kN/m2；腹板范圍箱梁自重q1-1=42.25kN/m2；箱室下底板范圍箱梁自重q1=27.82kN/m2；現(xiàn)澆箱梁IV-IV斷面：箱室范圍箱梁自重q1=48.905 kN/m2。綜合以上箱梁不同斷面、不同部位自重計算及支架布置得

13、出如下結(jié)論：現(xiàn)澆箱梁I-I斷面翼板范圍為箱梁翼板受力最差且最具代表性的部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為90 cm×120cm×120cm；腹板和底板也具有代表性，其中腹板范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為60 cm×60cm×120cm，底板范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為60 cm×60cm×120cm。因此箱梁F-F斷面翼板、腹板、底板均需要進行結(jié)構(gòu)驗算?，F(xiàn)澆箱梁II-II斷面腹板處在支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間

14、距×橫桿步距為60 cm×60cm×120cm的范圍內(nèi)；底板處在支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為60 cm×60cm×120cm的范圍內(nèi)。很明顯II-II斷面腹板、底板自重較大，受力最差，因此箱梁II-II斷面腹板、底板需要進行結(jié)構(gòu)驗算?，F(xiàn)澆箱梁III-III斷面腹板處在支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為60 cm×60cm×120cm的范圍內(nèi)；底板處在支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為60 cm×60cm×120cm的

15、范圍內(nèi)。很明顯III-III斷面腹板、底板自重較大，因此箱梁III-III斷面腹板、底板需要進行結(jié)構(gòu)驗算?，F(xiàn)澆箱梁IV-IV斷面此位置為箱梁中、端橫梁，是箱梁自重最大的部位，但由于箱梁端、中橫梁基本落在在墩頂范圍內(nèi)，不必設(shè)置鋼管支架，只需直接在墩頂設(shè)置縱、橫向20cm×20cm方木（橫梁底板與墩頂距離為40cm），因此我們可直接對橫向方木及底模板進行驗算即可。、結(jié)構(gòu)驗算1、扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算 碗扣式鋼管腳手架與支撐與扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立

16、桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管支架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管支架，一般都高出20%以上，甚至超過35%。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按48×3.5鋼管扣件式支架進行內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣適用與WDJ碗扣式支架，相對于扣件式支架安全系數(shù)相當(dāng)與1.2以上。1.1現(xiàn)澆箱梁F-F斷面現(xiàn)澆箱梁F-F斷面翼板部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為60 cm×120cm×120cm。 立桿強度驗算根據(jù)公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載N=30 kN。立桿實際承受的荷

17、載為：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k -支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k -構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k -施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：NG1k =0.6×1.2×q1=0.6×1.2×7.02=5.05kN；求。 立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（A ）+MW/W (組合風(fēng)荷載)N-鋼管所承受的垂直荷載，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×

18、1.4NQK，計算得N =26.65kN；A為鋼管的截面積，A=4.89×1022；W為截面模量，W=5.08 ×1033，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得，=L/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，L為立桿步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得=0.744。MW為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩：MW=0.85×1.4 MWk =(0.85×1.4klah2)/10式中MWk -風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7z

19、s0z-風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）表風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項得s =1.2；0-基本風(fēng)壓（kN/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表D.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.85×1.4 MWk =(0.85×1.4klah2)/10 =(0.85×

20、1.4×0.93×0.9×1.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=13.996×103/（0.744×489）+0.14×103×103/（5.08 ×103） =73.25+27.56=100.81 MPa =205Mpa計算結(jié)果說明箱梁F-F斷面翼板部位支架是安全穩(wěn)定的?，F(xiàn)澆箱梁F-F斷面腹板部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為90 cm×60cm×120cm。 立桿強度驗算根據(jù)公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，

21、橫桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載N=30 kN。立桿實際承受的荷載為：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k -支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k -構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k -施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：NG1k =0.9×0.6×q1=0.9×0.6×26.3=14.2kN；NG2k =0.9×0.6×q2=0.9×0.6×1.5=0.81kN；NQK =0.9×0.6×（q3+ q

22、4+ q7）=0.9×0.6×（1.0+2.0+4.75）=0.54×7.75=4.19kN；則，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK=1.2×（14.2+0.81）+0.85×1.4×4.19 =18.01+4.99=23kNN=30kN，強度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（A ）+MW/W (組合風(fēng)荷載)N-鋼管所承受的垂直荷載，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.

23、4NQK，計算得N =23kN；A為鋼管的截面積，A=4.89×1022；W為截面模量，W=5.08 ×1033，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得，=L/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，L為立桿步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得=0.744。MW為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩：MW=0.85×1.4 MWk =(0.85×1.4klah2)/10式中MWk -風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風(fēng)

24、壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）表風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項得s =1.2；0-基本風(fēng)壓（kN/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表D.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.85×1.4 MWk =(0.85×1.4klah2)/10 =(0.85×1.4&#

25、215;0.93×0.9×1.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=23×103/（0.744×489）+0.14×103×103/（5.08 ×103） =63.22+27.56=90.78 MPa =205Mpa計算結(jié)果說明箱梁F-F斷面腹板部位支架是安全穩(wěn)定的?，F(xiàn)澆箱梁F-F斷面箱室下底板部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為90 cm×90cm×120cm。 立桿強度驗算根據(jù)公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，橫桿步距為12

26、0cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載N=30 kN。立桿實際承受的荷載為：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k -支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k -構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NQK -施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：NG1k =0.9×0.9×q1=0.9×0.9×13.78=11.16kN；NG2k =0.9×0.9×q2=0.9×0.9×1.5=1.22kN；NQK =0.9×0.9×（q3+ q4+ q7）

27、=0.9×0.9×（1.0+2.0+4.75）=0.81×7.75=6.28kN；則，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK=1.2×（11.16+1.22）+0.85×1.4×6.28 =14.86+7.47=22.33kNN=30kN，強度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（A ）+MW/W (組合風(fēng)荷載)N-鋼管所承受的垂直荷載，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4N

28、QK，計算得N =21.57kN；A為鋼管的截面積，A=4.89×1022；W為截面模量，W=5.08 ×1033，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得，=L/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，L為立桿步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得=0.744。MW為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩：MW=0.85×1.4 MWk =(0.85×1.4klah2)/10式中MWk -風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-

29、風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）表風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項得s =1.2；0-基本風(fēng)壓（kN/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表D.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.85×1.4 MWk =(0.85×1.4klah2)/10 =(0.85×1.4&

30、#215;0.93×0.9×1.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=22.33×103/（0.744×489）+0.14×103×103/（5.08 ×103） =61.71+27.56=89.27 MPa =205Mpa計算結(jié)果說明箱梁F-F斷面箱室下底板部位支架是安全穩(wěn)定的。綜上所述，現(xiàn)澆箱梁F-F斷面翼板、腹板、箱室下底板不同部位支架是安全穩(wěn)定的。1.2現(xiàn)澆箱梁D-D斷面現(xiàn)澆箱梁E-E斷面腹板部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為60 cm×60c

31、m×120cm。 立桿強度驗算根據(jù)公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載N=30 kN。立桿實際承受的荷載為：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k -支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k -構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NQK -施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：NG1k =0.6×0.6×q1=0.6×0.6×31.89=11.48kN；NG2k =0.6×0.6×q2=0.6×0

32、.6×1.5=0.54kN；NQK =0.6×0.6×（q3+ q4+ q7）=0.6×0.6×（1.0+2.0+4.75）=0.36×7.75=2.79kN；則，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK=1.2×（11.48+0.54）+0.85×1.4×2.79 =14.42+3.32=17.74kNN=30kN，強度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（A ）+MW/W (

33、組合風(fēng)荷載)N-鋼管所承受的垂直荷載，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK，計算得N =17.74kN；A為鋼管的截面積，A=4.89×1022；W為截面模量，W=5.08 ×1033，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得，=L/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，L為立桿步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得=0.744。MW為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩：MW=0.85×1.4 MWk =(0.85×1.4klah2)/10式

34、中MWk -風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）表風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項得s =1.2；0-基本風(fēng)壓（kN/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表D.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.93 kN/m2la =60cm，h=120 cm所以，MW=0.85&

35、#215;1.4 MWk =(0.85×1.4klah2)/10 =(0.85×1.4×0.93×0.6×1.22)/10=0.10 kN.m故，N/（A ）+MW/W=17.74×103/（0.744×489）+0.10×103×103/（5.08 ×103） =48.76+19.69=68.45MPa =205Mpa計算結(jié)果說明箱梁D-D斷面腹板部位支架是安全穩(wěn)定的?，F(xiàn)澆箱梁D-D斷面箱室下底板部位，在此范圍支架設(shè)置縱橋向間距×橫橋向間距×橫桿步距為60 cm×

36、90cm×120cm。 立桿強度驗算根據(jù)公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載N=30 kN。立桿實際承受的荷載為：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK(組合風(fēng)荷載) NG1k -支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k -構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2k -施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。于是，有：NG1k =0.6×0.9×q1=0.6×0.9×24.18=13.06kN；NG2k =0.6×0.9×q2=0.6

37、15;0.9×1.5=0.81kN；NQK =0.6×0.9×（q3+ q4+ q7）=0.6×0.9×（1.0+2.0+4.75）=0.54×7.75=4.19kN；則，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK=1.2×（13.06+0.81）+0.85×1.4×4.19 =16.64+4.99=21.63kNN=30kN，強度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（A ）+MW

38、/W (組合風(fēng)荷載)N-鋼管所承受的垂直荷載，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.85×1.4NQK，計算得N =21.63kN；A為鋼管的截面積，A=4.89×1022；W為截面模量，W=5.08 ×1033，為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得，=L/i, 回轉(zhuǎn)半徑i=15.78mm，L為立桿步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得=0.744。MW為計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩：MW=0.85×1.4 MWk =(0.85×1.4klah2)

39、/10式中MWk -風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；k -風(fēng)荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）表風(fēng)壓高度變化系數(shù)得z =1.38；s-風(fēng)荷載體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表風(fēng)荷載體型系數(shù)第36項得s =1.2；0-基本風(fēng)壓（kN/m2），查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表D.4雪壓和風(fēng)壓表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.93 kN/m2la =60cm，h=120 cm所以，MW=0

40、.85×1.4 MWk =(0.85×1.4klah2)/10 =(0.85×1.4×0.93×0.6×1.22)/10=0.10 kN.m故，N/（A ）+MW/W=21.63×103/（0.744×489）+0.10×103×103/（5.08 ×103） =59.45+19.69=79.14 MPa =205Mpa計算結(jié)果說明箱梁D-D斷面箱室下底板部位支架是安全穩(wěn)定的。綜上所述，現(xiàn)澆箱梁D-D斷面腹板、箱室下底板等不同部位支架是安全穩(wěn)定的。通過以上對本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不

41、同部位的支架立桿進行強度和穩(wěn)定性分析計算，得出該滿堂支架是安全穩(wěn)定的。2、滿堂支架整體抗傾覆分析計算根據(jù)JTJ0412000公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范條穩(wěn)定性要求，支架在自重和風(fēng)荷載等作用下的抗傾覆穩(wěn)定時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=MW（穩(wěn)定力矩）/MQ（傾覆力矩）采用左幅第五聯(lián)中跨30m驗算支架抗傾覆能力：橋梁寬9.8m，長30m，支架最高不大于10m，支架寬11.1m，支架橫向39排，縱向14排，高度取10m。KTC50型可調(diào)托撐共需要39×14=546個；立桿需要39×14×9=4914 m；縱向橫桿需要14×9（層數(shù)）×30=3780

42、 m；橫向橫桿需要39×9（層數(shù)）×11.1=3896.1 m；故，鋼管總重=（4914+3780+3896.1）×3.84/1000=48.35t；KTC50型可調(diào)托撐總重=546×6.45/1000=3.52t；所以，G=（48.35+3.52）×9.8=508.33 kN；穩(wěn)定力矩，MW =508.33×11.1/2=2821.23 kN.m；依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算k=0.7zs0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.93 kN/m2梁底部支架高與梁高取12m，30m跨迎風(fēng)面積=12×30

43、=360 m2，30 m跨共受力P=0.93×360=334.8 kN；傾覆力矩MQ =334.8×12/2=2008.8 kN.m；所以，K0=MW/MQ=2821.23/2008.8=1.401.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架整體滿足抗傾覆要求。3、箱梁底模下橫向方木驗算本施工方案除箱梁端、中橫梁在墩頂設(shè)置橫向20cm×20cm方木，間距為30cm，其余范圍橫向均設(shè)置10cm×10cm方木，間距30cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為120cm，腹板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm；在墩頂范圍方木橫向跨度為30cm。根據(jù)以上箱梁不同斷面

44、、不同部位自重計算及箱梁模板下橫向方木布置情況，通過綜合分析，可以得出現(xiàn)澆箱梁F-F斷面翼板范圍（代表整跨箱梁翼板）、現(xiàn)澆箱梁D-D斷面腹板范圍、箱室下底板范圍、H-H斷面箱室范圍，以上為整跨箱梁不同斷面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要進行橫向方木受力驗算。通過上面計算得：現(xiàn)澆箱梁F-F斷面翼板范圍箱梁自重q1=11.4 kN/m2；現(xiàn)澆箱梁D-D斷面腹板范圍箱梁自重q1=31.89 kN/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=24.18 kN/m2，現(xiàn)澆箱梁H-H斷面箱室范圍箱梁自重q1=41.1 kN/m2。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時多為力學(xué)性能

45、優(yōu)于杉木的松木。查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力W=11.0Mpa，彎曲剪應(yīng)力=1.7Mpa，彈性模量E=9×103Mpa。3.1現(xiàn)澆箱梁F-F斷面翼板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按2跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見翼板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-8第1項，得：Mmax=-0.125 q L2Qmax=0.625q Lf=0.521 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下橫向方木跨度L=1.2m，間距B=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2

46、）+1.4(q3+ q4) ×0.3=1.2×（11.4+1.5）+1.4(2.5+2.0) ×0.3=（15.48+6.3）×0.3=6.534 kN/mMmax=-0.125 q L2=-0.125×6.534×1.22=-1.176 kN.mW= bh2/6=（0.1×0.12）/6=1.67×10-4m3W= Mmax/W=1176/1.67×10-4=7.04 MpaW ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa經(jīng)計算，翼板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12

47、=（0.1×0.13）/12=8.33×10-6m4f=0.521qL4/(100EI) =0.521×6.534×103×1.24/(100×9×103×106×8.33×10-6)=7.059/7497=9.42×10-4m=0.94mmL/400=1200/400=3.00 mm經(jīng)計算，翼板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=0.625q L=0.625×6.534×1.2=4.9 kNmax= Qmax /（0.9A）=（4.9×103

48、）/（0.9×0.1×0.1）=0.54 Mpa=1.7Mpa經(jīng)計算，翼板橫向方木抗剪滿足要求。3.2現(xiàn)澆箱梁D-D斷面橫向方木計算現(xiàn)澆箱梁D-D斷面腹板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見腹板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2Qmax=0.607q Lf=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁腹板下橫向方木跨度L=0.6m，間距B=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) ×0.3=1.

49、2×（31.89+1.5）+1.4(2.5+2.0) ×0.3=（40.07+6.3）×0.3=13.91kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.107×13.91×0.62=-0.54 kN.mW= bh2/6=（0.1×0.12）/6=1.67×10-4m3W= Mmax/W=540/1.67×10-4=3.23 MpaW ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa經(jīng)計算，腹板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.1×0.13）/12=8.33

50、5;10-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.632×13.91×103×0.64/(100×9×103×106×8.33×10-6)=1.139/7497=1.52×10-4m=0.15mmL/400=600/400=1.50 mm經(jīng)計算，腹板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=0.607q L=0.607×13.91×0.6=5.07 kNmax= Qmax /（0.9A）=（5.07×103）/（0.9×0.1×0.1）=0

51、.56Mpa=1.7Mpa經(jīng)計算，腹板橫向方木抗剪滿足要求?，F(xiàn)澆箱梁D-D斷面箱室下底板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室下底板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2Qmax=0.607q Lf=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室下底板下橫向方木跨度L=0.9m，間距B=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) ×0.3=1.2×（24.18+1.5）+1.4(2.5+2.0) ×

52、;0.3=（30.82+6.3）×0.3=11.14 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.107×11.14×0.92=-0.97 kN.mW= bh2/6=（0.1×0.12）/6=1.67×10-4m3W= Mmax/W=970/1.67×10-4=6.06 MpaW ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa經(jīng)計算，箱室下底板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.1×0.13）/12=8.33×10-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.632

53、×11.14×103×0.94/(100×9×103×106×8.33×10-6)=4.619/7497=6.16×10-4m=0.62mmL/400=900/400=2.25 mm經(jīng)計算，箱室下底板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=0.607q L=0.607×11.14×0.9=6.09 kNmax= Qmax /（0.9A）=（6.09×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.68Mpa=1.7Mpa經(jīng)計算，箱室下底板橫向方木抗剪滿足

54、要求。3.3現(xiàn)澆箱梁H-H斷面箱室范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室底板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2Qmax=0.607q Lf=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范圍橫向方木跨度L=0.3m，間距B=0.3m，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) ×0.3=1.2×（41.1+1.5）+1.4(2.5+2.0) ×0.3=（51.12+6.3）×0.3=17.23

55、 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.107×17.23×0.32=-0.17 kN.mW= bh2/6=（0.2×0.22）/6=0.8×10-4m3W= Mmax/W=170/0.8×10-4=2.1MpaW ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa經(jīng)計算，箱室范圍橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.2×0.23）/12=133.33×10-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.632×17.23×103×0.34/(10

56、0×9×103×106×133.33×10-6)=0.0882/119997=0.010×10-4m=0.01mmL/400=300/400=0.75 mm經(jīng)計算，箱室范圍橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=0.607q L=0.607×17.23×0.3=3.14 kNmax= Qmax /（0.9A）=（3.14×103）/（0.9×0.2×0.2）=0.08Mpa=1.7Mpa經(jīng)計算，箱室范圍橫向方木抗剪滿足要求。通過以上對本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不同部位的模板下方

57、木進行強度、抗剪力和撓度分析計算，得出該滿堂支架模板下方木設(shè)置滿足要求。4、支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中立桿頂托上順橋向采用10cm×15cm方木，在墩柱前后各4.2 m范圍，順橋向方木跨度為60cm，其余順橋向方木跨度為90cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為120cm，腹板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm。根據(jù)以上箱梁不同斷面、不同部位自重計算及箱梁模板下橫向方木布置情況及順橋向方木布置情況，通過綜合分析，可以得出現(xiàn)澆箱梁F-F斷面翼板、腹板、箱室下底板范圍、現(xiàn)澆箱梁D-D斷面腹板范圍、箱室下底板范圍，以上為整跨箱梁不同斷面、不同部位自重最大值、受力最

58、差的位置，因此有必要進行順橋向方木受力驗算。通過上面計算得：現(xiàn)澆箱梁F-F斷面翼板范圍箱梁自重q1=11.4 kN/m2，腹板范圍箱梁自重q1=26.3 kN/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.78 kN/m2；現(xiàn)澆箱梁D-D斷面腹板范圍箱梁自重q1=31.89 kN/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=24.18 kN/m2。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時多為力學(xué)性能優(yōu)于杉木的松木。查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應(yīng)力和彈性模量表，得杉木的力學(xué)性能：順紋彎應(yīng)力W=11.0Mpa，彎曲剪應(yīng)力=1.7Mpa，彈性模量E=9×103Mpa。4.

59、1現(xiàn)澆箱梁F-F斷面支架立桿頂托上順橋向方木驗算現(xiàn)澆箱梁F-F斷面翼板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算順橋向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見翼板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-9第11項，得：Mmax=-0.267PLQmax=1.267P f=1.883PL3/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下順橋向方木跨度L=0.9m，間距B=1.2m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數(shù)取0.9。每根方木強度計算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) ×1.2×0.9/3=1.2×（11.4+1.5）+1.

60、4(1.5+2.0) ×1.2×0.9/3=15.48+4.9×1.2×0.9/3=7.34kNMmax=-0.267PL=-0.267×7.34×0.9=-1.76 kN.mW= bh2/6=（0.10×0.152）/6=3.75×10-4m3W= Mmax/W=1760/3.75×10-4=4.693 MpaW ×0.9=11.0×0.9=9.9Mpa經(jīng)計算，箱梁翼板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.1×0.153）/12=28.13×10-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.883×7.34×103×0.94/(100×9×103×106×28.13×10-6)=9.068/25317=3.58