分離乙醇-水混合液的板式精餾塔

1、化工原理課程設(shè)計(jì)、八刖言在煉油、石油化工、精細(xì)化工、食品、醫(yī)藥及環(huán)保部門，塔設(shè)備 屬于使用量大，應(yīng)用面廣的重要單元設(shè)備，而精餾操作則是工業(yè)中分 離液體混合物的最常用手段。其操作原理是利用液體混合物中各組分 的揮發(fā)度的不同，在氣液兩相相互接觸時(shí)，易揮發(fā)的組分向氣相傳遞， 難揮發(fā)的組分向液相傳遞，使混合物達(dá)到一定程度的分離。塔設(shè)備的 基本功能是提供氣液兩相以充分的接觸機(jī)會，使物質(zhì)和熱量的傳遞能 有效的進(jìn)行；在氣液接觸之后，還應(yīng)使氣、液兩相能及時(shí)分開，盡量 減少相互夾帶。常用的精餾塔按其結(jié)構(gòu)形式分為板式塔和填料塔兩大類， 板式塔 內(nèi)裝有若干層塔板，液體依靠重力自上而下流過每層塔板， 氣體依靠 壓強(qiáng)差

2、的推力，自下而上穿過各層塔板上的液層而流向塔頂， 氣液兩 相在內(nèi)進(jìn)行逐級接觸。填料塔內(nèi)裝有各種形式的填料，氣液兩相沿塔 做連續(xù)逆流接觸，其傳質(zhì)和傳熱的場所為填料的潤濕表面。板式塔具有結(jié)構(gòu)簡單、安裝方便、壓降很低、操作彈性大、持液 量小等優(yōu)點(diǎn)。同時(shí)，也有投資費(fèi)用較高、填料易堵塞等缺點(diǎn)。本設(shè)計(jì)參考了部分化工原理課程設(shè)計(jì)書上的內(nèi)容， 還得到了老師 和同學(xué)的幫助，在此表示感謝。由于本人能力有限，經(jīng)驗(yàn)不足，書中難免會出現(xiàn)一些錯(cuò)誤，懇請大家批評指正。編者2011-6-16第一章設(shè)計(jì)任務(wù)書一設(shè)計(jì)題目分離乙醇-水混合液的板式精餾塔二設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)生產(chǎn)能力：年處理乙醇-水混合液5.0萬噸原 料：乙醇含量為15%(質(zhì)量

3、百分比，下同)的常溫液體分離要求：塔頂含量不低于94%塔底含量不高于2%三 操作流程的確定和說明操作壓力：由于乙醇水體系對溫度的依賴性不強(qiáng)，常壓下為液態(tài)，為降低塔5的操作費(fèi)用，操作壓力選為常壓。其中塔頂壓力為1-01325 5 6 7 8 9 10 Pa，5塔底壓力1-01325 10 N (265 530) Pa塔型選擇：根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)，若按年工作日300天，每天開動設(shè)備24小時(shí)計(jì)算， 產(chǎn)品流量為，由于產(chǎn)品粘度較小，流量較大，為減少造價(jià)，降低 生產(chǎn)過程中壓降和塔板液面落差的影響，提高生產(chǎn)效率，選用浮閥塔。進(jìn)料狀態(tài)：雖然進(jìn)料方式有多種，但是飽和液體進(jìn)料時(shí)進(jìn)料溫度不受季節(jié)、 氣溫變化和前段工序波動

4、的影響，塔的操作比較容易控制；此外， 飽和液體進(jìn)料時(shí)精餾段和提餾段的塔徑相同，無論是設(shè)計(jì)計(jì)算還是實(shí)際加工制造這樣的精餾塔都比較容易，為此，本次設(shè)計(jì)中采取飽和液體進(jìn)料。加熱方式：精餾塔的設(shè)計(jì)中多在塔底加一個(gè)再沸器以采用間接蒸汽加熱以保證塔內(nèi)有足夠的熱量供應(yīng)；由于乙醇水體系中，乙醇是輕組分,水由塔底排出，且水的比熱較大，故可采用直接水蒸氣加熱，這 時(shí)只需在塔底安裝一個(gè)再沸器，并且可以利用壓力較低的蒸汽進(jìn) 行加熱，無論是設(shè)備費(fèi)用還是操作費(fèi)用都可以降低第二章塔板的工藝設(shè)計(jì)第一節(jié)精餾塔全塔物料衡算塔底組成：XW二2/46=0.79%2/46 98/18432 1010(0.15/46 0.85/18)進(jìn)

5、料量：F =5.0 萬噸/ 年二0.0974kmol/s300 疋 24 漢 3600:F = D +W物料衡算式為：IFXF= DXD+WX/D =0.00524kmol / sW =0.09218kmol/s第二節(jié)計(jì)算溫度、密度、表面張力、粘度、相對揮發(fā)度氣液相及體積流量表一.常壓下乙醇-水氣液平衡組成（摩爾）與溫度關(guān)系F：原料液流量（kmol/s）F：原料組成（摩爾分?jǐn)?shù)，下同）D:塔頂產(chǎn)品流量（kmol/s）D：塔頂組成塔底產(chǎn)品流量（kmol/s）塔底組成15/46原料乙醇組成：X-15/46.85/18-5.37%塔頂組成:94/4694/46 6/18= 85.98%聯(lián)立方程組解得:

6、溫度/oC液相氣相溫度/oC液相氣相溫度/oC液相氣相1000082.723.3754.4579.357.3268.4195.51.9017.0082.326.0855.8078.7467.6373.8589.07.2138.9181.532.7359.2678.4174.7278.1586.79.6643.7580.739.6561.2278.1589.4389.4385.312.3847.0479.850.7965.6484.116.6150.8979.751.9865.99(1)精餾段：J =84.47 C,所以ML2=46 0.0277 18 (1 -0.0277) = 18.78kg

7、 / kmol表二.不同溫度下乙醇和水的密度液相組成Xi:氣相組成y1:所以 ML1提餾段:液相組成氣相組成y284.1 -82.784.47 -82.716.61-23.37，為-23.3784.1 -82.784.47 -82.750.89 -54.45_ ，y1- 54.456 0.1482 18(1 -0.1482)二= 94.43C:95.5 -89.094.4389.0:1.9-7.21x2-7.21，:95.5 -89.094.43 -89.0y2 =34.70%x2=2.77%x仁14.82%y1=49.95%22.15kg / kmolX2t217.0 -38.91y2-38

8、.91溫度/oC溫度/oC80735971.895720961.8585730968.6100716958.490724965.3求得在和爲(wèi)下的乙醇和水的密度=84.47 C,84.4780968.6 -971.8乙-971.885-80_ 84.47 -80968.6 -971.8?水 -971.8乙=732.14kg/m3水=968.94 kg/m= 94.43C,查表得：水=0.2973mPa.s醇 =0.372mPa.s94.43一90，乙=720.95 kg/m3:乙一 72495 -90961.85 965.3二94.43-90，:、水=962.25 kg/m3l 水-965.3在

9、精餾段：液相密度氣相密度：?V1二31.99 273.151.09 kg /m322.4273.15 84.47在提餾段：液相密度九2:氣相密度：你27.72 x273.15門心廠 /小20.905kg / m322.4x(273.15+94.43)二元有機(jī)物-水溶液表面張力可用下列各式計(jì)算公式:XWVW X0V00X0V0XWVWx0V0式中下角標(biāo)，W 0、S分別代表水、有機(jī)物及表面部分，XWX指主體部分的分子體積，匚W、二0為純水、有機(jī)物的表面張力，對乙醇q=2溫度/oC708090100乙醇表面張力-22/10 N/m1817.1516.215.2水表面張力/10-2N/m64.362.

10、660.758.8(1)精餾段：t1=84.47 C,乙醇表面張力：90-80，ZZ90 -84.4716.2 -17.1516.2-；-乙 ，匚乙-16.725 ；水的表面張力：90-8090 -84.47二水二 61.751060.7 -62.660.7 -匚水，提餾段：0= 94.43C乙醇表面張力：100-90100 -94.43二乙二 15.757 ;15.2-16.215.2 七乙，水的表面張力：100-90100 -94.43匚水=59.848o58.8 -60.7F ?58.8 - ；水=84.47 C,查表得：水=0.3442mPa.s ，丄醇=0.431mPa.s95 -9

11、0同理：匚 E3C，961.85 -965.3= 94.43C,查表得：水=0.2973mPa.s醇 =0.372mPa.s精餾段粘度：7 =醇 Xi：；.一水(1 - Xi )提餾段粘度：七二醇 X2U (1-X2)(1)精餾段揮發(fā)度：由 XA=0.1482, yB=0.4995 得 XB=0.8515, yB=0.5005所以,=yAXB=0.4995 .8515=5.73 yBxA0.5005 0.1482(2) 提餾段揮發(fā)度：由 XA=0.0277, yB=0.3470 得 XB=0.9723, yB=0.6530所以才=鳳=0.347 29723=18 65 yBxA0.653 0.

12、0277因?yàn)槭秋柡鸵后w進(jìn)料，所以q=1,又因xF=0.0537,所以q為一條直線。x-y相圖如下所示：根據(jù)x-y相圖得:忑-yqyq Xq8598一.3212= 2.0130.3212-0.0537?L1= 881.24 kg / kmol,V1=1.09kg/kmol。(2)提餾段：因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)為飽和液體進(jìn)料，所以q=1：2= 940.88kg / kmol,V2= 0.905kg / kmol。第三節(jié)理論塔板的計(jì)算理論板：指離開這種板的氣液兩相互成平衡，而且塔板上液相組成均勻。理論板的計(jì)算方法：可采用逐板計(jì)算法，圖解法，在本次試驗(yàn)設(shè)計(jì)中采用圖 解法。根據(jù)1.01325105Pa下，乙醇-水氣

13、液平衡組成關(guān)系可繪出平衡曲線即x-y曲線圖，泡點(diǎn)進(jìn)料，所以q=1，即q為一條直線，本平衡具有下凹部分，操作線 尚未落到平衡線前，已與平衡線相切，如圖所示：Xq=0.0537, yq=0.3212,所以Rmin=2.013，操作回流比等于：R =1.5Rmin=1.5 2.013 =3.02。已知：精餾線操作方程：yn1xn勺0.751xn0.214R+1R+1提餾線操作方程：yn 1 =L L qFqF XmWXw0.539Xm-0.0347L+qF-W L+qFW在圖上作操作線，由點(diǎn)(0.8598,0.8598)起在平衡線和操作線間畫階梯， 過精餾段操作線與q線交點(diǎn)，直到階梯與平衡線交點(diǎn)小于

14、0.0079為止，由此得 到理論版NT=25塊(包括再沸器)，加料板為第22塊理論板。板效率與塔板結(jié)構(gòu)、操作條件、物質(zhì)的物理性質(zhì)及流體的力學(xué)性質(zhì)有關(guān)，它 反映了實(shí)際塔板上傳質(zhì)過程進(jìn)行的程度。板效率可用奧康奈爾公式ET=0.49(o(巴 j.245計(jì)算。(1)精餾段已知：=5.73，L1=0.3562mPa.s所以 ET=0.49 (5.73 0.3562) 245= 0.41 1,N21Npg = =-= 47.6,故“卩精=48 塊oET0.411(2)提餾段已知：=18.65，JL2=0.2994mPa.s所以 ET=0.49 (18.65 0.2994)亠245= 0.322,N 喋=

15、- 6.21，故 N 卩精=6塊oET0.322精全踏所需實(shí)際塔板數(shù)：Np=Np 精+ Np 提= 48+ 6=54 塊。全塔效率：ET=出=5一 = 44.44%NP54加料板位置在第49塊塔板。第四節(jié)塔經(jīng)的初步設(shè)計(jì)塔的橫截面應(yīng)滿足汽液接觸部分的面積、溢流部分的面積和塔板支承、固定 等結(jié)構(gòu)處理所需面積的要求。在塔板設(shè)計(jì)中起主導(dǎo)作用，往往是氣液接觸部分的 面積，應(yīng)保證有適宜的氣體速度。計(jì)算塔徑的方法有兩類：一類是根據(jù)適宜的空塔氣速，求出塔截面積，即可 求出塔徑。另一類計(jì)算方法則是先確定適宜的孔流氣速，算出一個(gè)孔（閥孔或篩孔）允許通過的氣量，定出每塊塔板所需孔數(shù)，再根據(jù)孔的排列及塔板各區(qū)域的 相

16、互比例，最后算出塔的橫截面積和塔徑。由于精餾段、提餾段的汽液流量不同，故兩段中的氣體速度和塔徑也可能不 同。在初算塔徑中，精餾段的塔徑可按塔頂?shù)谝粔K板上物料的有關(guān)物理參數(shù)計(jì)算， 提餾段的塔徑可按釜中物料的有關(guān)物理參數(shù)計(jì)算。也可分別按精餾段、提餾段的平均物理參數(shù)計(jì)算。目前，塔的直徑已標(biāo)準(zhǔn)化。所求得的塔徑必須圓整到標(biāo)準(zhǔn)值。塔徑在1米以 下者，標(biāo)準(zhǔn)化先按100mni曾值變化；塔徑在1米以上者，按200mni曾值變化，即1000mm1200mm 1400mm 1600mm 塔徑標(biāo)準(zhǔn)化以后，應(yīng)重新驗(yàn)算霧沫夾帶量，必要時(shí)在此先進(jìn)行塔徑的調(diào)整， 然后再決定塔板結(jié)構(gòu)的參數(shù)，并進(jìn)行其它各項(xiàng)計(jì)算。當(dāng)液量很大時(shí)，亦

17、宜先核查一下液體在降液管中的停留時(shí)間B。如不符合要求，且難以加大板間距來調(diào)整時(shí)，也可在此先作塔徑的調(diào)整。圖4-1史密斯關(guān)聯(lián)圖圖中H塔板間距，m hL板上液層高度，m V丄一一分別為塔內(nèi)氣、液兩相體積流量，m/s;P，P分別為塔內(nèi)氣、液相的密度，kg/m3。1.精餾段取板間距：Hr=0.45m, hL=0.07m,則Hr-hL=0.38， 查圖可知：C2=0.076.2.提餾段取板間距：Hr=0.45m, hL=0.07m,則Hr-hL=0.38， 查圖可知：Go=0.076.第五節(jié)溢流裝置1、堰長lW取lW=0.75D=0.75 0.5=0.375m出口堰高：本設(shè)計(jì)采用平直堰，堰上液高度hoW

18、按下式計(jì)算（1） 精餾段（2） 提餾段2、方形降液管的寬度和橫截面查圖得：Af-0.124,Wd- 0.176,J則Af=0.124 0.196-0.0243卅, ATDWd =0.176 0.5 = 0.088m驗(yàn)算降液管內(nèi)停留時(shí)間:精餾段：JLT243：69.20SAH提餾段：丁二f TLS2停留時(shí)間5s，故降液管可使用3.降液管底隙高度（1）精餾段2.84 匚10002/3近似取E=10.0243 0.458.77 104=12.54sLA取降液管底隙的流速耳07噸則訃亡辭攜蠱“珈(2)提餾段因?yàn)閔o不小于20mm所以ho滿足要求。第六節(jié) 塔板布置及浮閥數(shù)目與排列1塔板分布本設(shè)計(jì)塔板直徑

19、D=0.5m,采用整塊式塔板。2浮閥數(shù)目與排列(1) 精餾段F9取閥孔動能因子F0=9則孔速uO1= =8.62m/s頁1.09取邊緣區(qū)寬度WC=0.03破沫區(qū)寬度WS=0.07 WD=0.212計(jì)算塔板上的鼓泡區(qū)面積，即代=2 X、R7-X2R2arcsin 上723.1420.0682所以=20.0680.22 -0.068 亠 0.22 arcsin-0.31m 180 0.22 一在整塊式塔板中，浮閥數(shù)以等邊三角形排列，取孔心距為t=100mm鼓泡區(qū)面積Aa二 Ntt =24 0.1 0.1 = 0.24m2。因0.240.31,故取孔心距為100mm?合要求，浮閥數(shù)為24個(gè)。An按N

20、=24重新核算孔速即閥孔功能因數(shù)閥孔動能因子為8.73接近9,大致可以算作在9-13范圍內(nèi)，塔板開孔率1180RFO=9,則孔速uO2= _99.46m/s莎0.905N057222塊 采用F1型浮閥20.785 0.03929.46dOUO24在整塊式塔板中，浮閥數(shù)以等邊三角形排列，按孔心距為t=100mm計(jì)算排間 距。取t=100mm時(shí)，排得浮閥數(shù)為22塊Aa= Ntt =24 0.1 0.1 = 0.24m2。因0.240.31,故取孔心距為100mn符合要求，浮閥數(shù)為24個(gè)按N=24重新核算孔速即閥孔功能因數(shù)閥孔動能因子為9.70，仍在9-13范圍內(nèi)，塔板開孔率為第三章塔板的流體力學(xué)計(jì)

21、算第一節(jié) 氣相通過浮閥塔板的壓降可根據(jù) h hch1精餾段查得物性系數(shù)K =1.0，泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù) CF=0.103所以,0.78X1X0.101 X0.196可見，霧沫夾帶在允許的范圍之內(nèi)第四節(jié)塔板負(fù)荷性能圖1.霧沫夾帶線據(jù)此可作出負(fù)荷性能圖中的霧沫夾帶線，取泛點(diǎn)率為80%弋入泛點(diǎn)率計(jì)算式(1)精餾段整理可得霧沫夾帶上限方程為：(2)提餾段泛點(diǎn)率=Ab1.090.2471.36 1.58 10* 0.276泛點(diǎn)率=881.24一佃2.41% :：: 80%1 0.103 0.14740.2471.09泛點(diǎn)率=881.24-1. 9 9 二 1.94% : 80%0.78 匯 1 漢 0.103

22、 漢 0.196可見，霧沫夾帶在允許的范圍之內(nèi)2提餾段查得物性系數(shù)K =1.0，泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù) CF=0.101所以，泛點(diǎn)率=1 0.101 0.1474二 3.87% :80%0.2570.276整理可得霧沫夾帶上限方程為:精餾段LS(ml/s)0.020.013VS(m/s)9.206.79提餾段LS(mVs)0.020.013VS(m/s)11.598.47由此確定液泛線，忽略式中hc而VS而U二2 |/ dN 4(1)精餾段21.09VS12720L|11.5(0.0663 1.2867 L；：)(2)提餾段0.254 =5.34 乂-2-20.905嚴(yán)- +1208.98L；2+1.5

23、(0.0583+1.2867 LS；)0.7852漢 222x 0.0398740.88 x 9.8 x 2.整理后可得：V；2=0.15455 -3182.96 L；2-5.082 LS2在操作范圍內(nèi)，任意取若干個(gè)LS值，算出相應(yīng)的VS值：精餾段LS1(m/s)0.0010.0030.0040.0053LS1(m/s)0.5250.4730.4360.388提餾段LS2(m/s)0.0010.0030.0040.005LS2(m/s)0.3770.3240.2800.21480.78522420.0394 3881.24 9.8 2整理后可得:-0.3022 -3313.92 L；1-2.3

24、515L2/3S10.258 =5.346.操作性能負(fù)荷圖由以上15作出塔板負(fù)荷性能圖。由塔板負(fù)荷性能圖可看出:(1)在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下的操作點(diǎn)P(設(shè)計(jì)點(diǎn))處在適宜操作區(qū)內(nèi)的位 置；(2) 塔板的氣液負(fù)荷上限完全由物沫夾帶控制，操作下限由漏液控制；(3)按固定的液氣比，由圖可查出塔板的氣相負(fù)荷上限33(VS)max= 1.65m / s,(Vs)min= 0.57m / s液體的最大流量應(yīng)保證降液管中停留時(shí)間不低于35sAH液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間3 5s5以r =5s作為液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間的下限，則4.漏液線對于F1型重閥，依動能因數(shù) F。=5 作為規(guī)定氣體的最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，則H2VS

25、dNUo4(1)精餾段VS1min25253二doN0.785 0.0392240.137m3/s4、，匚1.09(2)提餾段VS2min=d2N50.785 0.03922250.138m3/s4 0.9055.液相負(fù)荷下限線取堰上液層高度 ho0.006m 作為液相負(fù)荷下限條件作出液相負(fù)荷下限線該線于氣相流量無關(guān)的豎直線。代入 how的計(jì)算式:取E=1.0,則 Lsmin二0.006 10002.84 1.02/30.375= 0.003m3/s3600所以，塔的操作彈性為1.65/0.57 =2.89有關(guān)該浮閥塔的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果匯總于表4表4浮閥塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目計(jì)算數(shù)據(jù)備注精餾段

26、提餾段塔徑D, m0.50.5板間距HT, m0.450.45塔板型式單溢流弓形降液管整塊式塔板空塔氣速u,m/s1.261.31溢流堰長度lw,m0.3750.375溢流堰咼度hw,m0.06630.0583板上液層咼度n,m0.070.07降液管底隙高度ho,m0.020.02浮閥數(shù)N,個(gè)2422等邊三角形叉排閥孔氣速Uo,m/s8.379.29閥孔動能因數(shù)Fo8.739.70臨界閥孔氣速Uoc,m/s8.629.46同一橫豎、排的孔孔心距t,m0.100.10心距單板壓降A(chǔ)p,Pa595.89617.79液體在降液管內(nèi)的停留69.2012.54時(shí)間,s降液管內(nèi)的清液咼度Hd, m0.00

27、0060.00009泛點(diǎn)率，%2.413.87氣相負(fù)荷上限（Vs）max1.651.65霧沫夾帶控制氣相負(fù)荷卜限（VS）min0.570.57漏夜控制操作彈性2.892.89第四章塔附件設(shè)計(jì)塔的外殼多用鋼板焊接，如外殼米用鑄鐵鑄造，則往往以每層塔板為一節(jié)，然后用法蘭連接。板式塔除內(nèi)部裝有塔板、降液管及各種物料的進(jìn)出口之外，還有很多附屬裝 置，如除沫器、人（手）孔、基座，有時(shí)外部還有扶梯或平臺。此外，在塔體上 有時(shí)還焊有保溫材料的支承圈。為了檢修方便，有時(shí)在塔頂裝有可轉(zhuǎn)動的吊柱。如圖4-1為一板式塔的總體結(jié)構(gòu)簡圖。一般說來，各層塔板的結(jié)構(gòu)是相同的，只 有最咼一層，最低一層和進(jìn)料層的結(jié)構(gòu)有所不同。

28、 最咼一層塔板與塔頂?shù)木嚯x常 大于一般塔板間距，以便能良好的除沫。最低一層塔板到塔底的距離較大，以便 有較大的塔底空間貯液，保證液體能有1015min的停留時(shí)間，使塔底液體不致 流空。塔底大多是直接通入由塔外再沸器來的蒸氣，塔底與再沸器間有管路連接， 有時(shí)則再塔底釜中設(shè)置列管或蛇管換熱器，將釜中液體加熱汽化。若是直接蒸汽 加熱，則在釜的下部裝一鼓泡管，直接接入加熱蒸汽。另外，進(jìn)料板的板間距也 比一般間距大。第一節(jié)接管1.進(jìn)料管進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)種類很多，有直管進(jìn)料管，彎管進(jìn)料管，T型進(jìn)料管。本設(shè)計(jì)采用直管進(jìn)料管，管徑計(jì)算如下：D二4VS取 uF=1 6m/s， L = 918.19kg/m3UF查標(biāo)

29、準(zhǔn)系列選取 32 3.52.回流管0.00093采用直管回流管，取 UR=1.6m/s，d V_3.11.= 0.02727mm查表取 32 3.53.塔釜出料管取 uW=1.6m/s， dw=丿竺000139= 0.034m = 34mm。查表取 45 漢 3.5。V 3.14 1.64塔頂蒸汽出料管1f 4 疋 1 54直管出氣，取出口氣速u=20m/s，D0.313m = 313mm，查表V 3.14X20取 45 3.5。5.塔釜進(jìn)氣管米用直管，取氣速u=23m/s，D=、= 0.336m = 336mm，查表取Y3.14T3350 6。6法蘭由于常壓操作，所有法蘭均采用標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，平

30、焊法蘭，由不同的公稱直徑，選用相應(yīng)的法蘭。(1)進(jìn)料管接管法蘭：Pg6Dg30HG5010-58回流管接管法蘭：Pg6Dg30HG5010-58塔釜出料管法蘭：Pg6Dg40HG5010-58塔頂蒸汽管法蘭：Pg6Dg300HG5010-58(5)塔釜蒸汽進(jìn)氣法蘭：Pg6Dg300HG5010-58第二節(jié)筒體和圭寸頭1.筒體因此筒體的壁厚取4mm材質(zhì)為A3.2.封頭封頭分為橢圓形封頭、蝶形封頭等幾種，本設(shè)計(jì)采用橢圓形封頭，由公稱直徑Cg=500mm查得曲面高度hi=125mm直邊高度ho=25mm內(nèi)表面積F封=0.310m2容積V封=0.021m3.。選用封頭 Dg500 4JB1154 -7

31、3.第三節(jié)除沫器當(dāng)空塔氣速較大，塔頂帶夜現(xiàn)象嚴(yán)重，以及工藝過程中不許出塔氣速夾帶霧低的情況下，設(shè)置除沫器，以液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。常用除沫器有折流板式除沫器、 絲網(wǎng)除沫器以及程流除沫器。本設(shè)計(jì)采 用絲網(wǎng)除沫器，其具有比表面積大、重量輕、空隙大及使用方便等優(yōu)點(diǎn)。p _ P設(shè)計(jì)氣速選?。簎 = K”打V系數(shù)Q = 0.107選取不銹鋼除沫器：類型：標(biāo)準(zhǔn)型，規(guī)格：40-100，材料：不銹鋼絲網(wǎng)(1Gr18Ni19),絲網(wǎng)尺寸：圓絲 0.23除沫器直徑:3.14 3.04=1.28mD4 3.90第四節(jié)裙座塔底常用裙座支撐，裙座的結(jié)構(gòu)性能好，鏈接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它

32、 是塔設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。由于裙座內(nèi)徑800mm.故裙座壁厚取16mm基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：Dbjh500 2 16 - 0.20.4 10332mm基礎(chǔ)環(huán)外經(jīng)：Db。=500 2 160.20.4103=732mm圓整：Dbi=400mmDbo=700mm基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取18mm考 慮到再沸器，裙座高度取2m地角螺栓直徑取M30.第五節(jié)吊柱對于較高的室外無框架的整體塔，在塔頂設(shè)置吊柱，對于補(bǔ)充和更換填料、安裝和拆卸內(nèi)件，既經(jīng)濟(jì)又方便的一項(xiàng)實(shí)施，一般取15m以上的塔物設(shè)吊柱，本 設(shè)計(jì)中塔高度較大，因此設(shè)吊柱。本設(shè)計(jì)塔經(jīng)D=500m，可選用吊柱200kg。S=400mm L=1200mm,H=400mn材料為A3。第六節(jié)