08鋼筋混凝土受扭構(gòu)件ppt課件

1、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理第第8 8章章 混凝土受扭構(gòu)件混凝土受扭構(gòu)件8.1 受扭構(gòu)件的受力受扭構(gòu)件的受力 特點(diǎn)及構(gòu)造要求特點(diǎn)及構(gòu)造要求 混凝土混凝土受扭受扭純扭構(gòu)件純扭構(gòu)件復(fù)合受扭構(gòu)件復(fù)合受扭構(gòu)件剪扭構(gòu)件剪扭構(gòu)件彎扭構(gòu)件彎扭構(gòu)件彎剪扭彎剪扭構(gòu)件構(gòu)件平衡扭轉(zhuǎn)平衡扭轉(zhuǎn)由荷載直接引由荷載直接引起，由平衡方起，由平衡方程求出扭矩程求出扭矩T協(xié)調(diào)扭轉(zhuǎn)協(xié)調(diào)扭轉(zhuǎn)由相鄰構(gòu)件的位移受到該構(gòu)件的約束由相鄰構(gòu)件的位移受到該構(gòu)件的約束而引起該構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)，通過(guò)變形協(xié)調(diào)而引起該構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)，通過(guò)變形協(xié)調(diào)條件才能求出扭矩條件才能求出扭矩T一、素混凝土純扭構(gòu)件受力特點(diǎn)一、素混凝土純扭構(gòu)件受力特點(diǎn)彈性剪應(yīng)力分布規(guī)律彈性剪應(yīng)力分布

2、規(guī)律剪應(yīng)力平行于周邊剪應(yīng)力平行于周邊最大剪應(yīng)力發(fā)生在長(zhǎng)邊中點(diǎn)最大剪應(yīng)力發(fā)生在長(zhǎng)邊中點(diǎn)hbT2maxh/b1.052.02.53.04.06.010.0 hbT2max8.1.1 純扭構(gòu)件的特點(diǎn)純扭構(gòu)件的特點(diǎn)v主應(yīng)力與開(kāi)裂扭矩主應(yīng)力與開(kāi)裂扭矩v主應(yīng)力的大小與方向主應(yīng)力的大小與方向v 純剪應(yīng)力狀態(tài)，主應(yīng)力純剪應(yīng)力狀態(tài)，主應(yīng)力 tp= cp= maxv 主方向：與構(gòu)件軸線成主方向：與構(gòu)件軸線成45v開(kāi)裂扭矩開(kāi)裂扭矩hbT2maxcrhbf2t鋼筋石膏試件扭轉(zhuǎn)破壞鋼筋石膏試件扭轉(zhuǎn)破壞鋼筋混凝土構(gòu)件鋼筋混凝土構(gòu)件扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)v理想塑性材料極限扭矩理想塑性材料極限扭矩)3(6

3、2maxubhbTttWf)3(62tbhbWttcr7 . 0WfT 破壞面為三面開(kāi)裂一面受壓的斜曲面破壞面為三面開(kāi)裂一面受壓的斜曲面混凝土的抗扭承載力，混凝土的抗扭承載力，取開(kāi)裂扭矩的一半：取開(kāi)裂扭矩的一半：ttcu35. 0WfT二、鋼筋混凝土純扭構(gòu)件受力特點(diǎn)二、鋼筋混凝土純扭構(gòu)件受力特點(diǎn)適筋構(gòu)件的抗扭機(jī)理適筋構(gòu)件的抗扭機(jī)理開(kāi)裂前，主要由混凝土承擔(dān)扭矩，鋼筋開(kāi)裂前，主要由混凝土承擔(dān)扭矩，鋼筋對(duì)提高受扭構(gòu)件抗裂性能的作用不大對(duì)提高受扭構(gòu)件抗裂性能的作用不大開(kāi)裂后，鋼筋承擔(dān)拉力，使構(gòu)件受扭承開(kāi)裂后，鋼筋承擔(dān)拉力，使構(gòu)件受扭承載力大大提高?？臻g桁架模擬：載力大大提高?？臻g桁架模擬： 縱向鋼筋相

4、當(dāng)于受拉弦桿縱向鋼筋相當(dāng)于受拉弦桿 箍筋相當(dāng)于受拉腹桿箍筋相當(dāng)于受拉腹桿 裂縫之間接近構(gòu)件表面一定厚度裂縫之間接近構(gòu)件表面一定厚度的混的混 凝土則形成承擔(dān)凝土則形成承擔(dān)斜向斜向 壓力的斜腹桿壓力的斜腹桿v鋼筋用量和受扭破壞的關(guān)系鋼筋用量和受扭破壞的關(guān)系v低配筋構(gòu)件適筋構(gòu)件）低配筋構(gòu)件適筋構(gòu)件）v（1抗扭鋼筋配置適中抗扭鋼筋配置適中v（2縱筋和箍筋首先屈服，混凝土后縱筋和箍筋首先屈服，混凝土后壓碎壓碎v（3延性破壞延性破壞v部分超配筋構(gòu)件部分超配筋構(gòu)件v（1縱筋和箍筋比率相差較大縱筋和箍筋比率相差較大v（2配筋率小的縱筋或箍筋屈服，另配筋率小的縱筋或箍筋屈服，另一種一種v 鋼筋不屈服鋼筋不屈服v

5、（3延性相對(duì)較小延性相對(duì)較小縱筋和箍筋的配筋強(qiáng)度比縱筋和箍筋的配筋強(qiáng)度比縱筋、箍筋的體積比與強(qiáng)度比的乘積縱筋、箍筋的體積比與強(qiáng)度比的乘積cor1ststuAsAlyvyffcor1styvstyuAfsAfl箍筋間距箍筋間距抗扭縱筋總截面面積抗扭縱筋總截面面積混凝土核心部分混凝土核心部分截面周長(zhǎng)截面周長(zhǎng)箍筋單肢截面面積箍筋單肢截面面積scor2cbbscor2chh)(2corcorcorhbu試驗(yàn)表明，試驗(yàn)表明， 在在0.52.0范圍內(nèi)，構(gòu)件破壞時(shí)受扭范圍內(nèi)，構(gòu)件破壞時(shí)受扭縱筋和箍筋基本上都能屈服。規(guī)范限制條件為：縱筋和箍筋基本上都能屈服。規(guī)范限制條件為：7 . 16 . 0當(dāng)當(dāng) 1.7時(shí)，

6、取時(shí)，取 =1.7。當(dāng)。當(dāng) =1.2左右時(shí)，為左右時(shí)，為鋼筋達(dá)到屈服的最佳值。鋼筋達(dá)到屈服的最佳值。按變角度空間桁架模型分析，鋼筋混凝土受按變角度空間桁架模型分析，鋼筋混凝土受扭構(gòu)件極限扭矩的理論表達(dá)式為扭構(gòu)件極限扭矩的理論表達(dá)式為sAAfTcor1styvu2corcorcorhbA截面核心部截面核心部分的面積分的面積三、變角度空間桁架理論三、變角度空間桁架理論基本假定基本假定混凝土只承受壓力，作為桁架的斜腹混凝土只承受壓力，作為桁架的斜腹桿，其傾角桿，其傾角與配筋強(qiáng)度比有關(guān)，故與配筋強(qiáng)度比有關(guān)，故名變角度名變角度縱筋和箍筋僅承受拉力，作為桁架的縱筋和箍筋僅承受拉力，作為桁架的弦桿和豎腹桿弦

7、桿和豎腹桿忽略核心混凝土忽略核心混凝土 的抗扭作用及鋼的抗扭作用及鋼 筋的銷栓作用筋的銷栓作用v受力分析受力分析v混凝土壓力混凝土壓力Fcv縱筋拉力縱筋拉力Nstlv箍筋拉力箍筋拉力Nsv高度為高度為hcor的側(cè)面的側(cè)面縱筋面積均勻縱筋面積均勻?qū)ΨQ布置）對(duì)稱布置）縱筋拉力縱筋拉力corcorstystuhAfNll縱向長(zhǎng)度縱向長(zhǎng)度hcorcot，該長(zhǎng)度上箍筋面積該長(zhǎng)度上箍筋面積cotcorst1hsA箍筋拉力箍筋拉力cotcorst1yvsvhsAfN平衡條件平衡條件svstcotNNlhcorbcorhcorhcorcotNsvNst l /2Nst l /2FcNsvNst lFc (a)

8、(b)(c)hcorcotcorcorstuhAlcorcorstystuhAfNllcotcorst1yvsvhsAfN平衡條件平衡條件svstcotNNlcorcorstycotuhAflcotcor1styvhAfscotcor1styvstyuAfsAflcot2cotcotv彈性薄壁桿件扭轉(zhuǎn)彈性薄壁桿件扭轉(zhuǎn)v剪力流由箍筋拉力剪力流由箍筋拉力 計(jì)算計(jì)算hcorbcorhbttttqqtqcorsvhNcotst1yvsAfcorcorcorcoru)()(hqbbqhTcotsAfst1yvcorcor2hqbcor2qAsAAfcorst1yv2corcorcorhbA取該值的取該值

9、的0.6倍作為鋼筋倍作為鋼筋對(duì)抗扭承載力的貢獻(xiàn)對(duì)抗扭承載力的貢獻(xiàn)8.1.2 彎剪扭構(gòu)件的受力特點(diǎn)彎剪扭構(gòu)件的受力特點(diǎn)一、承載力之間的相關(guān)性一、承載力之間的相關(guān)性相關(guān)性概念相關(guān)性概念彎、剪、扭屬于復(fù)合受力狀態(tài)彎、剪、扭屬于復(fù)合受力狀態(tài)一種承載能力會(huì)因另一種內(nèi)力的存在而一種承載能力會(huì)因另一種內(nèi)力的存在而受影響，這種現(xiàn)象稱為承載力之間的受影響，這種現(xiàn)象稱為承載力之間的相關(guān)性相關(guān)性相關(guān)性類型相關(guān)性類型彎扭相關(guān)性彎扭相關(guān)性 （1） 扭矩的作用使縱筋產(chǎn)生拉應(yīng)力，扭矩的作用使縱筋產(chǎn)生拉應(yīng)力，加重了受彎構(gòu)件縱向受拉鋼筋的負(fù)擔(dān)，加重了受彎構(gòu)件縱向受拉鋼筋的負(fù)擔(dān)，降低了受彎承載力。扭矩越大，抗彎降低了受彎承載力。

10、扭矩越大，抗彎承載力降低越多承載力降低越多二、典型的破壞類型二、典型的破壞類型彎型破壞彎型破壞 配筋適當(dāng)，彎矩較大，構(gòu)件底面先開(kāi)裂配筋適當(dāng)，彎矩較大，構(gòu)件底面先開(kāi)裂縱筋屈服），頂面混凝土后壓碎?？v筋屈服），頂面混凝土后壓碎。扭型破壞扭型破壞 扭矩較大，頂部縱筋少于底部，頂面先扭矩較大，頂部縱筋少于底部，頂面先開(kāi)裂，向兩側(cè)發(fā)展，頂筋受扭先屈服，開(kāi)裂，向兩側(cè)發(fā)展，頂筋受扭先屈服，最后底部混凝土壓碎。最后底部混凝土壓碎。剪扭破壞剪扭破壞 剪力和扭矩都較大，截面長(zhǎng)邊一側(cè)先開(kāi)剪力和扭矩都較大，截面長(zhǎng)邊一側(cè)先開(kāi)裂，該側(cè)縱筋、箍筋屈服，另一長(zhǎng)邊壓裂，該側(cè)縱筋、箍筋屈服，另一長(zhǎng)邊壓區(qū)混凝土壓碎。區(qū)混凝土壓碎。

11、一、受扭縱筋一、受扭縱筋縱筋布置縱筋布置沿截面周邊均勻?qū)ΨQ布置沿截面周邊均勻?qū)ΨQ布置矩形四角、矩形四角、T形和形和I形各分塊矩形的四形各分塊矩形的四角，必須設(shè)置受扭縱筋角，必須設(shè)置受扭縱筋受扭縱筋間距不大于受扭縱筋間距不大于200mm, 不大于短邊長(zhǎng)度不大于短邊長(zhǎng)度b8.1.3 受扭構(gòu)件的配筋構(gòu)造要求受扭構(gòu)件的配筋構(gòu)造要求ytmin,t6 . 0ffVbTlv受扭縱筋的最小配筋率受扭縱筋的最小配筋率v接頭與錨固接頭與錨固v接頭和錨固按受拉鋼筋考慮接頭和錨固按受拉鋼筋考慮v架立筋和腰筋可作為受扭縱筋來(lái)利用架立筋和腰筋可作為受扭縱筋來(lái)利用當(dāng)當(dāng)T/(Vb)2.0時(shí)，取時(shí)，取T/(Vb)=2.0，純扭

12、構(gòu)件就是這，純扭構(gòu)件就是這樣。此時(shí)樣。此時(shí)ytmin,t26 . 0fflyt85. 0ff二、受扭箍筋箍筋布置箍筋封閉沿周邊布置綁扎骨架時(shí)，末端彎鉤135，端頭平直段長(zhǎng)度不小于10d間距和直徑按受彎構(gòu)件的要求處理最大間距最小箍筋直徑y(tǒng)vtminsv,28. 0ffv彎剪扭構(gòu)件箍彎剪扭構(gòu)件箍筋最小配筋率筋最小配筋率8.2 混凝土矩形截面純扭混凝土矩形截面純扭構(gòu)件承載力計(jì)算構(gòu)件承載力計(jì)算截面尺寸要求截面尺寸要求tcc20. 0WfThw/b4時(shí)時(shí)hw/b=6時(shí)時(shí)tcc16. 0WfT4hw/bT=14.6kN.m 滿足要求滿足要求4101456. 644. 14（3配置受扭箍筋配置受扭箍筋6tt

13、10896. 927. 17 . 07 . 0WfN.mm=8.80kN.mT=14.6kN.m需要計(jì)需要計(jì)算配筋算配筋設(shè)設(shè)=1.2，由，由cor1styvttu2 . 135. 0AsAfWfTT取等號(hào)得取等號(hào)得coryvtt1st1.235. 0AfWfTsA466101456. 62702 . 11.210896. 927. 135. 0106 .144677. 0選選8箍筋，箍筋，Ast1=50.3mm24677. 01stAs 4677. 03 .50=107.5mm取取s=100mm，驗(yàn)算配箍率，驗(yàn)算配箍率yvtminsv,28. 0ff27027. 128. 0bsAsvsvbs

14、Ast121002503 .502%127. 0minsv,滿足要求滿足要求%127. 0%40. 0（4配置受扭縱筋配置受扭縱筋cor1styvstyuAfsAflsfuAfAlycorst1yvst10030010363 .502702 . 18 .562mm2配配 6 12，Astl=678mm2驗(yàn)算縱筋配筋率：驗(yàn)算縱筋配筋率：ytmin,t85. 0ffl30027. 185. 0bhAllstt4002508 .562%36. 0min,tl滿足滿足4006128100250%56. 0%36. 08.3 混凝土矩形截面彎剪混凝土矩形截面彎剪 扭構(gòu)件承載力計(jì)算扭構(gòu)件承載力計(jì)算一、混凝

15、土承載力降低系數(shù)承載力降低系數(shù)的定義試驗(yàn)曲線簡(jiǎn)化8.3.1 剪扭構(gòu)件承載力計(jì)算剪扭構(gòu)件承載力計(jì)算無(wú)腹筋剪扭構(gòu)件剪、扭無(wú)腹筋剪扭構(gòu)件剪、扭承載力近似為承載力近似為1/4圓圓有腹筋剪扭構(gòu)件剪、扭有腹筋剪扭構(gòu)件剪、扭承載力借用四分之一圓承載力借用四分之一圓圓弧計(jì)算不便，簡(jiǎn)化為圓弧計(jì)算不便，簡(jiǎn)化為AB、BC、CD三段直線三段直線BC段直線方程段直線方程0cc0ccVVTT0cct/TT0ccc0c0cc1VVTTTT0ccc0ct1VVTT5 . 10ccc0ct15 . 1VVTT5 . 10cc0ccVVTT0ccv/VV0cc/5 . 1TTt5 . 1v混凝土受扭承載力降低系數(shù)取值混凝土受扭承

16、載力降低系數(shù)取值v一般剪扭構(gòu)件一般剪扭構(gòu)件0tt5 . 015 . 1TbhVW0ccc0ct15 . 1VVTT取取TVTVcctt0c35. 0WfT0t0c7 . 0bhfV) 1/(75. 10t0cbhfV0tt) 1(2 . 015 . 1TbhVW二、剪扭構(gòu)件設(shè)計(jì)計(jì)算二、剪扭構(gòu)件設(shè)計(jì)計(jì)算承載能力計(jì)算公式承載能力計(jì)算公式受扭承載力受扭承載力cor1styvtttu2 . 135. 0AsAfWfTT0svyv0ttcs7 . 0)5 . 1 (hsAfbhfVV0svyv0ttcs175. 1)5 . 1 (hsAfbhfVVv縱筋的確定縱筋的確定v受扭承載力計(jì)算縱筋受扭承載力計(jì)算

17、縱筋v受扭縱筋沿截面周邊均勻布置受扭縱筋沿截面周邊均勻布置v箍筋的確定箍筋的確定v受扭計(jì)算受扭計(jì)算Ast1/stv受剪計(jì)算受剪計(jì)算Asv1/svv最后的箍筋計(jì)算式最后的箍筋計(jì)算式v1svt1st1svsAsAsAv直接按構(gòu)造配置箍筋和受扭縱筋的條件直接按構(gòu)造配置箍筋和受扭縱筋的條件tt07 . 0fWTbhVv適用條件適用條件v避免超筋破壞驗(yàn)算截面尺寸）避免超筋破壞驗(yàn)算截面尺寸）, 4wbhcct025. 08 . 0fWTbhV, 6wbhcct02 . 08 . 0fWTbhV4hw/b6時(shí)，按線性內(nèi)插法確定。時(shí)，按線性內(nèi)插法確定。minsv,svyvt28. 0ffmin,ttllyt6

18、 . 0ffVbT8.3.2 彎扭構(gòu)件承載力計(jì)算彎扭構(gòu)件承載力計(jì)算一、按彎扭構(gòu)件計(jì)算的情況一、按彎扭構(gòu)件計(jì)算的情況內(nèi)力只有彎矩內(nèi)力只有彎矩M和扭矩和扭矩T內(nèi)力雖然有內(nèi)力雖然有M、V、T，但剪力較小，可，但剪力較小，可以忽略時(shí)以忽略時(shí)一般剪扭構(gòu)件一般剪扭構(gòu)件0t35. 0bhfV 1875. 00tbhfV忽忽略略剪剪力力二、彎扭構(gòu)件承載力計(jì)算方法二、彎扭構(gòu)件承載力計(jì)算方法按純扭計(jì)算按純扭計(jì)算計(jì)算受扭箍筋計(jì)算受扭箍筋計(jì)算受扭縱筋計(jì)算受扭縱筋按受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算受拉鋼筋按受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算受拉鋼筋鋼筋布置鋼筋布置受扭箍筋布置在截面周邊受扭箍筋布置在截面周邊受扭縱筋沿截面周邊均勻?qū)ΨQ布置

19、受扭縱筋沿截面周邊均勻?qū)ΨQ布置受彎縱筋布置在構(gòu)件的受拉區(qū)，重疊位受彎縱筋布置在構(gòu)件的受拉區(qū)，重疊位置鋼筋疊加置鋼筋疊加8.3.3 彎剪扭構(gòu)件承載力計(jì)算彎剪扭構(gòu)件承載力計(jì)算一、彎剪扭構(gòu)件承載力計(jì)算方法一、彎剪扭構(gòu)件承載力計(jì)算方法按受彎構(gòu)件計(jì)算按受彎構(gòu)件計(jì)算由由M按受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算縱按受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算縱向受拉鋼筋向受拉鋼筋并滿足構(gòu)造要求不超筋、不少筋）并滿足構(gòu)造要求不超筋、不少筋）由由V和和T按剪扭構(gòu)件承載力計(jì)算按剪扭構(gòu)件承載力計(jì)算計(jì)算受剪箍筋計(jì)算受剪箍筋計(jì)算受扭箍筋、受扭縱筋計(jì)算受扭箍筋、受扭縱筋二、鋼筋確定步驟二、鋼筋確定步驟縱筋的確定縱筋的確定受彎承載力計(jì)算縱筋受彎承載力計(jì)算

20、縱筋1，受扭承載力計(jì)，受扭承載力計(jì)算縱筋算縱筋2。疊加。疊加1、2得全部縱筋得全部縱筋受彎縱筋布置在受拉區(qū)，受扭縱筋沿截受彎縱筋布置在受拉區(qū)，受扭縱筋沿截面周邊均勻布置面周邊均勻布置箍筋的確定箍筋的確定受扭計(jì)算受扭計(jì)算Ast1/st受剪計(jì)算受剪計(jì)算Asv1/sv最后的箍筋計(jì)算式最后的箍筋計(jì)算式v1svt1st1svsAsAsA三、簡(jiǎn)化計(jì)算條件三、簡(jiǎn)化計(jì)算條件忽略剪力，按彎扭純扭構(gòu)件計(jì)算忽略剪力，按彎扭純扭構(gòu)件計(jì)算0t35. 0bhfV 1875. 00tbhfVtt175. 0WfT v忽略扭矩，按受彎構(gòu)件計(jì)算忽略扭矩，按受彎構(gòu)件計(jì)算一般剪扭構(gòu)件一般剪扭構(gòu)件承受集中荷承受集中荷載的獨(dú)立剪載的獨(dú)

21、立剪扭構(gòu)件扭構(gòu)件v例題例題8-2v承受均布荷載的矩形截面構(gòu)件，承受均布荷載的矩形截面構(gòu)件，b=250mm，h=500mm，已知內(nèi)力設(shè)計(jì)值：，已知內(nèi)力設(shè)計(jì)值：T=12kN.m，M=90kN.m，V=75kN。采用。采用C30混凝土，混凝土，HPB300箍筋、箍筋、HRB335縱筋，一類環(huán)境?？v筋，一類環(huán)境。試對(duì)該截面配筋。試對(duì)該截面配筋。v解解: （1驗(yàn)算截面尺寸驗(yàn)算截面尺寸)3(62tbhbW)2505003(62502710302. 1mm340sa取mmsahh0mm40500460763t010302. 18 . 0101246025010758 . 0WTbhV80. 1N/mm23

22、.140 . 125. 025. 0ccf58. 3N/mm2250/460/0wbhbh且有且有0 . 143. 17 . 07 . 0tf763t010302. 110124602501075WTbhV57. 1N/mm2N/mm284. 1446025043. 135. 035. 00tbhfN56.57kN V=75 kN7tt10302. 143. 1175. 0175. 0WfN.mm26. 3kN.m T=12 kN.mbfMhhxc12002mm22503 .140 . 110902460460624 .58mm460550. 00bhmmyc1fbxfAs3004 .5825

23、03 .140 . 130043. 14545ytff%215. 0minbhAs5002509 .695%215. 0min滿足滿足2539 .695%56. 020. 0215. 0scor2cbbmm282250scor2chhmm282500)(2corcorcorhbu)444194(2mmcorcorcorhbA444194mm2混凝土承載力降低系數(shù)混凝土承載力降低系數(shù)0tt5 . 015 . 1TbhVW460250101210302. 110755 . 015 . 167311. 1取取t=1.0設(shè)箍筋直徑為設(shè)箍筋直徑為8mm，那么，那么 cs=20+8=28mm1944441

24、276410614. 80 . 1cor1styvtttu2 . 135. 0AsAfWfTT受扭箍筋取受扭箍筋取=1.2）coryvtttt1st2 . 135. 0AfWfTsA47610614. 82702 . 12 . 110302. 143. 10 . 135. 01012179. 0取等號(hào)計(jì)算取等號(hào)計(jì)算由公式由公式受剪箍筋取雙肢箍受剪箍筋取雙肢箍n=2）0svyv0ttu7 . 0)5 . 1 (hsAfbhfVV0yv0ttv1sv)5 . 1 (7 . 0hnfbhfVsA460270246025043. 1)0 . 15 . 1 (7 . 010753070. 0v1svt1

25、st1svsAsAsA最后配最后配箍參數(shù)箍參數(shù)070. 0179. 0由公式由公式取等號(hào)計(jì)算取等號(hào)計(jì)算0sv1yv0tt)5 . 1 (7 . 0hsnAfbhf249. 0箍筋選用箍筋選用8，Asv1=50.3mm2249. 01svAs 取取s=200mm，驗(yàn)算配箍率，驗(yàn)算配箍率yvtmin,sv28. 0ff27043. 128. 0bsAsvsv2002503 .502%20. 0%15. 0min,sv滿足要求滿足要求249. 03 .50mm202mm200max s%15. 0cor1styvstyuAfsAflsfuAfAlycor1styvst179. 03001276270

26、2 . 17 .246mm2bhAllstt5002507 .246ytmin,t6 . 0ffVbTl30043. 164. 06 . 0%23. 02501075101236VbT264. 0%23. 0min,tl取取t1ycoryvsAfufstbhAllmin,tst288500250%23. 0mm2%197. 036)24/(288mm2109 .7673629 .695mm2202 103 202 102 1082008.4 混凝土混凝土T形和形和I形截面形截面 受扭構(gòu)件承載力計(jì)算受扭構(gòu)件承載力計(jì)算一、截面劃分一、截面劃分劃分方法劃分方法腹板完整的腹板腹板完整的腹板bh）受壓翼

27、緣受壓翼緣受拉翼緣受拉翼緣8.4.1 截面劃分和內(nèi)力分配截面劃分和內(nèi)力分配v受扭塑性抵抗矩)3(62twbhbW腹板腹板受壓翼緣受壓翼緣)(2f2ftfbbhW受拉翼緣受拉翼緣)(2f2ftfbbhWff6hbbff6hbb整個(gè)截面的受扭塑性抵抗矩為各分塊矩形受整個(gè)截面的受扭塑性抵抗矩為各分塊矩形受扭塑性抵抗矩之和扭塑性抵抗矩之和tftftwtWWWWT形截面形截面Wtf=0二、內(nèi)力分配二、內(nèi)力分配彎矩彎矩M整個(gè)截面承擔(dān)整個(gè)截面承擔(dān)按按T形截面進(jìn)行正截面承載力計(jì)算形截面進(jìn)行正截面承載力計(jì)算剪力剪力V全部由腹板承擔(dān)全部由腹板承擔(dān)翼緣不承擔(dān)剪力翼緣不承擔(dān)剪力扭矩扭矩T腹板和翼緣共同承擔(dān)扭矩腹板和翼

28、緣共同承擔(dān)扭矩按各自截面受扭塑性抵抗矩占總抵抗矩按各自截面受扭塑性抵抗矩占總抵抗矩的比例進(jìn)行分配的比例進(jìn)行分配TWWTttww腹板分擔(dān)的扭矩腹板分擔(dān)的扭矩受壓翼緣分擔(dān)的扭矩受壓翼緣分擔(dān)的扭矩TWWTttff受拉翼緣分擔(dān)的扭矩受拉翼緣分擔(dān)的扭矩TWWTttff8.4.2 T形和形和I形截面受扭形截面受扭 承載力計(jì)算方法承載力計(jì)算方法一、一、T形和形和I形截面剪扭構(gòu)件形截面剪扭構(gòu)件受剪承載力受剪承載力用腹板的幾何參數(shù)用腹板的幾何參數(shù)用矩形截面的公式用矩形截面的公式受扭承載力受扭承載力矩形截面公式矩形截面公式腹板、翼緣板各自分擔(dān)的扭矩分別計(jì)算腹板、翼緣板各自分擔(dān)的扭矩分別計(jì)算二、二、T形和形和I形截

29、面彎剪扭構(gòu)件形截面彎剪扭構(gòu)件M作用：按作用：按T形截面正截面受彎承載力計(jì)形截面正截面受彎承載力計(jì) 算算AsV、T 作用：按剪扭構(gòu)件計(jì)算箍筋和縱筋作用：按剪扭構(gòu)件計(jì)算箍筋和縱筋v例題例題8-3v承受均布荷載的鋼筋混凝土承受均布荷載的鋼筋混凝土T形截面彎剪扭形截面彎剪扭構(gòu)件構(gòu)件，構(gòu)件構(gòu)件，b=250mm，h=600mm， bf=500mm， hf=150mm。已知內(nèi)力設(shè)。已知內(nèi)力設(shè)計(jì)值：計(jì)值：T=15kN.m，M=120 kN.m，V=100kN。采用。采用C30混凝土，混凝土，HPB300箍筋、箍筋、HRB400縱筋，一類環(huán)境。試對(duì)該截面配筋?？v筋，一類環(huán)境。試對(duì)該截面配筋。v解解: （1幾何參

30、數(shù)幾何參數(shù)sahh040600mm5601ecdccs2/e1ecsddca2/201020mm401020mm30)3(62twbhbW)2506003(6250261015.16mm3核心區(qū)核心區(qū)尺寸尺寸scor2cbbmm302250scor2chhmm302600)(2corcorcorhbu)540190(2mmcorcorcorhbA540190mm21905401460510026. 1塑性抵抗矩塑性抵抗矩mm500f b15062506fhbmm1150)(2f2ftfbbhW)250500(2150261081. 2mm3tftwtWWW610)81. 215.16(6109

31、6.18mm3663t01096.188 . 01015560250101008 . 0WTbhV70. 1N/mm23 .140 . 125. 025. 0ccf58. 3N/mm2且有且有0 . 143. 17 . 07 . 0tf663t01096.18101556025010100WTbhV51. 1N/mm2N/mm2（2驗(yàn)算截面尺寸驗(yàn)算截面尺寸bhhbhf0w25015056064. 1456025043. 135. 035. 00tbhfN07.70kN V=100 kN6tt1096.1843. 1175. 0175. 0WfN.mm74. 4kN.m T=15 kN.m)15

32、05 . 0560(1505003 .140 . 1)5 . 0(f0ffchhhbfN.mmkN.m16.520kN.m120 M第一類第一類T形截面形截面fc12002bfMhhxmm25003 .140 . 1101202560560628 .30mmyfc1fxbfAs3608 .305003 .140 . 136043. 14545ytff%20. 0minbhAs6002507 .611%20. 0min滿足滿足7 .611%41. 020. 0179. 0第一類第一類T形截面，按矩形截面進(jìn)行受彎承載力計(jì)算，形截面，按矩形截面進(jìn)行受彎承載力計(jì)算，將將b換成腹板寬度換成腹板寬度bf

33、即可即可腹板分擔(dān)全部剪力腹板分擔(dān)全部剪力V=100kN0wtwt5 . 015 . 1bhTVW5602501078.121015.16101005 . 015 . 166303. 1取取t=1.00 . 1混凝土承載力降低系數(shù)混凝土承載力降低系數(shù)腹板分擔(dān)的扭矩腹板分擔(dān)的扭矩TWWTttww151096.181015.1666kN.m78.12cor1styvtttuw2 . 135. 0AsAfWfTT受扭箍筋取受扭箍筋取=1.2）coryvtttwt1st2 . 135. 0AfWfTsA56610026. 12702 . 12 . 11015.1643. 10 . 135. 01078.

34、12129. 0取等號(hào)計(jì)算取等號(hào)計(jì)算由公式由公式受剪箍筋取雙肢箍受剪箍筋取雙肢箍n=2）0svyv0ttu7 . 0)5 . 1 (hsAfbhfVV0yv0ttv1sv)5 . 1 (7 . 0hnfbhfVsA560270256025043. 1)0 . 15 . 1 (7 . 0101003099. 0v1svt1st1svsAsAsA最后配最后配箍參數(shù)箍參數(shù)099. 0129. 0由公式由公式取等號(hào)計(jì)算取等號(hào)計(jì)算0sv1yv0tt)5 . 1 (7 . 0hsnAfbhf228. 0箍筋選用箍筋選用8，Asv1=50.3mm2228. 01svAs 取取s=200mm，驗(yàn)算配箍率，驗(yàn)算配箍率yvtmin,sv28. 0ff27043. 128. 0bsAsv