丙烯精餾塔系統(tǒng)控制優(yōu)化

1、丙烯精餾塔系統(tǒng)控制優(yōu)化鄒生耀劉榮（揚(yáng)子石化巴斯夫有限責(zé)任公司江蘇南京市210048）摘要：通過對當(dāng)前S&W雙塔丙烯精餾控制系統(tǒng)存在的缺陷及當(dāng)前操作難點(diǎn)分析，找出影響 系統(tǒng)操作的根本原因，提出控制優(yōu)化方案，并在實際生產(chǎn)中運(yùn)用，節(jié)省裝置能耗。關(guān)鍵詞：丙烯精餾控制優(yōu)化揚(yáng)子石化巴斯夫有限責(zé)任公司裂解裝置采用S&W工藝生產(chǎn)，原設(shè)計能力為600Kt/a乙 烯和300Kt/a丙烯。2005年5月投產(chǎn)，2010年4月裝置運(yùn)行5年后停車大修，并對裂解 裝置進(jìn)行擴(kuò)能改造，于2010年6月開車成功。裝置改造后生產(chǎn)能力擴(kuò)大為740 Kt/a乙烯 和396Kt/a丙烯。在本次改造中，急冷水塔波紋塔盤開孔率增加20-30

2、%，丙烯精餾塔和丙 烯提汽塔的MD塔盤改為增強(qiáng)型的EZMD塔盤。改造投產(chǎn)后，急冷水塔釜溫度只有74C左右，比設(shè)計的84C低了 10C左右，丙烯精 餾塔系統(tǒng)因為塔釜再沸器急冷水溫度偏低，在正常運(yùn)行過程中，需要投用急冷水加熱器， 消耗大量低壓蒸汽（25t/h），同時由于系統(tǒng)控制不穩(wěn)，還常常發(fā)生塔釜丙烯損失加大，塔 頂丙烯產(chǎn)品中丙烷濃度大幅波動現(xiàn)象。丙烯精餾系統(tǒng)流程及控制1.1目前丙烯精餾系統(tǒng)流程及控制說明優(yōu)化控制前丙烯精餾系統(tǒng)流程圖_152_去FC5201丙烯精餾系統(tǒng)由丙烯精餾塔（C540）和丙烯提汽塔（C530）兩座塔系統(tǒng)組成。來自碳三反應(yīng)器出料罐V520的碳三在FC5201流量控制下進(jìn)入丙烯精

3、餾塔的第152塊 塔盤。丙烯產(chǎn)品在丙烯精餾塔的第8塊塔盤側(cè)線通過回流罐液位LC5331與采出流量 FC5201串級控制采出。塔頂氣相分成二股，一股經(jīng)過E535/536冷凝器冷凝，冷凝液返回 至設(shè)置在高處的回流罐(V555)，每臺冷凝器中設(shè)有一個2”的不凝氣排放管線，不凝氣排 放至回流罐；另一股在塔頂壓力PC5502控制下進(jìn)入一根4”管線旁路冷凝器將氣相丙烯引 入回流罐，在塔壓高時，將部分氣相丙烯引入回流罐，通過回流罐頂部的不凝氣冷凝器 E551冷凝，從而分流部分塔頂冷凝器的負(fù)荷。在回流罐V555頂部設(shè)置一冷凝器E551提純 不凝氣，將部分丙烯冷凝后返回回流罐，不凝氣在FC5331流量控制下返回

4、裂解氣壓縮機(jī) 段間?；亓鞴弈涸谝何籐C5331與流量FC5332串級控制下返回C540塔頂。丙烯精餾塔塔釜設(shè)置一再沸器E540，利用E530后的次級QW來加熱，節(jié)能能源。精 餾塔塔釜產(chǎn)品通過P550泵在塔釜液位LC5351與流量FC5351串級控制下作為丙烯汽提塔 C530的進(jìn)料。汽提塔頂氣相則返回精餾塔釜。汽提塔塔釜產(chǎn)品作為提純后的丙烷產(chǎn)品在流 量FC5301控制下返回裂解爐。在汽提塔釜設(shè)置有再沸器E530，利用一級QW來加熱。汽 提塔釜液位LC5173在與熱值JC5173串級控制下通過增減QW的加熱流量來實現(xiàn)。E530 和E540的熱值分配則通過TC5373的控制來進(jìn)行。通過一選擇開關(guān)選

5、擇精餾塔頂壓力 PC5502或回流罐壓力PC5331控制器來控制冷凝器旁路閥的開度。1.2魯姆斯公司300kt/a裝置丙烯精餾系統(tǒng)流程魯姆斯丙烯精餾系統(tǒng)流程簡圖魯姆斯丙烯精餾系統(tǒng)同樣也有二座塔系統(tǒng)組成。在丙烯塔進(jìn)料前有一甲烷提汽塔，脫 除進(jìn)料中的氫氣、甲烷和碳二等輕組份。因此，丙烯精餾塔進(jìn)料中不含有不凝氣組份，丙 烯精餾塔頂不設(shè)不凝氣脫除塔盤，丙烯產(chǎn)品產(chǎn)出直接從回流罐產(chǎn)出。塔釜壓力通過調(diào)節(jié)塔頂冷凝器冷卻水流量來控制合適的塔頂冷凝量，通過靈敏板丙烯 組份濃度來控制再沸器加熱量，通過回流罐液位來控制丙烯產(chǎn)出量，通過塔釜液位來控制 丙烷產(chǎn)出量。1.3兩種流程控制的主要差異這二種流程都有不凝氣脫除系統(tǒng)

6、，魯姆斯流程是在丙烯精餾塔進(jìn)料前通過甲烷提汽塔 來脫除；S&W工藝則是在精餾塔頂增加8塊塔盤來脫除不凝氣。S&W工藝采用雙塔丙烯精制，更適合大型乙烯裝置，魯姆斯單塔丙精精制則適合小型 乙烯裝置。魯姆斯公司丙烷精餾塔的控制更容易實現(xiàn)。它的塔釜加熱量是由靈敏板的丙烯含量組 份來控制的，當(dāng)進(jìn)料負(fù)荷改變，或進(jìn)料組成改變、或回流量改變時，導(dǎo)致靈敏板上丙烯濃 度改變，可自動調(diào)節(jié)塔釜再沸器熱值，從而確保塔釜產(chǎn)品中丙烯濃度合格。當(dāng)塔釜加熱量 增加或進(jìn)料增加時，塔壓會上升。當(dāng)塔壓上升時，通過增加塔頂冷凝器的冷卻水開度來控 制塔壓的穩(wěn)定，當(dāng)塔壓進(jìn)一步上升時，可通過回流罐放火炬來降低回流罐壓力，增大冷凝 器的有效冷

7、凝面積來增加冷凝量控制塔壓。在塔壓控制穩(wěn)定情況下，塔頂冷凝量與塔釜加 熱量及進(jìn)料是匹配的，當(dāng)回流罐液位上升時，說明塔頂丙烯產(chǎn)出量需要增加，在產(chǎn)出增加 時，塔頂回流也同樣需要增加。當(dāng)塔釜液位上升時，如果靈敏板丙烯組成是正常的，則說 明丙烷產(chǎn)量增加，需增加塔釜丙烷產(chǎn)出量。而對于S&W雙塔丙烯精餾控制系統(tǒng)，因為S&W公司認(rèn)為，冷卻水流量的控制會造成換 熱器的結(jié)垢，因此，冷凝量是不控制的。假設(shè)在回流罐不凝氣排放量是與塔頂不凝氣含量 是匹配的，且塔釜丙烷產(chǎn)出量與進(jìn)料中的丙烷含量是匹配的情況下，現(xiàn)有的控制方案仍然 是可行的?；亓鞴薏荒龤馀欧帕亢线m，則回流罐頂冷凝器E551冷凝量是合適的，回流罐的 壓力則是

8、穩(wěn)定的；如果塔釜丙烷產(chǎn)出量與進(jìn)料中的丙烷含量是匹配的，則塔釜液位的變化 即可確定塔盤中下降液相量的變化，如果液位變化，則塔釜加熱量則應(yīng)該隨之變化。在假定塔頂不凝氣排放量與塔釜丙烷產(chǎn)出是合適的，且精餾塔處于穩(wěn)定運(yùn)行情況下， 如果進(jìn)料量增加，或回流增加、或進(jìn)料組份變化，導(dǎo)致塔釜液位上升，則塔釜液位控制器 與熱值的串級控制，可以自動增加再沸器的熱值。當(dāng)進(jìn)料增加或塔釜再沸器熱值提高，引 起塔頂壓力上升，如果回流罐壓力是穩(wěn)定的，則在塔頂壓力與回流罐壓力差值的上升趨 勢，推動塔頂冷凝器E535/536內(nèi)液位下降，冷凝器的有效冷凝面積增加，塔頂氣相丙烯冷 凝量增加，從而使塔頂壓力下降，使塔頂壓力趨于穩(wěn)定。因

9、為冷凝量的持續(xù)增加，導(dǎo)致回 流罐的液位上升，回流罐的液位與塔頂側(cè)線丙烯產(chǎn)出及回流串級控制，引起塔頂丙烯產(chǎn)出 和塔頂回流量的增加，從而使系統(tǒng)趨于穩(wěn)定。上述控制理論是建立在回流罐不凝氣排放量與塔頂不凝氣含量是匹配的且塔釜丙烷產(chǎn) 出與進(jìn)料中的丙烷含量是匹配的基礎(chǔ)上的，實際運(yùn)行過程中是無法實現(xiàn)的。丙烯精餾塔系統(tǒng)運(yùn)行狀況分析2.1當(dāng)前典型的運(yùn)行狀況在正常運(yùn)行過程中，塔頂丙烯中的丙烷大幅波動、塔釜丙烷中的丙烯含量偏高、回流 罐的液位大幅波動、塔壓波動幅度較大。附圖是回流罐液位與丙烯產(chǎn)出和回流量串級前的典型的運(yùn)行曲線。2200200018001600140012001000800600400進(jìn)料t/h1回流

10、罐液位塔釜液位加熱量Gcal/h*內(nèi)烯產(chǎn)出t/h丙烷中丙烯%塔壓Kpa回流量t/h不凝氣排放kg/h丙烯中丙烷Ppm/2200在上圖中2011年7月24日5： 00開始的一段典型的運(yùn)行數(shù)據(jù)。丙烯精餾塔的進(jìn)料量 基本維持穩(wěn)定在47-48t/h之間波動，塔釜再沸器熱值基本維持在49-52GCal/h之間波動， 回流量在710-730t/h之間波動，塔釜丙烷中丙烯濃度維持在17-19%之間，塔釜液位在59- 64%之間波動。塔壓在18.6-19.2kg/cm2之間波動，丙烯產(chǎn)出也基本穩(wěn)定在44-48t/h，回流 罐不凝氣排放量在400-800kg/h之間波動，回流罐液位在45%-85%之間波動，塔頂

11、丙烯中 的丙烷含量在2200-3600PPM之間波動。在上圖中的5： 00-8： 00期間，丙烯精餾塔的進(jìn)料、塔頂塔釜產(chǎn)出、回流、再沸器熱 負(fù)荷、不凝氣排放等參數(shù)基本穩(wěn)定，而塔釜液位緩慢上升，塔頂回流罐液位緩慢下降，塔 頂丙烯中的丙烷含量緩慢下降、塔壓緩緩上升。至8： 00-8： 30左右，隨著不凝氣排放量緩緩從630kg/h提高至700kg/h，約20分鐘 后，首先是回流罐液位由于下降趨勢改為上升趨勢，隨后是塔頂丙烯中丙烷含量從下降趨 勢改為上升趨勢，塔頂壓力也由上升趨改為下降趨勢。至9:50左右，隨著不凝氣排放量從700kg/h下降至400kg/h,約20分鐘后，塔壓開始緩 緩上升，回流罐

12、液位由大幅上升轉(zhuǎn)為大幅下降,塔頂丙烯中的丙烷在30分鐘后也開始由大幅 上升轉(zhuǎn)為大幅下降，塔釜液位也開始緩緩上升。為了穩(wěn)定塔壓，裝置將塔頂壓力與不凝氣排放流量投串級控制，回流罐液位與塔頂回 流和丙烯產(chǎn)出投串級控制，下圖是2011年8月11日6： 00開始的一段運(yùn)行曲線。塔頂壓力與不凝氣排放流量投串級后曲線6:00 6:24 6:48 7:12 7:36 8:00 8:24 8:48 9:12 9:36 10:00 10:24 10:48 11:12 11:36 12:00 12:24 12:48 13:12進(jìn)料t/h1回流罐液位塔釜液位加熱量Gcal/h*內(nèi)烯產(chǎn)出t/h丙烷中丙烯%塔壓Kpa回流

13、量t/h不凝氣排放kg/h丙烯中丙烷Ppm/2投用串級后，在進(jìn)料、塔釜加熱量穩(wěn)定情況下，塔壓保持相對穩(wěn)定，波動減少，回流 罐液位、塔頂丙烯中丙烷含量波動幅度減少，不凝氣排放量隨塔壓波動而波動，幅度在 430-520kg/h之間波動。但在9： 30左右，裝置負(fù)荷變化，丙烯精餾塔的進(jìn)料從46t/h提高至49t/h后，其它控 制仍然維持，塔釜加熱量和側(cè)線采出維持不變。在20-30分鐘后，由于丙烯進(jìn)料增加，導(dǎo) 致丙烯精餾塔壓力有輕微的上升，塔頂冷凝量增加，再引起回流罐液位上升趨勢，回流量 增加（約從745t/h上升至755t/h）。塔頂冷凝量的增加幅度與塔進(jìn)料不匹配，塔頂冷凝量 的增加量遠(yuǎn)大于進(jìn)料量，

14、導(dǎo)致系統(tǒng)失穩(wěn)，系統(tǒng)出現(xiàn)大幅波動，不凝氣排放量、回流罐液 位、回流量、塔頂丙烷中的丙烯含量都出現(xiàn)大幅波動。2.2影響塔頂丙烯中丙烷含量大幅波動的因素分析對一個確定的精餾塔來講，影響塔頂組份的主要因素理論上只有3個，進(jìn)料（量或進(jìn) 料組份）、回流比、塔壓。對丙烯精餾系統(tǒng)來說，如果能夠維持進(jìn)料量、進(jìn)料組份、回流 比、塔壓穩(wěn)定，則塔頂丙烯中的丙烷含量應(yīng)該維持在一個確定的值上。而在實際運(yùn)行過程 中，依目前的丙烯精餾塔系統(tǒng)的控制方案是無法做到的。2.2.1進(jìn)料量和進(jìn)料組成對丙烯精餾塔的影響進(jìn)料量的改變，改變塔頂和塔釜產(chǎn)品產(chǎn)量，如果在增加進(jìn)料同時，同步提高塔釜再沸 器的熱值和塔頂冷凝量，確保產(chǎn)出及回流比穩(wěn)定，

15、塔頂和塔釜組份應(yīng)該維持在一個確定的 值，不會引起系統(tǒng)大幅波動。對于進(jìn)料組成的改變，只會引起塔頂和塔釜產(chǎn)品比例改變，如果進(jìn)料量和進(jìn)料組成改 變在一個設(shè)計允許范圍內(nèi)，不會引起系統(tǒng)大幅波動。在正常操作情況下，丙烯精餾塔的進(jìn)料量和進(jìn)料組份變化是不大的，因此進(jìn)料不是丙烯 精餾塔大幅波動的主要原因。2.2.2塔壓對丙烯精餾塔的影響丙烯精餾塔設(shè)計塔壓18.8kg/cm2。理論上塔壓降低，丙烯和丙烷的相對揮發(fā)度增大， 有利于丙烯精餾。但在實際操作過程中，在進(jìn)料和側(cè)線采出及再沸器加熱量不變情況下， 如果塔壓降低，意味著塔頂冷凝量增加，塔頂總產(chǎn)出增加，回流比降低，影響塔頂產(chǎn)品組 份。S&W丙烯精餾塔系統(tǒng)設(shè)計的塔壓

16、是不加控制的。因此塔壓的大幅波動是無法避免的。2.2.3回流比對丙烯精餾塔的影響丙烯精餾塔設(shè)計的操作回流比是18.8?；亓鞅缺３址€(wěn)定，塔頂和塔釜組份理論上應(yīng)該 是確定值。但在目前的控制模式下，回流比是無法保持的，主要原因是塔頂冷凝器的冷凝 量無法得到有效控制。在回流罐液位與回流量串級情況下，冷凝量多，回流罐液位高，增 加回流，冷凝量低，回流罐液位低，減少回流。如果回流罐液位與回流量不進(jìn)行串級控制，而只是回流量與側(cè)線采出進(jìn)行比例控制， 則如果冷凝量增加，冷凝的丙烯臨時存貯在回流罐中，它也應(yīng)該看作塔頂產(chǎn)品產(chǎn)出，對回 流比的影響更大。附圖是一段液位與回流量串級控制下的實際運(yùn)行曲線，為了防止泵超負(fù)荷運(yùn)

17、行，回流 量設(shè)置了上下限。橙色線是回流罐液位，從11： 00的56%上漲至11： 30的80%，綠色線是 側(cè)線產(chǎn)出平均量43t/h，粉色線是回流量平均740t/h。藍(lán)色線是丙烷濃度，在延后20分鐘 后從2600PPM上升至3800PPM。經(jīng)過計算，回流罐液位從56%上升至80%，回流罐內(nèi)存量增加20.9t。丙烯精餾塔的實 際產(chǎn)出量達(dá)84.7t/h。丙烯精餾塔在半小時內(nèi)的實際操作回流比降低至8.7。實際上從上圖 可以看出，隨著回流罐液位上升，塔頂丙烷含量上升，關(guān)鍵因素是真實的回流比的波動造 成的。2.2.4影響塔頂組份的關(guān)鍵因素通過上述分析，可以看出，無論是引起塔壓的波動還是回流罐液位或回流比波

18、動，都 有一個重要的影響因素就是塔頂冷凝器的冷凝量的控制。魯姆斯丙烯精餾塔有一個塔壓與 冷卻水控制，通過調(diào)節(jié)冷卻水的流量來確保合適的冷凝量。而S&W丙烯精餾塔系統(tǒng)沒有設(shè) 置冷凝量的控制系統(tǒng)，這是造成系統(tǒng)波動的關(guān)鍵。在丙烯精餾塔生產(chǎn)穩(wěn)定情況下，進(jìn)料、產(chǎn)出、塔釜加熱量和回流、塔頂冷凝器液位、 塔壓及回流罐不凝氣含量及排放量趨于穩(wěn)定狀態(tài)。此時任何一個參數(shù)變化，都會引起塔頂 冷凝器冷凝量的變化，引起系統(tǒng)波動。例如，進(jìn)料中的不凝氣含量減少，而不凝氣排放量 仍維持在原有量，則使回流罐中不凝氣濃度減少，使回流罐頂不凝氣排放冷凝器E551的有 效冷凝面積增加，丙烯冷凝量增加，從而使回流罐的壓力有一個下降趨勢，

19、使精餾塔頂與 回流罐頂壓差增加，塔頂冷凝器冷凝后的丙烯在壓差的推動下從冷凝器向回流罐流動，使 塔頂冷凝器的液位下降，回流罐液位上升。塔頂冷凝器液位下降，使塔頂丙烯冷凝量增 加，回流罐液位進(jìn)一步上升。由于塔頂冷凝量增加，會使塔壓下降，當(dāng)塔壓下降至一定程 序，壓差推動力下降，從而使冷凝量減少，回流罐液位又會下降。最終使丙烯精餾塔進(jìn)出 失穩(wěn)，系統(tǒng)大幅波動，塔頂產(chǎn)品中丙烷含量大幅波動。丙烯精餾塔系統(tǒng)控制優(yōu)化在所有的優(yōu)化方案中，必須確保塔頂冷凝量得到有效控制，只有保持塔頂冷凝量在一 個合適的可控量下，塔壓、回流罐液位、塔頂回流量、塔頂組份才可以保持穩(wěn)定。3.1塔頂冷凝器冷凝量的控制（回流罐液位與不凝氣排

20、放流量串級控制）目前的控制方案無法確保塔頂冷凝量得到有效控制。塔頂冷凝量變化，首先表現(xiàn)在回流罐液位變化上，在進(jìn)料、塔釜再沸器加熱量、回流 和產(chǎn)出穩(wěn)定情況下，通過增加不凝氣排放量可以降低不凝氣排放冷凝器E551內(nèi)的不凝氣濃 度，降低不凝器中丙烯冷凝量來控制回流罐壓力，繼而提高塔壓與回流罐壓差，壓差增加 又提高塔頂冷凝器中液相丙烯的推動力，從而增加塔頂丙烯的冷凝量。塔頂丙烯冷凝量的 改變又引起了回流罐的液位提高。因此，我們可以認(rèn)為，回流罐的液位變化是由于塔頂冷凝器的冷凝量改變的結(jié)果，在 塔頂回流量穩(wěn)定情況下，如果回流罐液位穩(wěn)定，則說明塔頂冷凝量得到有效控制。而塔頂 冷凝量是通過不凝氣排放量來控制的

21、，因此可以將回流罐液位與不凝氣排放量進(jìn)行串級控 制。只要回流罐液位穩(wěn)定，則說明冷凝量是合適的，不凝氣排放也是合適的?；亓鞴抟何?不凝氣流量串級控制邏輯圖塔頂側(cè)線丙烯產(chǎn)出量理論與進(jìn)料量和組份有關(guān)，而在正常生產(chǎn)過程中，進(jìn)料中丙烯濃 度含量基本上是穩(wěn)定的，如上圖。其中丙烯平均濃度為93.05%，丙烷以上組份平均濃度為 6.71%，剩余部分為不凝氣，平均濃度0.24%。因此，考慮到塔頂丙烯中的丙烯含量和不凝氣中丙烯損失及塔釜丙烷中丙烯損失側(cè) 線丙烯產(chǎn)出量可以利用進(jìn)料量進(jìn)行前饋控制，塔壓與丙烯產(chǎn)出偏差控制。塔頂回流與產(chǎn)出 根據(jù)回流比比例控制，同時考慮到進(jìn)料組份的不同對回流比有一定差異及緊急情況下的回 流

22、量調(diào)整需要，增設(shè)一回流偏差控制器FK5332，控制范圍在-10+50t/h。塔壓-產(chǎn)出-回流控制邏輯圖3.3塔釜液位及再沸器熱值控制在丙烯精餾塔運(yùn)行平穩(wěn)情況下，塔釜再沸器總熱值應(yīng)該與塔頂冷凝量相匹配。由于進(jìn) 料量與側(cè)線采出及塔釜采出及不凝氣排放總量接近，因此，塔釜再沸器熱值總需求可以近 似看作將回流汽化需要的熱值。為了充分利用丙烯汽提塔的塔板數(shù)，丙烯汽提塔再沸器的熱負(fù)荷應(yīng)該盡可能高，以節(jié) 省能源，只要精餾塔釜送出泵的負(fù)荷在允許范圍內(nèi)。丙烯氣相熱容取0.5Kcal/kg. C,丙烯的汽化熱取69 Kcal/kg。汽化量：回流量(FT5332)氣相加熱溫差：塔頂氣相溫度-回流溫度(TI5353-T

23、I5331)則塔釜理論熱值需求量近似于：FT5332*69+0.5*FT5332* (TI5353-TI5331)考慮到流量表及溫度等顯示偏差,及塔側(cè)壁損失，增加一根據(jù)塔釜液位確定的熱值偏差 控制塊LC5301。因為在總體采出平穩(wěn)情況下，如熱值偏低，則塔釜液位上升，熱值過高， 則塔釜液位下降。TI5331T.I5353FT5331JY5332FT5332FT5332*69+FT5332*(TI5353-TI5331)*0.5/1000000?3Gcal/hJYY5371 卜 LC5301T5372 I T5371I I |spJY5371_ PV H_JC5371S叫 FT5371_ P/_F

24、C5371塔壓熱值控制邏輯圖FV53713.4優(yōu)化控制后丙烯精餾系統(tǒng)流程圖優(yōu)化控制后丙烯精餾系統(tǒng)流程圖C-540POC PC 5502 55優(yōu)化后控制說明：（1）塔頂不凝氣的排放量與回流罐液位串級控制，液位高則減少不凝氣排放，提高 冷凝器內(nèi)液位，減少塔頂丙烯冷凝量。（2）塔頂側(cè)線采出與進(jìn)料比例控制，同時根據(jù)塔壓的高低，適當(dāng)加減側(cè)線丙烯產(chǎn)出 量。進(jìn)料增加，側(cè)線采出增加，塔壓高，則系統(tǒng)聚積丙烯增加，提高采出。（3）回流與側(cè)線產(chǎn)出比例控制，側(cè)線采出增加，回流同步增加；同時考慮到塔頂丙 烷濃度控制的要求，可通過FK5332流量偏差控制，加減回流量。（4）塔釜熱值控制根據(jù)塔頂回流量和回流溫度決定，回流增加，則熱值需求增加； 回流罐溫度下降，則熱值需求增加。假設(shè)塔釜丙烷采出合適，則所有熱值偏差最終體現(xiàn)在 塔釜液位上。如液位上升，