甕福磷礦翁章溝排土場(chǎng)北側(cè)邊坡工程地質(zhì)特征及穩(wěn)定性分析

甕福磷礦翁章溝排土場(chǎng)北側(cè)邊坡工程地質(zhì)特征及穩(wěn)定性分析

2.貴州綠能星新能源開(kāi)發(fā)有限公司,貴州貴陽(yáng),550005Summary：貴州省甕福磷礦穿巖洞礦區(qū)翁章溝排土場(chǎng)是全省最大規(guī)模的礦山排土場(chǎng)，北側(cè)邊坡是由自2008年投入運(yùn)營(yíng)以來(lái)不同時(shí)期形成的人工邊坡，其巖土工程地質(zhì)特征復(fù)雜，其安全穩(wěn)定性是影響其正常運(yùn)營(yíng)的關(guān)鍵。文中對(duì)北側(cè)由于堆放形成的人工堆積邊坡排棄物、基底土及基巖的工程地質(zhì)特征分析，計(jì)算排場(chǎng)穩(wěn)定性安全系數(shù)并對(duì)其穩(wěn)定性分析研究，提出防治建議。分析認(rèn)為排土場(chǎng)北側(cè)邊坡素填土分布不均勻、力學(xué)性質(zhì)不均勻；粉質(zhì)粘土力學(xué)性質(zhì)較均勻；砂質(zhì)泥巖力學(xué)性質(zhì)和分布較均勻；現(xiàn)階段排土場(chǎng)北側(cè)邊坡現(xiàn)狀整體在天然工況下處于穩(wěn)定狀態(tài)，在極端暴雨工況下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，坡面臺(tái)階邊坡在天然工況下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，在極端暴雨工況下處于欠穩(wěn)定狀態(tài)；未來(lái)持續(xù)極端暴雨條件下，臺(tái)階邊坡整體失穩(wěn)的可能性大；建議加強(qiáng)專項(xiàng)水文地質(zhì)勘察，繼續(xù)完善排土邊坡及周圍排、截洪溝建設(shè)，減少大氣降水排入排土場(chǎng)或邊坡內(nèi)誘發(fā)地質(zhì)災(zāi)害。Keys：甕福磷礦；翁章溝；排土場(chǎng)；工程地質(zhì)特征；穩(wěn)定性分析1工程概況穿巖洞翁章溝排土場(chǎng)于2008年開(kāi)始建設(shè)并投入使用至今，已排放至1310m標(biāo)高，屬在建項(xiàng)目，按設(shè)計(jì)排放至1370m標(biāo)高[1]。翁章溝排土場(chǎng)主要沿一條上游呈北西向在下游轉(zhuǎn)為北東向的沖溝棄排。截止2018年3月，整個(gè)排土場(chǎng)已形成規(guī)模大于1000萬(wàn)m3的堆積體。排土場(chǎng)北側(cè)現(xiàn)已形成+1052～1310m等8個(gè)排土臺(tái)階（見(jiàn)圖1），其中+1280～+1310m標(biāo)高為礦1-素填土；2-第四系粉質(zhì)粘土；3-寒武系清虛洞組；4-寒武系金頂山組；5-寒武系明心寺組；6-寒武系牛蹄塘組；7-新元古至寒武系燈影組；8-地層界線；9-地層產(chǎn)狀；10-斷層；11-勘察剖面；12-遠(yuǎn)程GPS監(jiān)測(cè)1點(diǎn)；13-淺井；14-勘察鉆孔；15-監(jiān)測(cè)點(diǎn)及編號(hào)；16-控制點(diǎn)；17-原河谷第四系界線；18-素填土排放范圍；19-老硐；20-臺(tái)階高圖1甕福磷礦穿巖洞翁章溝排土場(chǎng)北側(cè)邊坡地質(zhì)構(gòu)造簡(jiǎn)圖山目前主要排土區(qū)域，已經(jīng)形成的各臺(tái)階坡腳內(nèi)側(cè)已修筑了截（排）水溝，+1052～+1100m、+1100～+1130m兩級(jí)臺(tái)階邊坡坡面進(jìn)行了拱形骨架護(hù)坡，其他臺(tái)階和邊坡已植草或植樹(shù)護(hù)坡。文中對(duì)北側(cè)由于堆放形成的人工堆積邊坡排棄物、基底土及基巖的工程地質(zhì)特征分析，計(jì)算排場(chǎng)穩(wěn)定性安全系數(shù)并對(duì)其穩(wěn)定性分析研究，提出防治建議。2場(chǎng)區(qū)地質(zhì)構(gòu)造概況出露地層由新到老有第四系（Q）、寒武系第二統(tǒng)明心寺組（∈2m）及金頂山組（∈2j）。第四系（Q）覆蓋層主要有素填土及粉質(zhì)粘土；寒武系第二統(tǒng)明心寺組（∈2m）及金頂山組（∈2j）巖性主要為砂質(zhì)泥巖，巖層傾向北西，傾角25～35°。巖層層面略有起伏、粗糙，結(jié)合差。場(chǎng)區(qū)位于白巖背斜西翼，除發(fā)育一條近南北向下走滑斷裂外，周邊未發(fā)育新活動(dòng)斷裂通過(guò)[3]（圖1）。場(chǎng)區(qū)內(nèi)巖石節(jié)理發(fā)育，主要發(fā)育有四組節(jié)理：即北西西組、北西組、北東組、近東西組，這些節(jié)理雖然規(guī)模不大，但較發(fā)育，北東與北西組相互交切成為“X”型的一組共軛節(jié)理，北東向裂隙屬于卸荷裂隙[2]，沿翁章溝兩岸和溝底主要寒武系明心寺組和金頂山地層展布，傾向北西，傾角較緩20～30°，排土場(chǎng)東岸為順向斜坡或斜向斜坡，西岸為反向斜坡。從1495年至今，本區(qū)發(fā)生過(guò)的有感地震19次[4]，地震烈度均小于Ⅶ級(jí)地震基本烈度小于Ⅶ度分布區(qū)，地震動(dòng)峰值加速度＜0.05,說(shuō)明區(qū)內(nèi)地震活動(dòng)輕微。區(qū)內(nèi)無(wú)活動(dòng)性斷裂通過(guò)，區(qū)域地殼穩(wěn)定性良好。3巖土體工程地質(zhì)特征場(chǎng)地出露地層由新到老依次為：第四系人工素填土（Qml）、第四系粉質(zhì)粘土（Qel+dl）、寒武系第二統(tǒng)金頂山組與明心寺組砂質(zhì)泥巖。場(chǎng)地巖土特征如下：3.1素填土（Qml）工程地質(zhì)特征素填土（Qml）：來(lái)源主要為東側(cè)穿巖洞露天采場(chǎng)，自2008年開(kāi)始持續(xù)不斷堆積的素填土，主要分布于排土場(chǎng)范圍。該素填土與第四系粉質(zhì)粘土呈不整合接觸，或局部與明心寺和金頂山組碎屑巖呈不整合接觸。主要分布于翁章溝排土場(chǎng)范圍，厚度0～260m。主要由角礫組成，含大量碎石、塊石，成分以白云巖、硅質(zhì)白云巖、含磷白云巖、硅質(zhì)巖、含碳粘土巖為主，骨架間充填物主要為粗砂。其工程地質(zhì)特征如下：（1）素填土顆粒小于0.5mm占10%，0.5～2mm占12.19%，2～20mm占50.5%，20～200mm占19.19%，大于200mm僅占6.78%，不均勻系數(shù)CU在14.46～34.13之間，曲率系數(shù)Cc在1.0～3.7之間，級(jí)配良好，均勻性差[5]。（2）1100臺(tái)階以下，11.8～17.6m填土密實(shí)度為稍密，但局部為松散或存在架空（小于5擊），17.6～32.0m填土密實(shí)度為中密，32～35.7m填土密實(shí)度接近密實(shí)；1100～1190臺(tái)階，2.9～34.6m填土密實(shí)度為稍密，但局部為松散或存在架空（小于5擊），34.6～67.2m填土密實(shí)度為中密，67.2～133.7m填土密實(shí)度接近密實(shí)。填土以越往深部由于堆填時(shí)間較長(zhǎng)及填土重力作用越密實(shí)為密實(shí)度變化規(guī)律[6]。（3）在1100～1220平臺(tái)天然狀態(tài)下開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)直接剪切試驗(yàn)內(nèi)摩擦角φ(°)在26.42-32.42[6]，平均值30.0，修正標(biāo)準(zhǔn)值為28.5；粘聚力c（KPa）在24.44～70.02，平均值50.35，修正標(biāo)準(zhǔn)值為40.0。從試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出，受試驗(yàn)過(guò)程中天氣及試驗(yàn)點(diǎn)填土組成顆粒差異影響，填土的內(nèi)摩擦角試驗(yàn)數(shù)據(jù)離散性大，粘聚力試驗(yàn)數(shù)據(jù)離散性較大。（4）素填土天然重度（KN/m3）17.3～19.5[6]，平均18.5；含水率w（%）為7.5～31.4，平均7.5；干密度ρd（g/cm3）為1.54～1.8，平均1.68，場(chǎng)地內(nèi)素填土的最大干密度由3組重型擊實(shí)試驗(yàn)確定為2.21g/cm3，實(shí)際達(dá)到的干密度采用灌水法確定；密實(shí)度（%）70～81，平均76.18。在1190臺(tái)階施工的ZK102中進(jìn)行注水試驗(yàn)，在0～12.6m段滲透系數(shù)（cm/s）為1.13×10-2；12.6～24.6m段為1.14×10-2；24.6～29.6m段為1.68×10-2，由此可見(jiàn)不同深度滲透系數(shù)不同，從ZK102試驗(yàn)可見(jiàn)越往深滲透系數(shù)變小，說(shuō)明越往深壓實(shí)度越好，密實(shí)度越好。（5）經(jīng)瑞利波速測(cè)試結(jié)果[6]表明，場(chǎng)地平臺(tái)表面速度最低約為220m/s；測(cè)線下部的速度變化從上到下呈遞增趨勢(shì)，變深度0～12m范圍瑞利波的速度VR大部分從250m/s遞增到400m/s，測(cè)線底部的瑞利波速度最大達(dá)到了420m/s。填土的瑞利波速?gòu)纳系较鲁蔬f增趨勢(shì)，表明從上至下填土密實(shí)度由低到高變化，回填層均勻性差。場(chǎng)地的加速度A（cm/s2）為59.6379，速度V（cm/s）為0.345365，位移S（cm）為0.010487，卓越頻率（Hz）為5.444439，卓越周期T（s）為0.185185。3.2第四系粉質(zhì)粘土（Qel+dl）工程地質(zhì)特征第四系粉質(zhì)粘土（Qel+dl）稍濕，褐黃色，含少量母巖風(fēng)化殘屑、殘塊，斷面較光滑，主要呈可塑狀態(tài)[7]。主要分布于翁章溝兩岸斜坡及谷底，厚0.3～5.0m。粉質(zhì)粘土物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)下表。表1基底粉質(zhì)粘土室內(nèi)試驗(yàn)成果統(tǒng)計(jì)表巖土名稱參數(shù)統(tǒng)計(jì)數(shù)(n)最大值(max)最小值(min)平均值(mean)標(biāo)準(zhǔn)差(s)變異系數(shù)(δ)修正系數(shù)(γs)標(biāo)準(zhǔn)值(Фk)備注粉質(zhì)粘土含水量(%)1031.416.121.844.470.20密度g/cm3(天然)102.081.701.950.130.07密度g/cm3(飽和)102.181.771.990.140.07比重Gs102.892.662.750.040.05孔隙比e100.9550.520.7310.1000.09液限%1034.525.331.433.880.12塑限%1039.525.54塑性指數(shù)Ip1015.310.611.971.720.14液限指數(shù)IL100.590.030.1940.160.81凝聚力C1037.515.641.2125.70內(nèi)摩擦角φ1021.014.517.441.960.111.0718.64壓縮模量Es108.946.147.020.950.13資料來(lái)源：貴州正和工程質(zhì)量檢測(cè)試驗(yàn)研究有限公司2018年測(cè)試成果3.3寒武系第二統(tǒng)金頂山組與明心寺組工程地質(zhì)特征寒武系第二統(tǒng)金頂山組與明心寺組巖石呈灰白色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，節(jié)理裂隙發(fā)育，節(jié)理面見(jiàn)鐵質(zhì)浸染，按其風(fēng)化狀態(tài)分為強(qiáng)風(fēng)化泥巖與中風(fēng)化泥巖兩個(gè)巖質(zhì)單元。在排土場(chǎng)及周邊大部分地段均有出露。明心寺組砂質(zhì)泥巖，試驗(yàn)成果飽和單軸抗壓強(qiáng)度（MPa）15.7~20.6，平均17.25，變異系數(shù)為0.08，修正后標(biāo)準(zhǔn)值16.68；飽和抗剪強(qiáng)度內(nèi)摩擦角φ（°）39.3~53.6，平均46.73，變異系數(shù)為0.105，修正后標(biāo)準(zhǔn)值44.48。飽和抗剪強(qiáng)度粘聚力（c）MPa為1.42~3.27，平均2.06，變異系數(shù)為0.3382，修正后標(biāo)準(zhǔn)值1.74。3.4巖土物理力學(xué)參數(shù)分析與取值（1）素填土1）重度：素填土天然重度最大值19.5kN/m3、最小值17.3kN/m3、平均值為18.5kN/m3，素填土天然重度取值采用平均值18.5kN/m3；素填土現(xiàn)階段密實(shí)度平均值76.18%，含水率平均值10.25%[7]，表明其結(jié)構(gòu)較松散，利于排水，不易達(dá)到飽和狀態(tài)，素填土暴雨工況重度較天然重度稍大，綜合取值為20.0kN/m3。2）抗剪強(qiáng)度參數(shù)：素填土天然狀態(tài)下內(nèi)摩擦角最大值32.4o、最小值26.4o、平均值為30o、標(biāo)準(zhǔn)值28.5o。在1～20m深度范圍內(nèi)的錘擊數(shù)進(jìn)行修正并統(tǒng)計(jì)，統(tǒng)計(jì)修正后錘擊數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值為5擊，對(duì)應(yīng)的素填土內(nèi)摩擦角取值為34o[7]?？紤]到現(xiàn)場(chǎng)直剪試驗(yàn)位于排土場(chǎng)北側(cè)平臺(tái)表層，而圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)為0～20m深度范圍內(nèi)，因此素填土內(nèi)摩擦角天然狀態(tài)下綜合取值為34o；根據(jù)《工程地質(zhì)手冊(cè)》（第五版）表3-2-41注釋，當(dāng)考慮地下水的影響，素填土內(nèi)摩擦角降低3o使用，綜合考慮勘察期正值雨季，現(xiàn)場(chǎng)直剪試驗(yàn)素填土內(nèi)摩擦角平均值為30o，因此暴雨工況下素填土內(nèi)摩擦角取值為30o。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)，統(tǒng)計(jì)修正后錘擊數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值為5擊，可以計(jì)算出天然狀態(tài)下素填土粘聚力為5.0KPa；素填土主要由碎石土回填而成，新近回填，結(jié)構(gòu)松散，碎石土顆粒成分主要為角礫，含大量碎石、塊石，素填土主要由粗顆粒組成決定了其具有較大的內(nèi)摩擦角及粘聚力小的力學(xué)特征，加之暴雨條件下會(huì)使素填土粗顆粒骨架間的粘聚力大幅降低，因此暴雨條件下不考慮素填土粘聚力。3）變形參數(shù)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)，統(tǒng)計(jì)修正后錘擊數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值為5擊，素填土主要由角礫組成，查《工程地質(zhì)手冊(cè)》（第五版）表3-2-36可知，素填土天然狀態(tài)下變形模量為20MPa，暴雨條件下變形模量為12MPa。（2）粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土天然密度1.95g/cm3，粘聚力(c)25.7KPa，內(nèi)摩擦角（φ）18.6o，壓縮模量(Es)7.02MPa。（3）砂質(zhì)泥巖砂質(zhì)泥巖飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為16.68MPa，依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）5.2.6[8]，較破碎巖體取0.1進(jìn)行折減，折減后地基承載力特征值取為(fa)1600kPa；依據(jù)《貴州省建筑巖土工程技術(shù)規(guī)范》（DB52/T046-2018）8.2.5[9]，內(nèi)摩擦角折減系數(shù)0.8，粘聚力折減系數(shù)0.2，折減后砂質(zhì)泥巖巖體內(nèi)摩擦角取值35.6o，粘聚力取值340KPa。通過(guò)上述對(duì)排土場(chǎng)北側(cè)邊坡范圍巖土物理力學(xué)參數(shù)分析，取值統(tǒng)計(jì)如下表2。表2排土場(chǎng)北側(cè)邊坡巖土物理力學(xué)參數(shù)取值表巖土參數(shù)γ（kN/m3）c(kPa)φ(°)E0（MPa）Es（MPa）fa（kPa）備注素填土天然工況18.553420暴雨工況2003014粉質(zhì)粘土19.525.718.67.02180強(qiáng)風(fēng)化砂質(zhì)泥巖21302522300經(jīng)驗(yàn)值中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖22.534035.616004排土場(chǎng)北側(cè)邊坡穩(wěn)定性及坡壞模式分析2016年12月~2018年6月，礦山企業(yè)開(kāi)展了實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)工作，據(jù)點(diǎn)沉降（dh）、位移（ds）監(jiān)測(cè)成果表明在回填1年時(shí)間內(nèi)變形較強(qiáng)烈、變形量較大；1年以后變形曲線明顯趨于平緩，變形量減小。排土場(chǎng)北側(cè)邊坡填方一直處于持續(xù)變形狀態(tài)，填方土質(zhì)邊坡高度大，坡面形態(tài)呈臺(tái)階狀，回填周期短、素填土呈欠固結(jié)狀態(tài)，坡體回填填料孔隙度大、利于降雨直接入滲，上述各條件決定了土質(zhì)邊坡有整體失穩(wěn)及坡面各級(jí)臺(tái)階邊坡失穩(wěn)的可能。邊坡為填方土質(zhì)邊坡，填方底部粉質(zhì)粘土土層較薄且地形較緩，邊坡沿基地滑動(dòng)破壞失穩(wěn)的可能性小，土質(zhì)邊坡破壞模式為土體內(nèi)圓弧形滑面滑動(dòng)破壞。5北側(cè)邊坡穩(wěn)定性計(jì)算及評(píng)價(jià)（1）邊坡穩(wěn)定性計(jì)算對(duì)邊坡進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性定量計(jì)算分析，計(jì)算參數(shù)采用表2相關(guān)參數(shù)。對(duì)土質(zhì)邊坡按圓弧形滑面滑動(dòng)計(jì)算其穩(wěn)定性，邊坡穩(wěn)定性計(jì)算公式[10]如下。（式1）（式2）（式3）ci——第i計(jì)算條塊滑面粘聚力（kPa）；φi——第i計(jì)算條塊滑面內(nèi)摩擦角（°）；li——第i計(jì)算條塊滑面長(zhǎng)度（m）；θi——第i計(jì)算條塊滑面傾角（°），滑面傾向于滑動(dòng)方向相同時(shí)取正值、相反時(shí)取負(fù)值；Ui——第i計(jì)算條塊滑面單位寬度總水壓力（kN/m）；Gi——第i計(jì)算條塊單位寬度自重（kN/m）；Gbi——第i計(jì)算條塊單位寬度豎向附加荷載（kN/m），方向指向下方時(shí)取正值、指向上方時(shí)取負(fù)值；Qi——第i計(jì)算條塊單位寬度水平荷載（kN/m），方向指向坡外時(shí)取正值、指向坡內(nèi)時(shí)取負(fù)值；hwi，hw,i-1——第i及i-1計(jì)算條塊滑面前端水頭高度（m）；rw——水重度取10kN/m3；i——計(jì)算條塊號(hào)，從后方編起；n——條塊數(shù)量。此文中選取0-0`剖面在天然工況及暴雨工況下，對(duì)排土場(chǎng)北側(cè)邊坡整體及坡面臺(tái)階邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性系數(shù)定量計(jì)算，分別對(duì)排土場(chǎng)北側(cè)邊坡整體和坡面各臺(tái)階邊坡不同工況下進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算，計(jì)算方法見(jiàn)計(jì)算簡(jiǎn)圖2、3，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。1-排土場(chǎng)人工邊坡；2-圓弧滑面圖2天然工況下邊坡整體穩(wěn)定性計(jì)算示意圖1-排土場(chǎng)人工邊坡；2-圓弧滑面圖3天然工況下臺(tái)階邊坡穩(wěn)定性計(jì)算示意圖表3邊坡整體土體內(nèi)圓弧形滑面滑動(dòng)穩(wěn)定性計(jì)算表巖土組成計(jì)算滑面計(jì)算工況巖土參數(shù)計(jì)算結(jié)果γ(kN/m3)c(kPa)φ(°)T(kN)R(kN)Fs素填土整體深部天然工況18.5534240910.2450828.81.87暴雨工況20030260443.5414164.51.59坡頂至坡腳天然工況18.553487061.6133707.61.54暴雨工況2003094120.7121378.71.29坡口至坡腳天然工況18.553478160.3119126.01.52暴雨工況2003084497.6108115.51.28素填土坡面1級(jí)臺(tái)階邊坡天然工況18.55342396.63080.7461.28暴雨工況200302590.92599.81.00坡面2級(jí)臺(tái)階邊坡天然工況18.553411695.822073.71.89暴雨工況2003012644.120177.11.60坡面3級(jí)臺(tái)階邊坡天然工況18.553434149.269774.72.04暴雨工況2003036918.163592.01.72（2）排土場(chǎng)北側(cè)邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)排土場(chǎng)北側(cè)邊坡邊坡安全等級(jí)為一級(jí)[11]，在一般工況下以1.35作為穩(wěn)定安全系數(shù)臨界。經(jīng)上計(jì)算結(jié)果邊坡穩(wěn)定性狀態(tài)劃分見(jiàn)下表4。表4穩(wěn)定性穩(wěn)定性狀態(tài)劃分表計(jì)算剖面邊坡計(jì)算工況穩(wěn)定系數(shù)安全系數(shù)穩(wěn)定狀態(tài)0-0`邊坡整體整體深部天然工況1.871.35穩(wěn)定暴雨工況1.591.35穩(wěn)定坡頂至坡腳天然工況1.541.35穩(wěn)定暴雨工況1.291.35基本穩(wěn)定坡口至坡腳天然工況1.521.35穩(wěn)定暴雨工況1.281.35基本穩(wěn)定坡面臺(tái)階邊坡坡面1級(jí)臺(tái)階邊坡天然工況1.281.35基本穩(wěn)定暴雨工況1.001.35欠穩(wěn)定坡面2級(jí)臺(tái)階邊坡天然工況1.891.35穩(wěn)定暴雨工況1.601.35穩(wěn)定坡面3級(jí)臺(tái)階邊坡天然工況2.041.35穩(wěn)定暴雨工況1.721.35穩(wěn)定坡面臺(tái)階邊坡坡面1級(jí)臺(tái)階邊坡天然工況1.261.35基本穩(wěn)定暴雨工況1.011.35欠穩(wěn)定坡面2級(jí)臺(tái)階邊坡天然工況1.231.35基本穩(wěn)定暴雨工況1.171.35基本穩(wěn)定坡面3級(jí)臺(tái)階邊坡天然工況1.591.35穩(wěn)定暴雨工況1.331.35基本穩(wěn)定由上表可知，排土場(chǎng)北側(cè)邊坡整體在天然工況下處于穩(wěn)定狀態(tài)，在極端暴雨工況下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)。排土場(chǎng)北側(cè)邊坡坡面臺(tái)階邊坡在天然工況下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，在極端暴雨工況下處于欠穩(wěn)定狀態(tài)。未來(lái)連續(xù)極端暴雨條件下，臺(tái)階邊坡整體失穩(wěn)的可能性大。6結(jié)論及防治措施建議（1）排土場(chǎng)北側(cè)邊坡為人工堆積素填土形成的多級(jí)臺(tái)階邊坡。素填土主要由角礫組成，含大量碎石、塊石，骨架間充填物主要為粗砂，不均勻系數(shù)在14.46～34.13之間，曲率系數(shù)在1.0～3.7之間，級(jí)配良好。排土場(chǎng)北側(cè)邊坡素填土分布不均勻、力學(xué)性質(zhì)不均勻；粉質(zhì)粘土力學(xué)性質(zhì)較均勻；砂質(zhì)泥巖力學(xué)性質(zhì)和分布較均勻。（2）場(chǎng)地的加速度A（cm/s）為59.6379，速度V（cm/s）為0.345365，位移S(cm）為0.010487，卓越頻率（Hz）為5.444439，卓越周期T（s）為0.185185。建議場(chǎng)區(qū)內(nèi)有關(guān)工程設(shè)計(jì)抗震周期應(yīng)該避開(kāi)本場(chǎng)地的微振動(dòng)卓越周期，以免發(fā)生共振。（3）根據(jù)穩(wěn)定性分析，現(xiàn)階段排土場(chǎng)北側(cè)邊坡現(xiàn)狀整體在天然工況下處于穩(wěn)定狀態(tài)，在極端暴雨工況下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，坡面臺(tái)階邊坡在天然工況下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，在極端暴雨工況下處于欠穩(wěn)定狀態(tài)。未來(lái)持續(xù)極端暴雨條件下，臺(tái)階邊坡整體失穩(wěn)的可能性大。（4）排土場(chǎng)東側(cè)采坑現(xiàn)處于開(kāi)采階段，開(kāi)采過(guò)程中對(duì)地下水進(jìn)行了抽排，當(dāng)閉坑后或?qū)ζ浠靥?，地下水最終排泄口仍為排土場(chǎng)北側(cè)坡腳，地下水位上升后會(huì)使排土體飽和，從而降低排土場(chǎng)北側(cè)邊坡穩(wěn)定性，可能會(huì)誘發(fā)滑坡、泥石流災(zāi)害，建議屆時(shí)做專項(xiàng)水文地質(zhì)勘察。（5）建議繼續(xù)完善排土邊坡及周圍排、截洪溝建設(shè)，減少大氣降水排入排土場(chǎng)或邊坡內(nèi)。加強(qiáng)監(jiān)測(cè)，特別是雨季要加密監(jiān)測(cè)力度。Reference：[1]季寶林,蘭俊,高春海等,2009.11.甕福（集團(tuán)）有限責(zé)任公司甕福磷礦二期接替工程穿巖洞礦段初步設(shè)計(jì).中藍(lán)連海研究設(shè)計(jì)院.42-44.[2]2008.09.甕福（集團(tuán)）有限責(zé)任公司穿巖洞礦段翁章溝廢石場(chǎng)巖土工程勘察報(bào)告[R].貴陽(yáng)建筑勘察設(shè)計(jì)有限公司.9-11.[3]溫正康,程儒賢，熊世文等,1982.甕福磷礦白巖礦區(qū)穿巖洞礦段詳細(xì)勘查報(bào)告[R].貴州省地質(zhì)局115地質(zhì)大隊(duì).15-25.[4]甕安縣志.2014.12.貴州省甕安縣地方志編纂委員會(huì)編[G].北京:方志出版社.ISBN:7-5144.[5]2016.07.甕福磷礦穿巖洞礦翁章溝排土場(chǎng)土體力學(xué)檢測(cè)報(bào)告[R].貴州弘波質(zhì)量檢測(cè)有限公司.10-25.[6]雷國(guó)健,孫文杰.2018.07.甕福（集團(tuán)）有限責(zé)任公司甕福磷礦穿巖洞翁章溝排土場(chǎng)北側(cè)壩體檢測(cè)報(bào)告[R].貴州正和工程質(zhì)量檢測(cè)試驗(yàn)研究有限公司.5-50.[7]曹建強(qiáng),陳開(kāi)能等.2018.08.甕福（集團(tuán)）有限責(zé)任公司甕福磷礦穿巖洞翁章溝排土場(chǎng)北側(cè)邊坡工程地質(zhì)勘察報(bào)告[R].貴州有色地質(zhì)工程勘察公司.1-20.[8]2012.08.01.建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2011）[S].中華人民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部編.38.[9]2018.02.01.貴州省建筑巖土工程技術(shù)規(guī)范（DB52/T046-2018）[S].貴州省建筑設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司等編.83-84.[10]張?jiān)虑?張愛(ài)軍著.2019.01.現(xiàn)行規(guī)范中邊坡穩(wěn)定性計(jì)算方法解析[J].山西建筑.Vol.45.No.1：48—50.[11]化建新,鄭建國(guó)等著.工程地質(zhì)手冊(cè)[G].中國(guó)建筑工業(yè)出版社.2018.04月第五版,1103.EngineeringgeologicalcharacteristicsandstabilityanalysisofthenorthslopeofWengzhanggouDumpinWengfuGroupPuKaixing1,2,LuMao1.2,NongGuanhai1.2,ZhangShifan1.2(1.InstituteofGeologyandMineralExploration,GuizhouBureauofGeologyandExplorationofNon-ferrousMetalsandNuclearIndustry,Guiyang,Guizhou550005；2.GuizhouLvnengxingNewEnergyDevelopmentCo.,LTD.,Guiyang,Guizhou,550005)Abstract:TheWengzhanggoudumpintheTunnelingtunnelofTheWengfuPhosphateMineinGuizhouprovinceisthelargestminedumpinthewholeprovince.TheNorthernSlopeisanartificialslopeformedindifferentperiodssinceitwasputintooperationin2008.Itsgeotechnicalengineeringgeologicalcharacteristicsarecomplex,anditssafetyandstabilityarethekeyfactorsaffectingitsnormaloperation.Inthispaper,thecharacteristicsofengineeringgeologyoftheartificialpiledslope,thebasalsoilandthebedrockareanalyzed,thesafetyfactorofthestabilityoftheslopeiscalculated,andthepreventionandcontrolsuggestionsareputforward.Accordingtotheanalysis,thedistributionandmechanicalpropertiesofsoi