廈門杏林大橋B標箱梁懸澆方案10.18.doc

1 廈門杏林大橋廈門杏林大橋 B B 標段標段 懸澆箱梁施工組織設計懸澆箱梁施工組織設計 編制編制 復核 復核 審批 審批 日期 日期 二二 00 七年十月七年十月 2 目目 錄錄 第一章第一章總體概況總體概況 1 1 1 1 工程總體概況 1 1 1 1 項目所在地理位置 1 1 1 2 工程范圍及規(guī)模 1 1 1 3 公路主要技術標準 1 1 2 項目所在地區(qū)自然條件 2 1 2 1 地形 地貌 2 1 2 2 氣象 3 1 2 3 水文 4 1 2 4 地層巖性 地質構造 7 1 2 5 水文地質 11 第二章第二章 機構組織 材料 設備 勞動力進度計劃安排機構組織 材料 設備 勞動力進度計劃安排 1212 2 1 組織機構 人員組織進場 12 2 2 材料使用計劃 13 2 3 機械設備進場計劃 14 2 4 材料組織 15 2 5 設備 人員 材料運到施工現(xiàn)場的方法 15 2 6 進度計劃 16 第三章第三章 懸澆箱梁施工工藝懸澆箱梁施工工藝 1616 3 1 施工工藝 16 3 1 1 概況 16 3 1 2 詳細的施工方法和工作程序 18 4 1 質量目標及技術指標 34 3 4 1 1 質量目標 34 4 1 2 技術質量要求 34 第五章第五章 安全保證措施安全保證措施 3434 5 1 前言 34 5 2 安全生產(chǎn)目標 35 5 3 建立健全的組織機構和規(guī)章制度 35 5 5 各級人員職責 36 5 6 安全生產(chǎn)措施 37 第六章第六章 季節(jié)性施工安全季節(jié)性施工安全 3838 6 1 雨季施工措施 38 6 2 夏季高溫施工措施 39 6 3 臺風期施工措施 40 6 4 霧天施工措施 41 第七章第七章 文明環(huán)保 職業(yè)健康施工措施文明環(huán)保 職業(yè)健康施工措施 4141 7 1 文明施工目標 41 7 2 文明施工措施 41 7 3 環(huán)保措施 42 7 4 黨風廉政建設 44 7 4 1 廉政建設總則 44 7 4 2 對內部廉政建設 44 7 4 3 對外部廉政建設 44 7 5 加強多邊合作與協(xié)調工作 44 7 6 疫情預防措施 45 7 7 民工工資的保障措施 45 1 第一章第一章總體概況總體概況 1 1 1 1 工程總體概況工程總體概況 1 1 1 項目所在地理位置 廈門市杏林大橋位于廈門島北部 是廈門市 一主四射三聯(lián) 公路主骨架 的組成部分 也是廈門島連接大陸的第四條跨海通道 已納入 廈門市城市總 體規(guī)劃 1 1 2 工程范圍及規(guī)模 廈門市杏林大橋 B 標段起點里程為 K680 000 00 跨海主橋跨海后 在 K682 600 處以 850 米半徑轉向南 主線在 K682 710 680 與 K684 395 026 間分 修 并設置高崎互通 在 ZK682 900 處設置主線收費站 跨過鐵路后 主線在 K684 395 026 下地后合修并與高殿二號路銜接 終點里程為 K684 530 B 標段工程規(guī)模 跨海主橋長 2710 68 米 左主線橋梁段長 1099 56 米 右主線橋梁段長 1514 95 米 A 匝道橋梁段長 832 74 米 B 匝道橋梁段長 943 711 米 主線路 基段長 718 82 米 匝道路基段長 33 664 米 管理中心出入道路 237 749 米 改修道路一 255 米 改修道路二 300 米 1 1 3 公路主要技術標準 路線 公路主線 K676 540 至高崎互通分流段按雙向六車道一級公路標準設計 設計速度 80 公里 小時 高崎互通分流至終點 K684 530 按雙向四車道一級公路標準設計 設計速度 80 公里 小時 最小平曲線半徑 一般值 700m 極限值 400m 2 最大縱坡 2 6 匝道 定向匝道 設計速度 60km h 最小平曲線半徑 一般值 150m 極限值 120m 最大縱坡 一般值 5 5 特殊值 6 一般匝道 設計速度 40km h 最小平曲線半徑 一般值 60m 極限值 45m 最大縱坡 6 鐵路凈空 軌面以上 7 8m 按開行雙層集裝箱考慮 道路凈空 5m 路基路面 路基面寬度 公路主線 K676 540 至高崎互通分流段路幅寬 32m 雙向六車道 高崎互通分流至終點分幅 12 25m 雙向四車道 匝 道 雙車道路基面寬度 10 5m 單車道 8 5m 路基與橋梁同寬 公路橋梁主要技術標準 公路設計活載 公路 級 設計潮水位頻率 1 300 公路建筑限界 按一級公路建筑限界辦理 通航凈空 按通航凈寬單孔向不小于 36 6m 凈高不小于 7 5m 控制 1 2 1 2 項目所在地區(qū)自然條件項目所在地區(qū)自然條件 1 2 1 地形 地貌 橋址位于剝蝕殘丘地貌與濱海沉積相過渡地帶 地勢低緩 橋址兩端為杏 林 高崎城鎮(zhèn) 人口密集 交通十分發(fā)達 沿線陸地植被發(fā)育良好 地面標高 0 23m 自然坡度 5 10 度 相對高差 15m 左右 受漲落潮的影響 橋位處水 深變化較大 達 4 5m 地質條件差 上覆一層淤泥 在低潮位時 橋位處部 3 分灘涂出露 杏林海堤左側海區(qū)多為圍堰水產(chǎn)養(yǎng)殖場 右側為深海海域 海面寬廣 高 崎海堤左側為廈門西海港 右側為潯江海港 海面寬廣 兩海港有航道相通 1 2 2 氣象 廈門地處歐亞大陸的東南緣 背山 面海 是典型的海洋性氣候 但廈門 地區(qū)又處在季風區(qū)里 受季風的影響十分明顯 冬季廈門地區(qū)受歐亞極地下來 的干 冷氣團控制 多吹東北到偏東風 氣溫較低 濕度較小 雨量稀少 是 廈門地區(qū)的干季 夏季廈門地區(qū)主要受熱帶和副熱帶暖氣團的控制 多吹西南 到偏南風 氣溫較高 雨量較多 降水強度也較大 廈門地區(qū)一些主要的災害 性天氣多發(fā)生在這個季節(jié)里 如 冰雹 強雷暴 龍卷風 大暴雨 濃霧 臺 風等 特別是歷年三月到六月份這段時間內災害性天氣特別頻繁 應特別引起 注意 氣溫 二月份平均溫度最低為 12 4 七月份最高為 28 5 多年平均氣溫為 20 9 極端最高氣溫 38 5 1979 年 8 月 15 日 極端最低氣溫 2 0 1957 年 2 月 12 日 日最高氣溫 35 的日數(shù)平均每年出現(xiàn) 8d 降水 多年平均降水量 1183 4mm 年最多降水量 1998 8mm 月最多降水量 892 4mm 1970 年 日最多降水量 239 7mm 1973 年 4 月 23 日 全年日降水量 25mm 的降水日數(shù)平均 13 6d 降水主要分布在每年的 4 8 月份 占全年總降水量的 67 霧 廈門全年以 3 4 月霧日最多 月平均霧日 5 4 天 沿海地區(qū)多年以平流霧 為主 多發(fā)生在夜間和凌晨 一般日出前后即消散 風況 北通道橋區(qū)位于廈門島北部 縱跨高崎 集美海峽 在廈門大橋西側 該 4 地區(qū)主導風向為東北 頻率 32 次之為東南 頻率為 17 7 9 月至翌年 4 月 多東北風 為沿海大風季節(jié) 平均風力 3 4 級 最大 8 9 級 7 9 月為臺風 季節(jié) 風力可達 7 10 級 最大 12 級以上 平均每年要受 5 6 次臺風直接或 間接影響 臺風風向為東北或西南 1959 年 8 月 23 日臺風正面襲擊廈門 最 大風速達 60m s 以上 并伴有強降雨 全年 6 級以上的大風約 15 53 天 平均 30 天左右 相對濕度 多年平均相對濕度 78 每年 3 9 月較潮濕 達到 80 以上 10 月至翌年 2 月較為干燥 相對濕度僅為 69 臺風 廈門灣地處臺灣海峽西岸 每年 7 10 月經(jīng)常受到臺風影響和襲擊 據(jù) 1949 2000 年 臺風年鑒 資料統(tǒng)計 52 年中熱帶氣旋共出現(xiàn) 344 個 以廈門 灣為中心 半徑 500km 的范圍內 平均每年 6 7 次 最多年 14 次 1961 年 最大風速 24 5m s 共出現(xiàn) 212 次 平均每年 4 2 次 瞬時最大風速 60m s 5903 號臺風 臺風中心極限海平面氣壓 900mb 6907 號臺風 1996 年 8 月的 9608 號臺風影響廈門時引起強大的風暴潮 廈門海洋站出現(xiàn) 歷史次高潮位 7 69m 1933 年曾出現(xiàn) 7 78m 歷史最高潮位 五通海堤缺口 30m 1999 年 10 月 9 日 9914 號臺風正面襲擊廈門灣 風力在 12 級以上 極大 風速 46m s 給廈門造成了巨大的經(jīng)濟損失 其中受損最為嚴重的五通等地海 堤大部分被沖毀 估計當時浪高 4 5m 因此 北通道的建設應重視臺風的影 響 1 2 3 水文 概述 廈門公鐵大橋位于高集海堤 高集海堤由 50 年代建成 它阻斷了廈門灣東 西海域的海水交流 使沿海堤兩側嚴重淤積 北邊的杏林灣 東邊的東咀灣與 西邊的馬鑾灣水質超標率已達到 72 4 生態(tài)環(huán)境已嚴重惡化 目前西海域灣頂杏集海堤 高集海堤南部淺灘 寶珠嶼東部淺灘沙咀仍在 繼續(xù)擴淤 尤以集杏海堤南側一帶淺灘擴淤速度較明顯 高集海堤南側水道 5m 5 和 10m 深槽明顯變小 高崎水道不斷縮窄和變淺 橋址水文設計值 設計水位 根據(jù) 1954 年至 1998 年 共 45 年 廈門海洋中心站含有臺風增水影響的實 測年極值高 低 潮位系列 按第一型極值分布律計算廈門海洋站不同重現(xiàn)期 的高 低 水位 結果見下表 本方案中設計取 50 年一遇最高潮水位 表表 1 2 3 1 廈門海洋站不同重期高 低潮位置廈門海洋站不同重期高 低潮位置 單位 米單位 米 項 目 含有臺風 增水影響 扣除臺風 增水影響 資料年限 高潮累計頻率 10 高水位 3 22 低潮累計頻率 90 低水位 2 35 1996 1 1998 12 高水位 4 184 00 20 年一遇 低水位 3 14 高水位 4 344 12 50 年一遇 低水位 3 20 高水位 4 464 21 100 年一遇 低水位 3 25 高水位 4 66 重現(xiàn)期 水位 300 年一遇 低水位 3 34 1954 1998 高程基面 56 黃海高程 鑒于橋區(qū)工程地點缺乏潮位實測資料 根據(jù)交通部頒發(fā)的 海港水文規(guī)范 規(guī)定 采用 短期同步差比法 進行計算 1984 年 10 月 4 日至 11 月 8 日在橋 位附近高崎建立臨時驗潮站進行了一個月的連續(xù)觀測 高崎臨時潮位站與廈門 潮位站進行同期觀測 將高崎潮位站的觀測資料和廈門海洋站的長期觀測資料 進行比較分析和計算 對兩站的高潮位進行了同步的相關分析 并建立了如下的相關公式 Y 1 0838X 43 6773 式中 Y 為高崎臨時驗潮站高潮位 cm X 為廈門海洋站高潮位 cm 6 從兩站的高潮相關分析結果得知 高崎臨時驗潮站高潮位于廈門海洋高潮 位相關很好 相關系數(shù)高達 0 9985 這說明兩站的潮汐性質相似 也給北通道 公鐵大橋設計潮位得差比計算提供條件 橋位處設計水位 H1 300 8 12m 56 黃海高程為 4 88m 最高最低通航水位 按照 通航海輪橋梁通航標準 跨海橋梁的設計最高通航水位采用當?shù)貧v 年最高潮位 設計低水位采用低潮累計頻率 90 的潮位 北通道通航凈空標準 水位按 通航海輪橋梁通航標準 的規(guī)定選取 設計高水位 4 54m 56 黃海高程 下同 設計低水位 2 35m 波浪 橋區(qū)位于廈門島西北海域 本工程地點風區(qū)長度 F 均小于 20km 根據(jù)交通 部制定的 海港水文規(guī)范 規(guī)定 波浪計算方法采用小風區(qū)方法計算 風向長 度量自海圖 5619 號 1 50000 表表 1 2 3 2 波浪計算結果表波浪計算結果表 50 年一遇 方向 H1 H4 Tm NE2 882 465 0 NNE1 981 704 2 ENE3 102 655 2 100 年一遇 NE3 122 675 2 NNE2 151 844 3 ENE3 402 915 4 橋墩沖刷計算 以 2005 年橋址斷面測量及地質鉆探資料為依據(jù) 參考橋址海域近期演變資 料及 廈門航空港物流園區(qū)圍填工程水動力環(huán)境數(shù)值模擬專題研究 的北通道 橋區(qū)海域流速計算結果 按 公路工程水文勘測設計規(guī)范 JTG C30 2002 有 關沖刷公式進行分析計算 并采用美國運輸部聯(lián)邦公路管理局 橋梁沖刷評價 7 手冊 第四版 2001 年 5 月 檢算 計算中未計潮流雙向流的影響 其結果如 下 表表 1 2 3 3 橋墩沖刷計算橋墩沖刷計算 墩 號1 25 26 3 5 36 4 8 49 5 8 59 7 3 78 8 3 74757677 原床面高程 2 10 4 10 4 38 3 90 2 50 9 95 14 99 12 95 4 17 一般沖刷后 高程 2 42 4 56 4 86 4 34 2 85 10 82 16 21 14 03 4 63 局部沖刷后 高程 6 06 7 92 8 31 8 05 6 37 11 57 16 90 14 73 7 72 沖止土層淤泥淤泥淤泥淤泥淤泥 砂質亞 粘土 砂質亞 粘土 砂質亞 粘土 淤泥 此次橋墩沖刷計算是在海堤未扒的前提條件下 采用 廈門航空港物流園 區(qū)圍填工程水動力環(huán)境數(shù)值模擬專題研究 的北通道橋區(qū)海域流速計算結果進 行 待橋區(qū)海域水流數(shù)值模擬計算及海床變化專題研究結果出來后予以修正 1 2 4 地層巖性 地質構造 區(qū)域地層 巖性 廈門地區(qū)地層比較簡單 出露地層主要為 上三疊系文賓山組 T3W 見于嵩嶼 東渡 火燒嶼及大任嶼等地 為海 陸交互沉積 灰 灰黃色石英細砂巖 粉砂巖 中細粒石英砂巖 長石石英砂 巖 灰黑色泥巖及含砂泥巖 經(jīng)變質具片理化 白云母化 厚度大于 100 米 上侏羅系南園組 J3n 出露于海滄 大帽山 文圃山 東渡 嵩嶼等 地 主要為淺酸性火山碎屑熔巖 最大厚度約 2700 米 上第三系佛曇群上段 N tb 見于小金門島 為玄武巖夾沙礫巖 厚度 大于 100 米 第四系 Q 地層發(fā)育齊全 受地形及沉積環(huán)境所控制 成因類型繁多 8 分布零星 巖性 巖相和厚度各地相差懸殊 侵入巖 侵入巖體時代均為燕山期 巖石類型以花崗巖為主 其次為二長 花崗巖及花崗閃長巖等 脈巖有石英巖脈 細晶巖脈 偉晶巖脈 石英斑巖脈 石英正長斑巖脈 正長斑巖脈 細?；◢弾r脈 閃長巖 閃長玢巖脈 輝綠巖 脈及未分基性巖脈 北東向構造控制 其次是北西向構造 地質構造 工程場區(qū)位于武夷 戴云隆褶帶的閩東火山斷拗帶內 西鄰閩西北隆起帶 和閩西南拗陷帶 東鄰臺灣海峽沉降帶 位于臺灣海峽重力正異常向內陸重力負異常過渡的東南沿海重力梯級帶內 和磁異常變化較平緩的沿海地帶 位于區(qū)域地殼厚度由臺灣海峽 28 29 公里 逐漸變?yōu)榇箨懙貐^(qū) 31 34 公 里的過渡帶上 其地殼厚度約為 31 公里 位于閩東沿海斷塊差異活動區(qū)內 以間歇上升為特征 區(qū)域斷裂構造主要 有 北北東 北東向斷裂 北西向斷裂以及近東西向斷裂 其中北北東 北東向 的濱海斷裂帶活動性最強烈 其次是北西向的九龍江斷裂帶 區(qū)域中強地震大 多發(fā)生在北北東 北東向的濱海斷裂帶和長樂 詔安深斷裂帶 九龍江斷裂帶 以及它們的交匯部位附近 7 級以上地震均發(fā)生在濱海斷裂帶上 長樂 詔安深斷裂帶 位于東南沿海丘陵地帶 呈北東向平行海岸線展布 北起閩江口 經(jīng)長樂 惠安 泉州 廈門 詔安 向南延伸至廣東南澳 惠來 入海 北約 450km 該斷裂帶由一系列近于平行 長短不一的斷層組成 帶寬 38 58km 該斷裂帶上地震活動較弱 最新活動年代為晚更新世早期 九龍江斷裂帶 分布于廈門 漳州和南靖等地 走向北西至東西 由二到 三條次級斷裂組合而成 長 120km 以上 斷裂形成于晚侏羅世 沿斷裂片理化 糜棱巖化現(xiàn)象明顯 在晚第四紀時期 該斷裂某些地段有較強活動 扭斷水系 斷錯上更系統(tǒng) 此外 沿斷裂是地熱異常帶 發(fā)生過多次 5 6 5 級地震 據(jù) 1 50000 廈門地質圖顯示 鄰近場址區(qū)以北東向斷裂和北西斷裂為主 次為近東西向斷裂 它們在區(qū)內互相交匯 近場區(qū)內絕大部分斷裂為早第四紀 斷裂 極少數(shù)為第四紀晚期活動斷裂 它們均不屬發(fā)震構造 城區(qū)內 5 公里 范圍內 斷裂構造主要展布有北東向斷裂和北西 北西西向斷裂 北東向西港 9 斷裂雖指向本橋址區(qū) 但這些斷裂晚更新世以來不活動 屬早第四紀斷裂 地 殼較為穩(wěn)定 近場區(qū)現(xiàn)金地震活動較弱 呈彌散分布 這些地震均屬隨機性地 震 與斷裂構造無對應關系 地震 廈門地區(qū)位于華南地震區(qū)北部 東南沿海地震帶中段 華南地震區(qū)地震活 動在時間上是不均勻分布 地震活動呈現(xiàn)出從沿海向內陸 自東南向西北逐漸 減弱的趨勢 地震帶上的地震表現(xiàn)出沿斷裂構造成帶狀分布的特征 地震活動 成北東向條帶分布最為明顯 廈門地區(qū)在歷史上區(qū)內未發(fā)生過破壞性地震 遭 受震害主要是區(qū)外強震的波及 區(qū)內現(xiàn)今應力場 震源應力場 顯示著繼承性地受北西 南東方向的最大水 平擠壓作用 其力源主要來自西太平洋板塊及菲律賓板塊向西北擠壓歐亞板塊 的碰撞作用 歷史地震對場區(qū)的影響強烈最大為 度 自公元 963 年以來 外圍對廈門 地區(qū)有較大的影響的強震共有 6 次 根據(jù) 1 400 萬 中國地震動峰加速度區(qū)劃圖 GB18306 2001 圖 A1 劃分 區(qū)內地震動峰值加速度為 0 15g 相對地震基本強度為 度 巖土工程地質條件 本次跨海主橋橋址范圍內鉆孔所揭示的地層主要有上覆第四系人工填筑層 Q4me 之塊石土 海相沉積層 Q4mc 之淤泥 淤泥質粘土 沖洪積 Q4al pl 砂 亞粘土及殘積層 Qel 之砂質粘性土 粘性土 下伏基巖燕 山晚期 53b 花崗巖 巖脈有輝綠巖 第四系覆蓋層 橋址區(qū)跨海主橋段第四系覆蓋層比較簡單 但厚度變化較大 最薄處為 1 4 米 最厚處為 28 0 米 第四系底層自上而下可分為 全新世海相沉積的流塑 軟塑狀淤泥 淤泥質粘土整個海域均有分布 沖洪積的松散狀中 粗砂 軟塑 狀 砂質粘性土 亞粘土 局部分布 軟塑 硬塑狀殘積砂質粘性土 粘性土 局部分布 現(xiàn)將橋址跨海主橋段第四系地層工程地質特征分述如下 填筑土 主要為弱風化石英塊石為主 主要分布于既有集杏海堤及其兩 側各 60 80cm 范圍內 厚約 2 16 米 橋址區(qū)海底零星散落 本次鉆孔未遇到 10 1 淤泥 深灰色 流塑狀 質均 局部含較多砂粒及貝殼碎屑 整個海域 均有分布 1 1 淤泥質粘土 深灰色 流塑 軟塑狀 局部質均 局部含較多砂粒及 貝殼碎屑 在南 高崎 岸分布 1 2 粗砂 灰色 飽和 松散狀 粒不均 成份以石英 長石為主 含較 多泥質及少量貝殼碎片 呈透鏡體狀分布于 1 層淤泥中 3 中砂 灰色 飽和 松散狀 粒不均 成份以石英 長石為主 含較多 泥質及少量貝殼碎片 呈透鏡體狀分布 4 粗砂 灰色 飽和 松散狀 粒不均 成份以石英 長石為主 含較多 泥質及少量貝殼碎片 呈透鏡體狀分布 砂質粘性土 亞粘土 淺灰 灰黃色 軟塑狀 含約 15 的中 粗砂 呈透鏡體狀分布于集杏海堤南側廈門西港海區(qū) 殘積砂質粘性土 灰黃 淺灰等花斑色 硬塑 母巖為花崗巖的質不甚 均 含 15 20 石英顆粒 母巖為輝綠巖的質均 巖石礦物已完全風化成土狀 為殘積土 集杏海堤南側廈門西港海區(qū)呈透鏡體狀分布 基巖 跨海主橋段下伏基巖為上燕山晚期侵入花崗巖及輝綠巖脈 二長巖脈等 巖面高程為 7 08 23 15m 巖面呈波狀起伏 巖石分化差異明顯 全 強風 化除高崎側通航涵洞基本缺失外 其余地段均為較發(fā)育 極發(fā)育 弱風化分布 較少 微風化基巖起伏很大 其高程 10 88 96 68m 不等 最深處超過 94 10m 分述如下 1 全風化花崗巖 灰黃色 巖體風化極嚴重 除石英外大部風礦物已風化 成粘土礦物或粉末 取出巖芯呈硬塑 半堅硬砂 礫質粘性土狀 2 強風化花崗巖 灰黃色 灰褐色 巖體風化嚴重 原巖結構尚可辯 除 石英外大部分礦物已風化成粉末或次生礦物 取出巖芯多呈密實含粘性砂 礫 狀 手掰易散 底部含少量弱風化殘塊 其質較硬 不易擊碎 不均勻風化明 顯 部分鉆孔強風化花崗巖巖體中揭露有厚幾十厘米至數(shù)米的弱 微花崗巖殘 留體 最厚處達 19 5m 11 3 弱風化花崗巖 灰白色 粗粒結構 塊狀構造 具少量 70 左右和近 垂直風化裂隙 沿裂隙兩側礦物部分風化變質 巖芯表面粗糙 侵染嚴重 僅 風化裂隙附近巖質較軟 大部分巖質硬 堅硬 橋址區(qū)均有零星分布 厚度分 布不均 4 微風化花崗巖 灰白色粗粒結構 塊狀構造 局部裂縫發(fā)育 裂縫傾角 多為 75 巖芯較完整 巖芯多呈 20cm 柱狀 少量呈 10cm 柱狀 碎塊狀 巖質堅硬 CZG5 孔段下部局部段受構造作用明顯 裂縫極發(fā)育 呈碎裂結構 巖石多呈碎石狀 弱風化輝綠巖 3 及微風化輝綠巖 4 淺灰綠色 微晶結構 塊 狀構造 裂隙發(fā)育 巖質硬 呈脈狀產(chǎn)出 弱風化二長巖 3 及微風化輝綠巖 4 褐紅色 灰白色 細粒結 構 塊狀構造 裂隙發(fā)育 巖質硬 呈脈狀產(chǎn)出 1 2 5 水文地質 地下水類型 根據(jù)本次鉆孔揭露及其他區(qū)域資料 跨海主橋段地下水按其埋藏條件可分 為三種類型 上層滯水 主要賦存于上部填筑土中 無統(tǒng)一自由水面 接受大氣降水 生活用水的垂直下滲補給 以蒸發(fā)為主要排泄方式 水量一般較小 孔隙承壓水 主要賦存于 中 粗砂層中 水量豐富 基巖裂隙水 風化層含有少量孔隙水外 地下水不發(fā)育 主要賦存于強 風化層和弱 微風化基巖裂縫發(fā)育地段 水量較小 環(huán)境水的腐蝕性 地表水主要為海水 水質分析結果見 水質分析成果表 依據(jù) 公路工程 地質勘察規(guī)范 JTJ064 98 中環(huán)境介質對混凝土腐蝕性評價標準判定 海水 水質類型為 CL Na 型 對混凝土均具有中等結晶類腐蝕和強結晶分解復合類腐 蝕作用 地下水接受海水入滲補給 判定為對混凝土均具有中等結晶類腐蝕和 中等結晶分解復合類腐蝕重用 12 第二章第二章 機構組織 材料 設備 勞動力進度計劃安排機構組織 材料 設備 勞動力進度計劃安排 2 1 2 1 組織機構 人員組織機構 人員組織進場組織進場 由于本項目工程量大 工期非常短 交叉作業(yè)多 因此抓住工程的施工特 點 合理組織 提高施工的機械化程度 加大設備 人員 材料的投入是按時 完成本合同施工任務的關鍵 根據(jù)項目總體施工安排 為使懸澆箱梁施工按照預定的工期進行 順利完成 項目制定的施工計劃目標 必須組建針對懸澆箱梁施工的管理組織機構 主要 組織機構安排見下表 項目經(jīng)理 薛光雄 主橋施工 工 陸地施工 生產(chǎn)副經(jīng)理 李西峰 賈兵團 生產(chǎn)副經(jīng)理 李結標 陳小輝 馮博 崔旭 現(xiàn)場技術員 伊軍鋒 王凱 質檢員 田鑫 黃偉 康錦 現(xiàn)場技術員 侯振勇 田勝恩 質檢員 副隊長 齊文勝 正隊長 齊 峰 第一作業(yè)隊 副隊長 陳興才 正隊長 陳興萬 第一作業(yè)隊 副隊長 汪守財 正隊長 汪守江 第二作業(yè)隊 副隊長 陳啟昌 正隊長 盧貴良 第三作業(yè)隊 配備足夠的技術工種和其他操作人員 并且在懸澆箱梁施工前必須到達 13 在 2007 年 6 月 15 日 6 月 31 日以前完成人員配置 根據(jù)大橋工程實際情 況 項目部現(xiàn)澆箱梁施工人員設置計劃為 箱梁施工共設 4 個作業(yè)隊 即主橋 作業(yè)一隊 主橋作業(yè)二隊 主橋作業(yè)三隊 陸地作業(yè)一隊 砼生產(chǎn)為商品砼公 司 不另行設置作業(yè)隊 施工中每個作業(yè)隊設正 副隊長一名 現(xiàn)場技術員 質檢員 2 名以上 為確保施工項目部還設置有三個配合班組 各作業(yè)隊具 體的勞動力使用計劃安排見下表 工種 作業(yè)隊 砼工 電焊 工 吊裝 工 鋼筋 工 木工普工 機械 手 民工 主橋作業(yè)一隊 30201224166 主橋作業(yè)二隊 30201224166 主橋作業(yè)三隊 30201224166 陸地作業(yè)一隊 25201220166 鋼結構加工組 1544 機械班 28 電工班 10 2 2 2 2 材料使用計劃材料使用計劃 根據(jù)總體施工進度計劃安排 在進行箱梁懸澆施工時的材料使用計劃安排如下 進場時間 2007 2008 序 號 材料名 稱 規(guī)格數(shù)量 78910111212345 1 混凝土 C5031360 1m3 2 鋼筋 12318 9t 3 鋼筋 163409 6t 4 鋼筋 201091 2t 5 鋼筋 2511 5t 6 鋼筋 28241 6t 7 錨具19287 套 14 8 鋼絞線 1626 8t 2 2 3 3 機械設備進場計劃機械設備進場計劃 根據(jù)總體施工進度計劃安排 項目部自進場后即對投入到本工程的自有機 械設備進行一次全面檢修 以保證機械設備不帶 病 進場 投入本工程的主 要施工機械設備見表 2 3 1 投入本合同工程的主要施工機械表 表內所列設 備是根據(jù)該標段工程內容 數(shù)量 以保證施工質量和工期為前提做出的投入 根據(jù)業(yè)主和工程工期的實際需要 還可以進場該表以外的施工設備 表表 2 3 1 投入鋼管樁支架現(xiàn)澆箱梁的主要施工機械設備表投入鋼管樁支架現(xiàn)澆箱梁的主要施工機械設備表 序 號 機械設備名稱型號數(shù)量 技術狀 況 擬用何處進場時間 1 履帶吊 QUY50 2 良好懸澆箱梁施工2007 年 8 月 2 輪胎式起重機 QY451 良好懸澆箱梁施工2007 年 8 月 3 輪胎式起重機 QY252 良好懸澆箱梁施工2007 年 7 11 月 4 砼攪拌站和砼運 輸車 由商品砼公司提供 5 砼輸送泵 2 良好懸澆箱梁施工2007 年 8 月 6 汽車泵 4 良好懸澆箱梁施工2007 年 8 月 7 發(fā)電機組 備用 JS 4002 良好懸澆箱梁施工2007 年 5 10 月 8 630KVA 變壓器 S7 1000 104 良好懸澆箱梁施工2007 年 5 7 月 9 裝載機 ZL501 良好懸澆箱梁施工2007 年 8 月 10 平板拖車 YZT91303 良好懸澆箱梁鋼筋轉運2007 年 5 6 月 11 鋼筋彎曲機 GW40 8良好懸澆箱梁鋼筋制作 2007 年 4 6 月 12 鋼筋切割機 GQ 40 18 良好懸澆箱梁鋼筋制作 2007 年 4 6 月 13 墩粗設備3良好鋼筋制作2007 年 3 月 14 電焊機交流 直流 30 良好鋼筋焊接2007 年 5 6 月 16 張拉千斤頂 YCW500A16 良好箱梁預應力張拉2007 年 8 月 17 張拉千斤頂 YCW350A16 良好箱梁預應力張拉2007 年 8 月 15 18 張拉千斤頂 YCW150A12 良好箱梁預應力張拉2007 年 8 月 19 真空壓漿設備 12 良好箱梁壓漿2007 年 8 月 20 三角掛籃 25 良好2007 年 5 8 月 21 指揮車 2 良好 2007 年 5 6 月 22 工具車 2 良好 2007 年 5 6 月 23 水泵12良好養(yǎng)生2007 年 4 月 2 4 2 4 材料組織材料組織 由于項目采用商品混凝土 因此砂石料直接到計劃選用的廠家進行檢驗 并已經(jīng)和相關廠家聯(lián)系提供相關技術指標和施工要求 進行混凝土的試配工作 2 5 2 5 設備 人員 材料運到施工現(xiàn)場的方法設備 人員 材料運到施工現(xiàn)場的方法 施工設備由陸路或者運輸?shù)绞┕がF(xiàn)場 為此 我項目將根據(jù)單位現(xiàn)有裝 備的數(shù)量 質量情況和周密的施工進度計劃 分期分批地組織進場 管理人員和專業(yè)技術人員及作業(yè)人員從已完工項目調派 并按計劃規(guī)定 的時間到達施工現(xiàn)場 在組織施工作業(yè)隊伍時將會嚴格做好以下工作 注重素質 施工勞力人員素質直接影響工程質量 施工勞力隊伍素質審查要嚴把 四 關 即政治素質 道德紀律 身體條件和技術水平四個方面 注重教育 教育是先導 只有適時耐心的教育 才能使施工勞力隊伍的素質不斷提高 教育內容要有針對性 包括 施工當?shù)氐恼?民風習俗教育 法制教育 作 風紀律教育 文化技術教育等 簽訂施工勞務合同 要使施工人員安心施工 把精力集中到工程質量上來 必須按市場規(guī)律辦 事 改過去的任務分配制為合同制 合同段所需材料采用水 陸結合運輸 以地方運輸為主 自運輔助的方 16 式 各種材料的進貨數(shù)量和時間 將按施工組織設計要求和現(xiàn)場實際及時組織 貨源 2 6 2 6 進度計劃進度計劃 箱梁懸澆施工工效分析 箱梁懸澆具體施工安排為 掛籃行走 模板板安 裝調試 1 5 天 底板 腹板鋼筋及預應力筋施工 1 天 內模安裝 頂板鋼筋 預應力管道施工 砼澆注 1 5 天 待強 預應力張拉 壓漿以及封錨施工 4 天 所以 1 個節(jié)段施工共需 8 天 為確保計劃的順利完成 在進行箱梁施工時 應根據(jù)施工總體進度計劃安 排進行詳細的月計劃編制 將計劃安排細化到每一天的工作中 并且在施工過 程中每天應及時召開工地會議 及時總結每天施工完成情況 上報每日生產(chǎn)記 錄 如有異常情況必須及時采取相關措施 研究每天完成情況 分析完成的原 因 對于沒能按計劃完成的項目 同樣要分析原因 而且要更加具體 怎樣有 針對性的去控制和解決 保證箱梁的施工始終處于受控狀態(tài) 從而保證箱梁 能嚴格按照制定的計劃實施 箱梁懸澆施工安排見下施工計劃橫道圖 2007 年2008 年序 號 項目 78910111212345 1 跨海主橋第五聯(lián) 2 跨海主橋第九聯(lián) 3 跨海主橋第十聯(lián) 4 互通右主線第十聯(lián) 5 互通 A 匝道第四聯(lián) 17 第三章第三章 懸澆箱梁施工工藝懸澆箱梁施工工藝 3 1 3 1 施工工藝施工工藝 3 1 1 概況 本合同范圍內主墩主橋為雙幅九跨預應力砼等截面變高度直腹板連續(xù)箱梁 單箱單室 其跨度布置為 10 50 3m 現(xiàn)澆預應力砼連續(xù)剛構 箱梁頂寬 15 5m 底寬 6 1m 梁高為 3m 箱梁為等截面 單幅橋面橫坡為 2 通過箱 梁的整體旋轉來實現(xiàn) 一個 T 構為 6 對箱梁塊段 塊段長度為 3 0m 最大塊段 重量為 96 4t 1 塊底板厚度為 0 40m 3 塊到跨中厚度為 26cm 箱梁頂板翼緣厚度為 26 50cm 腹板厚度 2 塊為 80cm 3 塊開始到跨中為 55cm 箱梁高度為 300cm 箱梁砼為 C50 每個梁段砼體積為 30m3 36 7m3 箱梁設兩向預應力 體系 即縱向和橫向 主橋 30 40 墩投入 9 套掛籃進行施工 62 70 投入 7 套掛籃 70 77 投入 4 套掛籃 按 6 套掛籃準備 高崎互通立交右線橋 46 77 5 46 A 匝道橋 37 53 53 37 三聯(lián)連續(xù)箱梁 箱梁跨越廈門火車北站貨線鐵路及既有道路 施工凈空要求較高 所以采用掛 籃懸澆施工 共投入掛籃 5 對 掛籃外模投入 5 套 為大塊鋼模 掛籃內模 5 套 為組合鋼模 右主線箱梁頂寬 12 25m 底寬 6 25 4 18m 梁高在主墩處為 4 5m 主跨 跨中處為 2m 箱梁底板厚度和梁高主要按拋物線變化 單幅橋面橫坡為 2 通過箱梁的整體旋轉來實現(xiàn) 一個 T 構為 9 對箱梁塊段 塊段長度有 3 0m 3 5m 4 0m 3 75m 四種 其中 1 塊 2 塊段長 3 0m 3 塊 4 塊 段長 3 5m 5 塊 8 塊段長 4 0m 9 塊段長 3 75m 最大塊段重量為 93t 箱梁底板厚度從 1 塊到跨中由 58 4 30cm 逐漸變化 箱梁頂板翼緣厚度 為 26cm 腹板厚度 3 5 跨為 70cm 6 9 塊為 50cm 箱梁高度由 408cm 逐漸變?yōu)?200cm 箱梁砼為 C50 每個梁段砼體積為 28 9m3 35 1m3 箱梁設三向預應力體系 即縱向和橫向以及豎向 A 匝道箱梁頂寬 12 25m 底寬 6 25 4 18m 梁高在主墩處為 3m 主跨跨 18 中處為 2m 箱梁底板厚度和梁高主要按拋物線變化 單幅橋面橫坡為 2 通 過箱梁的整體旋轉來實現(xiàn) 一個 T 構為 6 對箱梁塊段 塊段長度有 3 5m 4 0m 兩種 其中 2 塊 3 塊段長 3 5m 4 塊 6 塊段長 4 0m 最大塊段重量 為 86 3t 箱梁底板厚度從 2 塊到跨中由 43 3 25cm 逐漸變化 箱梁頂板翼緣厚度 為 26cm 腹板厚度 2 為 70cm 3 4 塊為 60cm 5 6 塊為 50cm 箱 梁高度由 258 8cm 逐漸變?yōu)?180cm 箱梁砼為 C50 每個梁段砼體積為 29 3m3 32 4m3 箱梁設三向預應力體系 即縱向和橫向以及豎向 一對箱梁懸澆段施工的主要內容為 準備工作 掛籃施工 鋼筋與預應力 筋施工 砼澆筑 養(yǎng)生 穿束 預應力張拉 壓漿 封錨等 3 1 2 詳細的施工方法和工作程序 3 1 2 1 掛蘭施工掛蘭施工 掛籃是一個能夠沿軌道行走的活動腳手架 懸掛在已施工的箱梁節(jié)段上 在已澆注完成的節(jié)段上進行掛籃的安裝固定工作 然后在掛籃上進行下一節(jié)段 的模板安裝 鋼筋綁扎 管道的架設 砼澆筑和預應力張拉 管道壓漿等作業(yè) 完成一個循環(huán)后 新節(jié)段已和墩頂 0 號塊連成整體 成為懸臂梁的一部分 掛籃即可前移一個節(jié)段 固定在新的節(jié)段上 如此循環(huán) 直到 6 號塊施工完畢 為平衡施工 每個墩上線或下線需要兩個掛籃同時對稱進行施工作業(yè) 為確保全 橋施工工期和施工質量 全橋擬投入 22 套 5 套 即 54 個 掛籃進行施工作 業(yè) 1 掛籃的拼裝 掛籃的拼裝必須滿足圖紙設計要求 嚴格按照設計圖紙進行拼裝 主要構件拼 裝順序按照 軌道 縱向主梁 主梁連接梁 主梁斜撐 立柱 立柱平聯(lián) 斜拉帶 中橫梁 前橫梁 吊帶 后橫梁 前橫梁 底籃縱梁 同時在拼裝 過程中需特別注意扁擔梁 后錨等的施工順序與施工時間 在對掛籃構件進行吊裝 時應注意起吊的速度 防止掛籃構件的變形和碰撞 在掛籃拼裝結束后 需組織相關人員對掛籃進行整體檢查 需特別對掛籃的銷 19 孔 螺栓連接的部位和精軋螺紋鋼進行詳細檢查 2 掛籃加載試驗 掛籃安裝好后 為了保證掛籃結構的可靠性和了解掛籃施工中的彈性變形 以 及消除掛籃的非彈性變形 在使用前先進行加載試驗 對拼裝好的掛籃按照澆注的 最重塊段的等重量進行試壓 并將測試結果進行匯總 為后期掛籃的預拱度的調整 取得相應數(shù)值 荷載試驗擬采用加載法 跨海主橋最重的為 1 節(jié)段 其長度為 3m 混凝土體積 36 7m3 此節(jié)段重量 96 4t 預壓按照等載進行預壓 需要砂袋數(shù)量 65 袋 加載規(guī)則 試驗荷載采用單循環(huán)加載的方法施加 預壓時選擇與施工節(jié)段相同的荷載進行 預壓 試驗荷載持續(xù)時間取決于檢測達到相對穩(wěn)定所需時間 只有結構變位達到相 對穩(wěn)定后 才能進入下一荷載的加載 在加載過程中 若結構變位最大的測點在連 續(xù)兩次的變位增量小于所用量測儀器的最小分辨值 即認為結構變位達到相對穩(wěn)定 加載數(shù)量 跨海主橋 翼板重量 23 38t 需要砂袋 16 個 擺放方法 橫向一側放 3 個砂袋 順橋向 擺放 3 排 其中中間一排放兩個砂袋 腹板重量 37 44t 需要砂袋 24 個 擺放方法 橫橋向每側腹板位置擺放一個 共 4 層 順橋向擺放 3 排 箱室重量 35 58t 需要砂袋 25 個 擺放方法 橫橋向擺放 3 排 順橋向擺放 排 剩余砂袋均勻放于腹板砂袋上 主橋掛籃預壓荷載加載圖 掛籃加載試驗完成后 對主桁銷接處的銷子和主桁架焊縫等進行檢查 發(fā)現(xiàn)問 題及時處理 確保掛籃施工安全可靠 20 3 1 2 2 模板施工模板施工 模板全部采用鋼板加工制作 由于箱梁的各節(jié)段尺寸較大 因此在進行掛 籃模板施工時 所有模板在掛籃前移安裝就位時 應防止模板的異常位移和凸 出 在綁扎鋼筋前 應對其平面位置 標高 節(jié)點聯(lián)系及穩(wěn)定性進行檢查 全 部合格后模板均勻涂刷脫模劑 之后進行下一步工作 1 準備工作 模板制作 外模加工大塊整體鋼模 并在工廠統(tǒng)一加工 模板加工完成運 至現(xiàn)場后在后場進行試拼 面板采用 5mm 鋼板制作 模板制作時面板應盡量減少焊接接縫 面板加勁 采用 L70 50 6 L70 50 5 6mm 鋼板條作為豎向 橫向加勁肋 對于模板 龍骨 橫向加勁為連續(xù) 豎向加勁斷開 加勁肋與面板之間采用間斷焊縫 每 段焊縫長度為 3cm 焊縫厚度不小于 6mm 豎向加勁槽鋼與和橫向加勁槽鋼之間 采用焊接必須牢固 模板加工必須保證模板有足夠的強度和剛度 并保證板面的平整度 結構 尺寸滿足施工技術規(guī)范要求 加工成型后的模板允許誤差 面板平整度 1 5mm 任意對角線誤差 2 0mm 橫 豎向連接螺栓任意孔眼之間的距離誤 差 1 0mm 橫 豎向連接的邊緣與面板邊重合 并將周邊進行打磨避免面板邊 緣不齊造成模板的對接不嚴密 2 模板安裝 掛籃模板和 0 塊模板相同 模板安裝時嚴格按照放出的 邊線進行控制 為保證模板的整體穩(wěn)定 模板拼裝好后 設置加勁龍骨和對拉 螺桿 模板安裝調試好以后必須將外側模板與掛籃及時進行固定 同時兩側外 模底口設拉桿 以確保模板的整體穩(wěn)定性 同時外模所用的龍骨采用整體式加 工桁架 以確保模板施工過程中有足夠的強度和剛度 以避免模板產(chǎn)生變形 外模安裝完成后安裝內模 內模板的固定主要利用外模結合內支撐 用型鋼進 行設置 進行固定 模板安裝完成以后 必須及時對模板進行調整 模板標高點參數(shù)應由設計 單位提供 模板施工的一些注意事項 模板采用大剛度大塊鋼模板 環(huán)形加勁龍骨 且盡可能減少螺桿眼 21 模板的剛度 強度 穩(wěn)定性順直度和接頭平整度符合模板設計要求 模板 接縫嚴密滿足砼澆注時水泥砂漿不得流失 確保砼外表美觀 為保證模板的水平縫和豎向縫光順 不露漿 采取措施如下 1 水平接縫與豎向接縫均采用泡沫雙面膠襯墊并用打磨機打磨平整 2 每次拆模后均及時將模板表面清理干凈并涂抹機油 確保在下一次 使用時不生銹 3 每次立模前先將模板表面清理干凈 去處污垢 不潔物或鐵銹 如 有 涂上適量脫模劑后方可立模 3 1 2 3 鋼筋制作和安裝鋼筋制作和安裝 1 鋼筋半成品下料與制作在鋼筋棚完成 骨架綁扎在現(xiàn)場進行 鋼筋加 工前 必須將鋼筋表面的油漬 漆皮 浮銹等清除干凈 成盤的鋼筋和彎曲的 鋼筋按規(guī)范要求調直 鋼筋下料前 核對半成品鋼筋的鋼號 規(guī)格 直徑 長 度和數(shù)量 加工完成的半成品堆放 也應按規(guī)格 型號 長度 普通鋼筋和預 應力筋及箱梁塊段標識分開堆放 并采取有效的遮蓋措施防止下雨后鋼筋生銹 2 鋼筋加工好后 由平板車運輸至施工墩位 采用吊車對鋼筋進行起吊 最后由人工進行鋼筋的施工 3 鋼筋綁扎過程中應注意對鋼筋的鋼號 規(guī)格 直徑 長度 數(shù)量和位 置進行檢查 如有錯漏 要及時糾正 增補 鋼筋綁扎施工順序如下圖 22 3 鋼筋綁扎前 再次核對鋼筋的鋼號 規(guī)格 直徑 長度和數(shù)量 如有 錯漏 及時糾正 增補 4 鋼筋綁扎時 鋼筋的交叉點處采用鉛絲呈梅花狀綁扎結實 鋼筋與模 板之間設置高標號水泥砂漿墊塊 墊塊與鋼筋之間用鉛絲扎緊 并互相錯開 確保其保護層厚度滿足技術規(guī)范和設計要求 砼保護層墊塊尺寸為 3 5cm 3 5cm 砼澆注到該位置時 拆除砂漿墊塊 確保箱梁外觀質量 5 鋼筋分兩次綁扎成型 為確保鋼筋施工的規(guī)范性 鋼筋施工必須根據(jù) 測量放樣線放出鋼筋安裝大樣線 鋼筋施工時為先綁扎底板底層鋼筋 安裝底 板預應力管道 如有 在進行預應力進設置時 預應力筋必須采取可靠的加固 措施 確保預應力筋安裝牢固 管道不發(fā)生變形 在進行底板鋼筋施工時必須 按規(guī)范對鋼筋的搭接 綁扎和焊接進行控制 并在做好上下層連接鐓筋的安裝 為保證上下層鋼筋的整體性 可將部分鋼筋進行點焊 在底板鋼筋施工完成后 即可進行腹板預應力管道的施工 施工時必須采取可靠的措施 確保管道不發(fā) 生漏漿 即在管道與錨墊板之間用膠帶進行密封 同時橫向預應力預留張拉槽 并確保水泥漿無法進入管道內 以便保證橫向預應力束的張拉施工 在進行腹 板鋼筋施工時必須注意鋼筋的位置 間距的準確性 鋼筋的綁扎 保護層是否 23 能滿足規(guī)范要求 預應力鋼筋的位置是否準確 固定是否牢固 垂直 鋼筋施 工完成通過驗收后即可進行內側模板的安裝 內模板安裝完成后進行頂板鋼筋 以及預應力管施工 但施工中必須注意預應力管道的設置 必須確保所有預應 力管道位置的準確性和管道的剛度 同時注意上下層鋼筋的連接待施工自檢合 格后即可進行砼澆注 鋼筋骨架主筋的接長采用閃光對焊 現(xiàn)場接長采用綁扎接長 綁扎長度滿 足設計要求 主筋的搭接接頭同一平面位置不超過主筋數(shù)量的 50 并錯開布 置 進行頂板鋼筋綁扎時 既要控制腹板預應力筋的位置 同時必須控制頂板 縱 橫向預應力筋的管道位置 按設計和規(guī)范要求安放錨下螺旋筋 加強鋼筋 和錨墊板 對于預應力管道的定位 定位鋼筋采用井字形鋼筋架 每間隔 50cm 有設計要求按照設計要求進行控制 設置一道定位筋與箱梁構造鋼筋焊 接固定 對于預應力束彎曲位置進行加密布置 管道安裝完成以后重新進行定 位 橫向預應力筋錨固端同時進行定位處理 在進行預應力進設置時 必須對預留管采取可靠的加固措施 確保預應力 管道位置準確 安裝牢固以及管道的暢通 不發(fā)生變形和漏漿現(xiàn)象 而且預應 力的保護層厚度必須嚴格安裝圖紙和規(guī)范要求進行控制 6 由于需要在掛籃箱內后錨及頂板后吊帶處預留吊帶孔 因此 該處鋼 筋要調整移位 采取增設鋼筋網(wǎng)的辦法 以改變局部的應力集中 吊帶預埋孔 與 0 號塊施工方案的預埋孔相同 7 考慮到齒板預應力穿束及張拉 擬采取在箱梁頂板上預留孔 預留孔 尺寸約為 110 80cm 設置在箱梁頂板的后部中間 在該部位采取加設鋼筋網(wǎng) 加強 另外 需要調整一束橫向預應力束位置 以滿足預留孔的空間 8 在澆筑砼前 對已安裝好的鋼筋及預埋件進行全面的檢查 同時對掛 籃的各受力點進行檢查 在鋼筋綁扎過程中及注意做好預埋件的設置 已確保后期掛籃施工的順利 進行 鋼筋骨架綁扎成型后 經(jīng)監(jiān)理工程師檢查并簽認后方可進行下一道工序 鋼筋施工中的一些注意事項 24 1 放樣要準確 2 放出鋼筋骨架位置線 以及鋼筋結構尺寸線 3 保護層利用高標號砂漿墊塊來保證 4 模板的接縫必須嚴密 不發(fā)生漏漿 3 1 2 4 砼澆注砼澆注 在鋼筋 內模板施工完成后 需及時通知測量人員再一次對所有的模板進 行驗收 同時清理現(xiàn)場所有雜物 滿足要求后及時請監(jiān)理工程師進行驗收 同 時在進行砼澆注之前 必須了解相關的氣候條件 及時做好防雨措施 可提前 做好支架搭設 如遇下雨可采用雨布進行遮蓋 由于箱梁砼為 C50 屬于高標號砼 因此必須針對高標號砼的性能要求進 行提前做出砼的配比試驗 選取最優(yōu)配比并報經(jīng)試驗監(jiān)理工程師批準后使用 砼原材料的選擇嚴格遵循試驗規(guī)程和施工技術規(guī)范要求 1 砼配合比設計 根據(jù)試驗規(guī)程和技術規(guī)范要求進行 C50 砼配合比試配 為保證全橋的最 終線性以及外觀質量的控制 因此全橋原材料應進行統(tǒng)一 從而為后期的箱梁 的精確合攏提供保障 且所有原材料必須經(jīng)過多次試驗篩選并報監(jiān)理站核定 2 砼拌和與運輸 水泥必須符合現(xiàn)行國家標準 并附有生產(chǎn)廠家的水泥品質試驗報告等合格 證明文件 水泥進場后必須及時進行驗收 對于不合格或者存放過程中結塊的 水泥不予采用 所用的砂子 石子 水等材料均應符合 技術規(guī)范 的要求 細骨料并且必須級配良好 細度模數(shù)在 2 6 3 2 的中粗砂 粗骨料宜選用質地 堅硬 級配良好 針片狀少 空隙率小的碎石 砼拌和時嚴格按照砼的拌和順 序進行 同時一定要有足夠的拌和時間 水泥的初 終凝時間都必須經(jīng)過嚴格 的試驗 符合要求后才能使用 砼必須具有良好的和易性和流動性 坍落度 砼的配合比由實驗室設計并報監(jiān)理工程師審批后使用 為了減少砼的表面泌水 配合比設計時選擇泌水性較小的水泥 砼拌和時須有專職的實驗人員在現(xiàn)場把 關 控制 以確保砼的準確性 對質量不合格的砼不予采用 砼為商品砼 采用在拌和公司拌合樓集中拌和 砼運輸 主要采用在砼運 輸車運至現(xiàn)場后直接用砼泵泵送澆注箱梁砼 為避免由于在砼澆注過程中由于 25 砼的供應原因造成砼澆注中斷 確保箱梁砼澆注的順利進行 要考慮備用泵車 以及備用的