預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上一 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋1.力學特點及適用范圍連續(xù)梁橋在結(jié)構(gòu)重力和汽車荷載等恒、活載作用下，主梁受彎，跨中截面承受正彎矩，中間支點截面承受負彎矩，通常支點截面負彎矩比跨中截面正彎矩大。作為超靜定結(jié)構(gòu)，溫度變化、混凝土收縮徐變、基礎(chǔ)變位以及預(yù)加力等會使橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生次內(nèi)力。由于預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)可以有效地避免混凝土開裂，能充分發(fā)揮高強材料的特性，促使結(jié)構(gòu)輕型化，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋具有比鋼筋混凝土連續(xù)梁橋較大的跨越能力，加之它具有變形和緩、伸縮縫少、剛度大、行車平穩(wěn)、超載能力大、養(yǎng)護簡便等優(yōu)點，所以在近代橋梁建筑中已得到越來越多的應(yīng)用。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋適宜于修建跨徑從30m到

2、100多m的中等跨徑和大跨徑的橋梁。2.立面布置預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的立面布置包括體系安排、橋跨布置、梁高選擇等問題，可以設(shè)計成等跨或不等跨、等截面或變截面的結(jié)構(gòu)形式（圖1）。結(jié)構(gòu)形式的選擇要考慮結(jié)構(gòu)受力合理性，同時還與施工方法密切相關(guān)。aba.不等跨不等截面連續(xù)梁 b. 等跨等截面連續(xù)梁圖1 連續(xù)梁立面布置1橋跨布置根據(jù)連續(xù)梁的受力特點，大、中跨徑的連續(xù)梁橋一般宜采用不等跨布置，但多于三跨的連續(xù)梁橋其中間跨一般采用等跨布置。當采用三跨或多跨的連續(xù)梁橋時，為使邊跨與中跨的最大正彎矩接近相等，達到經(jīng)濟的目的，邊跨取中跨的0.8倍為宜，當綜合考慮施工和其他因素時，邊跨一般取中跨的0.50.8倍。對

3、于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋宜取偏小值，以增加邊跨剛度，減小活載彎矩的變化幅度，減少預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量。若采用過小的邊跨，會在邊跨支座上產(chǎn)生拉力，需在橋臺上設(shè)置拉力支座或壓重。當受到橋址處地形、河床斷面形式、通航（車）凈空及地質(zhì)條件等因素的限制，并且同時總長度受到制約時，可采用多孔小邊跨與較大的中間跨相配合，跨徑從中間向外遞減，以使各跨內(nèi)力峰值相差不大。橋跨布置還與施工方法密切相關(guān)。長橋、選用頂推法施工或者簡支連續(xù)施工的橋梁，多采用等跨布置，這樣做結(jié)構(gòu)簡單，統(tǒng)一模式。等跨布置的跨徑大小主要取決于經(jīng)濟分跨和施工的設(shè)備條件。連續(xù)梁跨數(shù)以三跨連續(xù)梁用得最為廣泛，連續(xù)梁橋連續(xù)超過五跨時的內(nèi)力情況雖然與五跨時相差

4、不大，但連續(xù)過長會造成梁端伸縮量很大，需設(shè)置大位移量的伸縮縫，因此，連續(xù)跨數(shù)一般不超過五跨。2梁高選擇（1）變截面連續(xù)梁橋連續(xù)梁橋支點截面負彎矩絕對值比跨中正彎矩大，采用變截面形式符合受力特點，同時變截面梁一般采用懸臂法施工，變高度梁與施工階段內(nèi)力相適應(yīng)。從美學觀點看，變高度梁比較有韻律感。變截面梁的梁底線形可采用折線、拋物線、圓曲線和正弦曲線等。二次拋物線與連續(xù)梁的彎矩變化相適應(yīng)，最常采用。根據(jù)已建成橋梁的資料分析，支點梁高Hs約為最大跨徑lm的1/151/20，跨中梁高H約為支點梁高的Hs的1/1.61/2.5。(2)等截面連續(xù)梁橋連續(xù)梁橋采用等截面布置，構(gòu)造簡單、預(yù)制定型、施工方便，隨著

5、施工方法的發(fā)展愈來愈受到重視。中等跨徑4060m的連續(xù)梁橋，若采用預(yù)制裝配施工和就地澆筑施工，為便于預(yù)制安裝和模板周轉(zhuǎn)使用，宜選用等截面布置。采用頂推法施工，為便于布置頂推和滑移設(shè)備，一般均采用等截面梁。對于長橋，選用中等跨徑，采用逐跨架設(shè)施工和移動模架法施工，按等截面布置最為有利，它可以使用少量施工設(shè)備完成全橋的施工。等截面連續(xù)梁橋的梁高，在擬定時可參考有關(guān)資料選用，可取梁高與最大跨徑的關(guān)系H=(1/151/30)lm。當橋梁的跨徑較大，采用頂推法施工時，梁高的選擇不僅取決于橋梁的跨徑，同時還要考慮頂推施工時對梁高的要求，為了避免頂推法施工最大懸臂時的不利受力狀態(tài)，通?？稍O(shè)置臨時墩。不設(shè)置臨

6、時墩時，梁高與頂推跨徑之比選在1/121/15為宜。6.2.3截面形式及尺寸預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的截面形式很多，一般應(yīng)依據(jù)橋梁的跨徑、寬度、對梁高的要求、支承條件、橋梁的總體布置和施工方法等方面確定。合理地選擇主梁的截面形式對減輕橋梁的重量、節(jié)約材料、簡化施工和改善截面的受力性能都具有十分重要的意義。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋常用的橫截面形式有板式（包括空心板）、T形梁式（包括寬肋梁）和箱形梁式（圖2）。a）常用的板式、肋式截面形式 b）箱形截面形式之一 c）箱形截面形式之二圖2 連續(xù)梁橋典型截面形式圖1板式和T形梁式截面板式和T形梁式截面一般只適用于中、小跨徑的連續(xù)梁橋。板式橋構(gòu)造簡單，施工方便，

7、建筑高度小，在高架道路上用的較多。圖1（a）示出典型板、T形梁式截面形狀。矩形實體截面已較少使用，代替矩形實體截面的是曲線形整體截面。當橋墩在橫截面上是Y形支承時，可選取雙峰形實體截面。實體截面的連續(xù)梁橋常采用在支架上現(xiàn)澆施工?？招陌褰孛娉Ｓ糜诳鐝?530m的連續(xù)梁橋，板厚可取0.81.2m。肋式截面預(yù)制方便，常采用預(yù)制架設(shè)施工，并在梁段安裝完之后，經(jīng)體系轉(zhuǎn)換為連續(xù)梁橋。常用跨徑3050m，梁高一般取1.62.5m。為簡化多肋T梁的施工，也有采用寬矮肋的單T斷面，肋寬可達34m，外懸長翼板，稱之為脊形梁或成為異形結(jié)構(gòu)。總體來說，由于肋式截面肋的寬度不大，布置鋼筋受到限制，在負彎矩區(qū)承壓面積不大

8、，因此應(yīng)用不多。2箱形截面當連續(xù)梁的跨徑超過4060m時，主梁多采用箱形截面。箱形截面為閉口截面，截面具有良好的抗彎和抗扭性能，并且箱形截面有頂板和底板，可以在跨中或支座部位能有效地抵抗正負彎矩。圖2（b）示出常用的箱形截面，其中單箱單室截面多用在頂板寬度小于18m的橋梁；單箱雙室截面適用于頂板寬度25m左右；雙箱單室截面頂板寬度可達40m左右；圓空式單箱雙室截面適用于頂板寬度15m左右；單箱多室截面的橋梁寬度可不受限制。此外，箱式截面還有單箱三室、雙箱雙室、多箱單室等。單箱單室截面受力明確、施工方便、節(jié)省材料用量。因此，當橋?qū)捲?025m范圍之內(nèi)，也有不少橋梁采用單箱單室截面，但需要在截面構(gòu)

9、造上采取一定的措施。如圖2（c）上圖所示，為了加強長懸臂板的抗彎剛度，可采用橫梁加勁、斜撐加強，或在頂板上設(shè)置橫向預(yù)應(yīng)力筋，以后一種方法最為常見。直腹板箱梁構(gòu)造簡單，施工方便，主要用于箱寬不大時。斜腹板箱梁可減小底板的橫向跨度，節(jié)省下部結(jié)構(gòu)的圬工量，同時能有效的減小迎陽面，改善風的攻擊角，改善溫度應(yīng)力和抗風性能，但模板制造較復雜。分離式箱梁（圖2c）特點是結(jié)構(gòu)簡單，受力明確，橫向分布系數(shù)小，施工時可分箱進行，施工簡單。（1）頂板和底板厚度箱形梁頂板和底板厚度既要滿足縱、橫向的受力要求，又要滿足結(jié)構(gòu)構(gòu)造及施工上的需要。其選定原則如下：箱梁頂板厚度要滿足布置縱、橫預(yù)應(yīng)力筋的構(gòu)造要求，同時還要滿足橋

10、面板橫向彎矩的受力要求。不設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力筋時頂板厚度與腹板間距的關(guān)系可以參考表6.1選取。當設(shè)有橫向預(yù)應(yīng)力筋時，頂板厚度需足夠布置預(yù)應(yīng)力筋的套管并留有混凝土注入的間隙。表1 腹板間距與頂板厚度頂板兩側(cè)懸臂板的長度是調(diào)節(jié)頂板內(nèi)彎矩的重要因素。懸臂板長度一般采用25m，當長度超過3m后，一般需布置橫向預(yù)應(yīng)力筋。對于變截面連續(xù)梁，箱梁跨中底板厚度一般按構(gòu)造選定，若不配預(yù)應(yīng)力筋，厚度可取1518cm；配有預(yù)應(yīng)力筋，厚度一般為2025cm。在負彎矩區(qū)特別是在靠近橋墩的截面底板，承受較大的負彎矩，由于底板的寬度比頂板小得多，底板的厚度要比頂板大，以適應(yīng)受壓要求。墩頂處底板厚度一般為支點梁高的1/101/12

11、，底板厚度由跨中向支點逐漸加厚。對于頂推法施工的等高連續(xù)梁，由于施工過程中截面承受交變的正負彎矩，底板往往設(shè)計成等厚。（2）腹板厚度跨中腹板厚度的選定，主要取決于布置預(yù)應(yīng)力筋和澆注混凝土必要的間隙等構(gòu)造要求。一般情況下可按以下原則選用：腹板內(nèi)無預(yù)應(yīng)力筋時，可取20cm；腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力筋時，可取2530cm；腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力筋錨固頭時，取35cm。為滿足支點較大剪應(yīng)力要求，墩上或靠近橋墩的箱梁根部腹板需加厚到3060cm，特殊情況可達100cm。大跨度橋腹板應(yīng)采用變厚度形式，從跨中向支點分段線形逐步加厚，變厚段一般為一個節(jié)段長。為方便施工，簡化內(nèi)模構(gòu)造，中、小跨徑連續(xù)梁橋腹板一般采用等厚度形式。3

12、橫隔梁（板）采用T型截面的連續(xù)梁橋，其橫截面的抗扭剛度較小，為增加橋梁的整體性和橫向剛度，一般均需設(shè)置中橫隔板和端橫隔板。中橫隔板的數(shù)目、位置及構(gòu)造與簡支梁相同。箱形截面的抗彎剛度和抗扭剛度較大，除在支點部位設(shè)置橫隔板外，中間橫隔板的數(shù)目較少，即使有橫隔板，對橫向剛度影響并不顯著，而且增加了施工難度，目前的趨勢是少設(shè)或不設(shè)中間橫隔板。對于彎、斜梁，設(shè)置中橫隔板的效明果顯，橫隔板的厚度可取1520cm。箱梁支點處端橫隔板的尺寸和配筋形式與箱梁的支承方式有關(guān)。當支座直接位于主梁腹板之下時，端橫隔板的主要作用是增加箱梁橫向剛度，限制箱梁的畸變，橫隔板厚度為3050cm，橫隔板中只需配置一定數(shù)量普通鋼

13、筋（圖3）。當支座設(shè)置在橫隔板中部時，橫隔板還要承擔著傳遞支反力的作用，是重要的受力結(jié)構(gòu)，如采用普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，橫隔板內(nèi)的抗剪、抗彎及抗裂鋼筋交錯密布，導致混凝土澆筑困難且不易振搗密實，而如果采用預(yù)應(yīng)力混凝土，橫隔板厚度一般小于80cm，橫隔板中設(shè)置曲線形的預(yù)應(yīng)力筋，如圖4所示，則可避免鋼筋混凝土橫隔板所產(chǎn)生的弊病。為滿足施工、維修和通風要求，橫隔板上一般設(shè)置過人洞。圖4 箱梁中橫隔梁的預(yù)應(yīng)力筋布置示意圖圖3 箱梁中的橫隔梁配筋示意圖4預(yù)應(yīng)力鋼筋構(gòu)造連續(xù)梁縱向預(yù)應(yīng)力筋為主筋，其數(shù)量與布置位置根據(jù)使用階段及施工階段受力要求確定。此外在大跨度梁腹板內(nèi)常布置豎向預(yù)應(yīng)力筋?？缍容^大的箱梁頂板和懸臂

14、板內(nèi)也常布置橫向預(yù)應(yīng)力筋。在頂推法或分跨施工的連續(xù)梁中，有時部分主筋需要逐段接長，接長的方法常采用連接器完成，我國目前常用的一種連接器構(gòu)造如圖5所示。這種連接器用于主筋采用高強鋼絲組束，使用鐓頭錨。施工時先張拉錨環(huán)A，并用螺帽錨固。錨環(huán)B由連接器接長使用。螺絲結(jié)合的連接器需要一定的加工精度，施工也較麻煩，但它比起分段張拉、分段錨固的鋼束要節(jié)省鋼材。此外，連接器亦可考慮采用銷釘結(jié)合，預(yù)計在構(gòu)造和施工上要方便些。圖5 力筋連接器當施工階段需要的力筋而在使用階段不需要時，如果保留這些力筋，對截面的受力反而不利，通常必須采取反向配束來克服它的影響，在這種情況下，為施工需要應(yīng)設(shè)置臨時筋，在施工完成后予以

15、解除，目前國內(nèi)常用的作法是將臨時筋與永久筋用連接器接長張拉，在施工期間臨時束不壓漿，待施工結(jié)束后割斷連接器與臨時筋的錨頭。當然，這樣設(shè)置臨時筋要復雜一些，既要預(yù)留孔道，又要張拉錨固，施工完成后還有解除的工序。如果將臨時筋設(shè)置在梁體外，臨時沿箱內(nèi)壁錨固，則在構(gòu)造和施工上要簡單的多。此外，尚可用控制張拉力的方法滿足使用階段和施工階段的不同要求，力筋的張拉力先按施工要求張拉，施工完成后再張拉到設(shè)計要求。這樣做的優(yōu)點便于布束，同時滿足各階段的受力要求，但張拉工藝較復雜，在施工階段不能壓漿，還必須選擇力筋和錨頭便于重復張拉的類型。對于施工期較長的橋梁，尚需考慮力筋的防銹問題。此外，當施工階段的受力大于使

16、用階段的受力時，或施工階段與使用階段的力筋用量相差甚大時，不宜采取此法。1縱向主筋的布置方式縱向主筋常采用鋼絞線或鋼絲束，布置方式有：連續(xù)配筋、分段配筋、逐段接長力筋、體外布筋等幾種方式。（1）連續(xù)配筋采用就地澆筑施工的連續(xù)梁，其縱向力筋可以按照橋梁各部位的受力要求進行連續(xù)配束。通常力筋的重心線為二次拋物線組合而成的軌跡。如圖6a）所示，邊跨和中跨都由多段拋物線組成，而正反曲線間有反彎點。力筋的具體布置可考慮按圖6b）所示，即在支點附近分別由負彎矩區(qū)轉(zhuǎn)向正彎矩區(qū)，雖然從抗彎的角度上看稍有削弱，但對支點附近各截面抗剪能力卻有較大的提高。圖6 連續(xù)配筋的力筋布置（2）分段配筋分段配筋是懸臂施工和簡

17、支連續(xù)施工的連續(xù)梁最常用的配筋方式。懸臂施工的連續(xù)梁橋，是從墩頂開始向左右對稱懸臂施工，為了能支承梁體自重和施工荷載，需在懸臂施工時預(yù)加應(yīng)力。在體系轉(zhuǎn)換時再張拉正彎矩力筋并補充其他在使用階段所需要的力筋，這部分力筋又稱二次張拉力筋或后期力筋。圖7給出懸臂施工連續(xù)梁橋力筋的一般構(gòu)造，其中實線筋為在施工過程中張拉的力筋，虛線筋是在體系轉(zhuǎn)換時張拉的后期力筋。力筋在截面上成對稱布置，并盡量安排在腹板附近，力筋數(shù)量較多時可分層布置。一般來說，先錨固下層力筋，后錨固上層力筋。力筋分有直筋和彎筋，根據(jù)結(jié)構(gòu)各部位彎矩和剪力的要求確定數(shù)量，其中彎筋均通過腹板下彎錨固。當屬非腹板位置的力筋需要進入腹板彎曲時，首先

18、進行平彎至腹板位置，然后在腹板平面內(nèi)豎彎，力筋的彎起半徑和彎起角按規(guī)范和有關(guān)資料確定。對于預(yù)制安裝由簡支連續(xù)施工的連續(xù)梁橋，它們的預(yù)應(yīng)力筋也是采用分段配筋（圖8）。預(yù)制構(gòu)件在預(yù)制時根據(jù)它受力情況以及考慮吊裝的需要先行配筋張拉，在簡支端安裝就位后，墩頂部位布置二次張拉力筋，再進行二次張拉。（3）逐段接長力筋采用頂推法施工的連續(xù)梁橋，頂推施工階段與使用階段梁的受力狀況差異較大，為照顧兩個階段的受力需要，鋼束常分前期張拉力筋和后期張拉力筋（圖9）。在施工過程中，箱梁的每一截面均會出現(xiàn)最大的正、負彎矩，前期筋為頂推施工需要而設(shè)置，通常在截面的上、下緣配置直線筋。又因為頂推法施工的程序是逐段預(yù)制，逐段頂

19、推，分段張拉力筋，為了既要滿足節(jié)段所需力筋數(shù)量，又要方便施工，采用力筋接長張拉是很合宜的。力筋接長使用連接器，力筋的長度選取兩個梁段的長度，每個施工面上有半數(shù)力筋通過，半數(shù)力筋需進行接長，間隔排列連接器（圖10），這樣可以減少連接器的數(shù)量，改善主梁受力，節(jié)省鋼材，簡化施工。后期筋是依照使用階段要求需補充設(shè)置的力筋，配置在支點截面的頂部和跨中截面的底部，為了改善了腹板的受力情況，解決近支點截面主拉應(yīng)力大的問題，可在支點附近設(shè)置彎筋。逐孔施工的連續(xù)梁橋，其主束布置往往也采用逐段接長配筋，接頭的位置可設(shè)置在支點截面，也可設(shè)在離支點約15跨徑附近彎矩較小的部位。（4）體外布筋體外布筋是將力筋設(shè)置在主梁

20、截面以外的箱內(nèi)，利用橫隔梁、轉(zhuǎn)向塊等結(jié)構(gòu)物對梁施加預(yù)應(yīng)力。體外布筋不削弱主梁截面，不需預(yù)留孔道，預(yù)制節(jié)段的拼裝可采用干縫結(jié)合，施工方便迅速和便于更換。體外布筋對力筋、結(jié)構(gòu)及管道防護設(shè)施要求都較高，結(jié)構(gòu)的極限承載能力降低、耐疲勞及耐腐蝕性較差。體外布筋在我國尚待試驗研究和使用，但在橋梁加固方面已有先例。綜上所述，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的主筋布置是多種多樣的，它與所運用的施工方法有密切的關(guān)系。不同的施工方法要求不同的力筋布置，而力筋的數(shù)量則取決于結(jié)構(gòu)的受力使用階段和施工階段的綜合考慮。2橫向和豎向布筋在設(shè)計中，有時需要對結(jié)構(gòu)施加橫向和豎向預(yù)應(yīng)力，橫向預(yù)應(yīng)力可加強橋梁的橫向聯(lián)系，增加懸臂板的抗彎能力。

21、而豎向施加預(yù)應(yīng)力主要作用是提高截面的抗剪能力。橫向預(yù)應(yīng)力一般施加在橫隔梁內(nèi)或截面的頂板內(nèi)，豎向預(yù)應(yīng)力筋布置在截面的腹板內(nèi)。橫向和豎向的預(yù)應(yīng)力筋都比較短，直筋常采用鋼絞線、鋼絲束，也可選用精軋螺紋鋼筋，在預(yù)留孔道內(nèi)按后張法工藝施工。5設(shè)計計算特點預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋設(shè)計計算內(nèi)容包括結(jié)構(gòu)恒載內(nèi)力計算、結(jié)構(gòu)活載內(nèi)力計算等，同時，由于連續(xù)梁為超靜定結(jié)構(gòu)，混凝土收縮及徐變作用、預(yù)加力等會在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生次內(nèi)力，因此還應(yīng)進行連續(xù)梁次內(nèi)力計算。1結(jié)構(gòu)自重作用下的內(nèi)力計算結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力與施工方法有很大關(guān)系。下面按在施工中是否有體系轉(zhuǎn)換情況分別介紹結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力的計算方法。（1）無結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換時的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力計算結(jié)構(gòu)自重作用

22、于橋上時，主梁結(jié)構(gòu)已形成最終體系，如采用滿堂支架現(xiàn)澆混凝土等施工方案時，其結(jié)構(gòu)內(nèi)力可按結(jié)構(gòu)力學中的有關(guān)方法（如力法、位移法和彎矩分配法等）計算。采用彎矩分配法使用現(xiàn)成的圖表手工計算能夠獲得足夠精確的結(jié)果；采用平面桿系有限單元法用計算機分析是目前最常用的計算方法。結(jié)構(gòu)內(nèi)力也可采用影響線加載法計算，其計算公式如下： 式中：SG1主梁結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力（彎矩或剪力）；g(x)主梁自重集度；y(x)相應(yīng)的主梁內(nèi)力影響線坐標；l梁全長。 如為等截面梁，其自重集度g(x)沿橋長均布，則SG1可按均布荷載乘主梁內(nèi)力影響線總面積計算。（2）有結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換時的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力計算有結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換時的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力與施工方法相

23、關(guān)，可采用結(jié)構(gòu)力學方法按施工階段分別計算各階段的內(nèi)力，然后按疊加原理計算總的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力。下面以圖11所示的五跨連續(xù)梁橋采用懸臂拼裝法施工為例，詳細介紹有結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換時的結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力計算方法。該橋施工程序及各階段的內(nèi)力圖為：1）懸拼完畢，吊機拆除。首先在所有橋墩內(nèi)預(yù)埋鐵件，安裝扇形支架，澆筑墩頂節(jié)段。臨時支座為混凝土塊，設(shè)在永久支座兩側(cè)，用直徑32mm鋼筋將墩頂節(jié)段臨時錨固在橋墩上，以保證從墩頂向墩兩側(cè)對稱懸臂拼裝的穩(wěn)定性。懸拼完畢時的恒載內(nèi)力如圖11a所示。2）現(xiàn)澆邊跨部分。因為邊跨長度大于懸臂拼裝長度，所以需在邊跨內(nèi)另立排架，現(xiàn)澆部分節(jié)段與邊跨的懸臂拼裝相接。此時一端固定，一端簡支的梁式結(jié)

24、構(gòu)在現(xiàn)澆段自重作用下的恒載內(nèi)力如圖11b所示。3）拆除2號墩、5號墩上的臨時支座，計算由一端固定一端簡支的梁式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換成兩端簡支的單懸臂結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，即計算臨時支座所釋放的不平衡彎矩在兩端簡支的單懸臂上所產(chǎn)生的內(nèi)力（圖11c）。4）邊跨合攏。將邊跨的單懸臂梁與3號墩（4號墩）的T構(gòu)通過現(xiàn)澆合攏段合攏。計算單懸臂梁和T構(gòu)在支架、模板重量合攏段自重作用下的內(nèi)力（圖11d）圖11 五跨連續(xù)梁施工程序及恒載、最終恒載內(nèi)力圖5）合攏段支架模板拆除后，考慮合攏段的上述重量從相反方向加在已合攏的結(jié)構(gòu)體系上產(chǎn)生的內(nèi)力（圖11e）。6）拆除3號墩（4號墩）的臨時支座，計算因拆除臨時支座所產(chǎn)生的內(nèi)力（圖11f）。7

25、）中跨合攏。把左半跨與右半跨合擾成5跨連續(xù)梁。計算合攏段兩側(cè)懸臂端在支架、模板重量、合攏段自重作用下的內(nèi)力圖11g。8）合攏段支架模板拆除后，考慮上述重量以相反的方向加在連續(xù)梁上產(chǎn)生的內(nèi)力（圖11h）9）將上述所有內(nèi)力圖迭加后即得到連續(xù)梁最終的恒載內(nèi)力圖（圖11i）。采用頂推法施工時，頂推過程中結(jié)構(gòu)體系不斷發(fā)生變化，因此梁體內(nèi)力亦不斷發(fā)生變化。頂推過程中在梁內(nèi)出現(xiàn)的內(nèi)力，可根據(jù)頂推時不同的結(jié)構(gòu)體系狀態(tài)進行計算，通常采用電算方法計算；采用簡支連續(xù)方法施工的連續(xù)橋，梁體自重內(nèi)力應(yīng)按簡支梁計算。橋面鋪裝等二期恒載內(nèi)力按鋪裝時的結(jié)構(gòu)體系計算。2結(jié)構(gòu)活載內(nèi)力計算主梁活載內(nèi)力是由可變作用中車道荷載、人群荷

26、載等產(chǎn)生的。很顯然，不管采用何種施工方法，這時結(jié)構(gòu)已成為最終體系連續(xù)梁橋。因此力學計算圖式已十分明確。連續(xù)梁橋為超靜定結(jié)構(gòu)，活載內(nèi)力計算以影響線為基礎(chǔ)。計算影響線可按結(jié)構(gòu)力學方法，亦可直接采用有限元法計算繪制影響線。在內(nèi)力影響線上按最不利荷載位置布置活載，就可求得截面的控制內(nèi)力。當內(nèi)力影響線有正、負兩種區(qū)段時，應(yīng)分別對正、負區(qū)段加載，以求出正、負兩個內(nèi)力值，正值和負值分別稱為最大和最小內(nèi)力。當只有正號影響線時，則最小內(nèi)力為零，反之則最大內(nèi)力為零。與簡支梁活載內(nèi)力計算相似，連續(xù)梁橋主梁活載內(nèi)力計算也要首先計算主梁的最不利荷載橫向分布系數(shù)mi。第四章介紹的荷載橫向分布計算方法只適用于等截面簡支梁（

27、正、斜、彎），而對于變截面簡支梁橋或變截面的懸臂或連續(xù)梁橋的荷載橫向分布的計算方法則要復雜得多，因為它們的精確內(nèi)力影響面的形狀比較復雜，如按變量分離的思想去找尋一個近似的實用計算方法是繁瑣的，因為截面變化規(guī)律和體系參數(shù)組合的實際情況各不相同，要結(jié)合具體情況做反復的計算，這在一般的橋梁實際設(shè)計計算中是難于采用的。為此，一般將等截面簡支梁橋的荷載橫向分布方法近似地應(yīng)用于變截面簡支、懸臂、連續(xù)體系，把這些結(jié)構(gòu)體系的某一橋跨按等剛度原則變?yōu)榭缍认嗤木哂械冉孛娴暮喼Я?，然后按簡支結(jié)構(gòu)的荷載橫向分布計算方法求解各種被換算結(jié)構(gòu)的橫向分布問題。所謂等剛度是指在跨中施加一個集中荷載或一個集中扭矩，使它們的跨中

28、撓度或扭轉(zhuǎn)角應(yīng)分別彼此相籌。關(guān)于連續(xù)梁橋荷載橫向分布系數(shù)的具體計算方法請參看范立礎(chǔ)主編的橋梁工程。將荷載乘以橫向分布系數(shù)后，即可應(yīng)用主梁內(nèi)力影響線計算截面活載內(nèi)力。對于車道荷載應(yīng)將其均布和集中荷載引起的內(nèi)力進行疊加求出總效應(yīng)。式中：Sqk主梁在車道荷載的均布荷載作用下的內(nèi)力； Spk主梁在車道荷載的集中荷載作用下的內(nèi)力；汽車荷載的沖擊系數(shù)，按規(guī)定取值；多車道橫向折減系數(shù)，規(guī)范規(guī)定，多車道橋梁的汽車荷載應(yīng)考慮折減，當橋涵設(shè)計車道數(shù)等于或大于2時，由汽車荷載產(chǎn)生的效應(yīng)應(yīng)按規(guī)定的多車道橫向折減系數(shù)進行折減，但折減后的效應(yīng)不得小于兩條設(shè)計車道的荷載效應(yīng)。Mi荷載橫向分布系數(shù)，計算主梁彎矩時可用等代簡支

29、梁跨中荷載橫向分布系數(shù)代替全跨各點上的，在計算主梁剪力時，應(yīng)考慮在跨內(nèi)的變化。cmimimQk車道荷載的均布荷載，應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上；Pk車道荷載的集中荷載，只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線峰值處；相應(yīng)的主梁內(nèi)力影響線的面積；Yk對應(yīng)于車道集中荷載的影響線最大豎標值。當橋梁設(shè)計跨度大于150m時，整個結(jié)構(gòu)應(yīng)按最大的計算跨徑考慮汽車荷載效應(yīng)的縱向折減?？v向折減系數(shù)規(guī)定見第一章表1.13。人群荷載內(nèi)力計算方法同車道均布荷載，但不計沖擊力影響。3超靜定結(jié)構(gòu)的次內(nèi)力分析預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁存在次內(nèi)力是一個重要力學特點，在設(shè)計中必須加以考慮。下面分別簡要介紹預(yù)加力作用下的次內(nèi)力和

30、混凝土徐變產(chǎn)生的次內(nèi)力的計算原理和方法。（1）預(yù)加力作用下的次內(nèi)力計算在超靜定結(jié)構(gòu)上施加預(yù)應(yīng)力時，梁身撓曲變形受到贅余的支座約束，支座上可能產(chǎn)生次反力，次反力又會使結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生次內(nèi)力。以圖6.12兩跨等截面連續(xù)梁為例，預(yù)應(yīng)力筋按直線布置，如假想梁在中間贅余支點上無約束的話，則預(yù)應(yīng)力促使梁的變形會使梁的中點翹離支點（圖a），此時梁內(nèi)的彎矩（圖c）為預(yù)加力乘以預(yù)應(yīng)力中間支點位置上的，這樣在中間支點上必然作用有一個方向與梁變形相反的次反力筋偏心距（稱之為初彎矩），但實際上梁總是固定在R（圖b），這個次反力R就使梁內(nèi)產(chǎn)生了次彎矩（d）。次內(nèi)力的計算可采用結(jié)構(gòu)力學中的力法求得圖12預(yù)加力作用下的初彎矩、次彎矩及總彎矩在預(yù)加力作用下，結(jié)構(gòu)中的實際彎矩（