雙向環(huán)形水槽流速分布規(guī)律試驗研究.docx

1、泥沙研究2014年10月JournalofSedimentResearch雙向環(huán)形水槽流速分布規(guī)律試驗研究王捷，周晶晶，張長寬(河海大學(xué)港口海岸與近海工程學(xué)院，江蘇南京210098)摘要：環(huán)形水槽以其能滴足細顆粒泥沙沉降所需的距離要求、無流入口和流出口的影響巳被廣泛使用在細顆粒泥沙運動規(guī)律的研究中。為最大程度地削弱橫向流，采用環(huán)形槽、剪力環(huán)同時反向旋轉(zhuǎn)，擬合出剪力環(huán)和環(huán)形槽的最佳轉(zhuǎn)速比曲線，并在清水率定的過程中采用旋漿式流速儀測最不同水深、多級轉(zhuǎn)速下環(huán)形水槽的分層流速。試驗數(shù)據(jù)表明環(huán)形水槽中線處垂線流速分布呈S型.流速在邊界處有較大的梯度，在流場中心區(qū)域分布較均勻，可用三次函數(shù)進行擬合。流速沿

2、槽寬呈線性分布，由外壁向內(nèi)壁遞減，使得各斷面流速分布相同，可以模擬無限長直水槽。關(guān)鑄詞：環(huán)形水槽；流速分布；細顆粒泥沙；轉(zhuǎn)速比；二次流中圖分類號:TV131.65文獻標識瑪：A文章編號：0468-155X(2014)05-0032-06流速分布規(guī)律是研究水流泥沙運動的基礎(chǔ)。水流的內(nèi)部結(jié)構(gòu)、能量傳遞過程及阻力特性等各種動力要素均與流速分布相關(guān)或以流速分布體現(xiàn)。國內(nèi)外進行的探求流速分布規(guī)律的水槽試驗研究大多針對直水槽，對環(huán)形水槽的研究及規(guī)律揭示相對較少。環(huán)形水槽作為研究細顆粒泥沙運動特性與污染物傳播規(guī)律的較理想設(shè)備，現(xiàn)已越來越多地被使用在海岸河口泥沙的水力特性試驗中，特別是在泥沙侵蝕、沉積、輸運等

3、方面。國內(nèi)外對環(huán)形水槽的研究主要集中于將其視為一種有效手段，進行水沙運動規(guī)律的基礎(chǔ)理論研究或與實際工程項目結(jié)合，用以指導(dǎo)工程建設(shè)，而對于環(huán)形水槽內(nèi)部水流結(jié)構(gòu)的研究也主要以數(shù)值模擬為主，同時結(jié)合實測資料服：。因此利用水槽實驗的大量實測資料，系統(tǒng)地探求環(huán)形水槽中的流速分布規(guī)律十分必要。本文主要討論環(huán)形水槽中流速的分布規(guī)律，為利用環(huán)形水槽所進行的泥沙試驗研究中現(xiàn)象的解釋提供流場理論基礎(chǔ)。1雙向環(huán)形水槽簡介黏性細顆粒泥沙沉降速度很小，其沉積達到平衡常常需要數(shù)小時，直槽因占地面積的限制而無法滿足細顆粒泥沙沉降所需的距離要求，環(huán)形水槽則可把直槽的縱向長度尺度轉(zhuǎn)換為時間尺度，即通過延長實驗時間達到穩(wěn)定沉降的

4、目的；雙向環(huán)形水槽是在剪力環(huán)和環(huán)形槽的剪切力和慣性力下形成水流，不需要設(shè)回水系統(tǒng)和消能設(shè)施，故不會產(chǎn)生直槽研究細顆粒泥沙絮凝問題時水泵攪動破壞絮團等問題，也能避免泥沙損失及水庫清淤工作。同時，環(huán)形水槽還具有結(jié)構(gòu)簡單、操作方便的特點，各種試驗條件如水深、水流速度、水體含鹽度、含沙量等均可方便地進行調(diào)節(jié)。環(huán)形水槽主要由環(huán)形槽、剪力環(huán)和傳動系統(tǒng)三部分組成，如圖1所示。當環(huán)形槽轉(zhuǎn)動(剪力環(huán)不動)時，由于相對運動，水槽內(nèi)形成與環(huán)形槽運動方向相反的水流，斷面上產(chǎn)生表層向內(nèi)，底層向外的副流，因此底部泥沙顆粒隨主流方向沿環(huán)形槽外壁運動。當剪力環(huán)剪切水面轉(zhuǎn)動(環(huán)形槽不動)時，水槽收稿日期：2013-10-21基

5、金項目：高等學(xué)校博七學(xué)科點專項科研基金項目(20110094120020)作者簡介：王捷(1990-),女，江蘇鹽城人，碩土研究生，主要從事河口海岸水動力及泥沙運動方向的研究。E-mail：wan(yie900915通訊作者：周晶晶。E-mail：zjj圖】環(huán)形水槽結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1Diagramofrotatingannularflume內(nèi)形成的水流方向與乾力環(huán)運動方向相同，斷面上產(chǎn)生表層向外，底層向內(nèi)的副流，因此底部泥沙顆粒隨主流方向沿環(huán)形槽內(nèi)壁運動。當環(huán)形槽和剪力環(huán)以一定轉(zhuǎn)速比同時反向轉(zhuǎn)動時（形成的水流方向與剪力環(huán)運動方向一致，與環(huán)形槽運動方向相反），兩者產(chǎn)生的斷面副流基本抵消，環(huán)形水

6、槽中部水流的橫向力達到平衡狀態(tài)。因此環(huán)形水槽除了要形成水流之外，關(guān)鍵是要采取有效措施，合理調(diào)節(jié)環(huán)形槽與剪力環(huán)的轉(zhuǎn)速比，最大限度地削弱橫向流，盡可能減小其對泥沙運動的影響。環(huán)形水槽使用前，必須利用模型沙等示蹤物進行率定，使其沿中線運動（將中線視為橫向流基本消除的代表垂線），將橫向流控制到很小狀態(tài)；從而確定環(huán)形槽與剪力環(huán)的最佳轉(zhuǎn)速比。本文是在對環(huán)形水槽進行清水率定時，通過流速儀測魚出兩種水深、多級轉(zhuǎn)速下水槽中線處的分層流速,通過分析比較，探求其分布規(guī)律。2試驗概況試驗采用河海大學(xué)新建的D280環(huán)形水槽，該水槽尺寸為280cm（外徑）x240cm（內(nèi)徑）x50cm（水深），用無色透明有機玻璃制造，沿

7、外壁一周不同高度處都設(shè)有取樣孔，同時配套了控制系統(tǒng)及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，能實現(xiàn)水槽運轉(zhuǎn)時環(huán)形槽、剪力環(huán)的轉(zhuǎn)速控制及剪力環(huán)位置的升降控制，無線遙測流速。圖2環(huán)形水槽取樣孔分布Fig.2Positionofsamplingholesaroundtherotatingannularflume試驗采用南京水利科學(xué)研究院研制的NKY04-L1型旋漿式流速儀（光電式）測量流速。槽內(nèi)水深可以由剪力環(huán)調(diào)節(jié)。剪力環(huán)與水面相切，其升降可實現(xiàn)實時人為控制。試驗采用20cm和30cm兩種水深。每種水深下通過改變環(huán)形槽和剪力環(huán)轉(zhuǎn)速構(gòu)造出多組流場以分析流速分布規(guī)律。其中環(huán)形槽底部中線處的線速度（下文中簡稱環(huán)形槽轉(zhuǎn)速）從F.9c

8、m/s到88.2cm/s按一定倍數(shù)遞增，共有12級流速梯度。相對應(yīng)的剪力環(huán)轉(zhuǎn)速則是根據(jù)示蹤沙在中線位置處運動（消除橫向流）而確定。每個流場下的測點是根據(jù)取樣孔位置選擇距離槽底不同的高度，安裝旋漿式流速儀測量其中線流速，取樣孔分布見圖2,為方便試驗對取樣孔進行編號110,括號內(nèi)數(shù)字為取樣孔中心距離槽底的高度（cm）o每個測點的流速測量時間為400s左右。試驗水流保持恒定均勻紊流狀態(tài)。為避免高速水流下旋漿飛速轉(zhuǎn)動時擾動其他測點處的流場，每組布置兩個流速儀，并使其距離盡量遠，防止互相影響。3試驗結(jié)果與分析3.1環(huán)形槽、剪力環(huán)轉(zhuǎn)速比本次試驗采用模型沙進行清水率定，當其沿中線運動時，認為橫向流被控制在很

9、小的狀態(tài)。根據(jù)試驗采用的20cm水深和30cm水深時環(huán)形槽、剪力環(huán)的轉(zhuǎn)動周期及其轉(zhuǎn)速比可知，當環(huán)形槽轉(zhuǎn)速一定時，為消除橫向流影響，30cm水深比20cm水深所需剪力環(huán)的轉(zhuǎn)速更大。隨著環(huán)形槽、剪力環(huán)轉(zhuǎn)速的增大，剪力環(huán)和環(huán)形槽的轉(zhuǎn)速比整體上呈減小趨勢。每種水深下根據(jù)12組環(huán)形槽、剪力環(huán)的轉(zhuǎn)動周期，擬合出其關(guān)系曲線（圖3）,呈線性相關(guān)，且20cm水深和30cm水深下擬合的相關(guān)系數(shù)分別為0.997和0.989,當變化環(huán)形槽轉(zhuǎn)速時，可利用該線性關(guān)系直接求出削弱橫向流條件下的坂力環(huán)轉(zhuǎn)速。0501001502000環(huán)形槽周期/s(a)方=20c50100150200環(huán)形槽周期/s(b)A=30ca圖3環(huán)形槽

10、、剪力環(huán)周期關(guān)系Fig.3Relationshipbetweenrotatingperiodoftheflumechannelandthetopring3.2垂線流速分布規(guī)律試驗中，流速儀安裝位置與取樣孔共用，則可準確分析出水槽內(nèi)分層流速的分布。由于流速儀隨著環(huán)形槽一起轉(zhuǎn)動，故本文中所測得流速均為相對于環(huán)形槽的流速值。剪力環(huán)的剪切作用帶動水體運動,則由貼于壁面的黏性流體質(zhì)點和壁面之間無滑移的邊界條件可知，水體在頂部的流速等于剪力環(huán)在各個轉(zhuǎn)速下的線速度。對液體微團受力分析可知，與環(huán)形槽相接觸的底部液體與環(huán)形槽的相對速度為零。由于各水深、各轉(zhuǎn)速下垂線流速分布圖大致趨勢相同，故以20cm水深和30c

11、m水深環(huán)形槽轉(zhuǎn)速叫分別為49.0cm/s、58.8cm/s、68.6cm/s作示例。353025 -MQ.Ocm/s ,=58.8cm/s 8.6cm/s u=49.0cm/s %58.8cm/s35uA-68.6cm/s3050100150200流速/(cm/s)(a)h-20cm250300350020550100150200250300350(b)/r=30cm圖4水槽中線處垂向流速分布Fig.4Verticaldistributionofvelocityatthecentrelineofthechannel圖4可以看出，環(huán)形水槽中的垂線流速分布呈S型，流速自底部向上先增大后減小再迅速增

12、大，其中頂部流速遠大于同一垂線上其他各點的速度，在水槽的頂部存在較大的流速梯度,而在S型曲線上拐點以下的流速變化梯度較小，即不考慮邊界的影響，水槽中部的流速較為均勻穩(wěn)定。20cm水深時，下拐點出現(xiàn)在距離底部5.5cm處,30cm水深時，下拐點出現(xiàn)在距離底部9.8cm處，即下拐點出現(xiàn)在自底部向上約1/3水深處。同一水深下，垂線上各點流速的均方差隨環(huán)形槽轉(zhuǎn)速的增大而增大，變差系數(shù)（均方差與均值之比值）基本維持不變，且20cm水深時的變差系數(shù)小于30cm水深時的變差系數(shù)，即20cm水深的垂線流速分布較30cm水深更均勻，更集中。30cm水深時S型分布較20cm水深更顯著。這是由于20cm水深的寬深比

13、較30cm更大，水流更接近二元流動。由于環(huán)形水槽水流的復(fù)雜性，單純的數(shù)學(xué)推導(dǎo)很難得到其中線處的垂線流速分布，通過多組試驗發(fā)現(xiàn)不同水深、不同環(huán)形槽和剪力環(huán)轉(zhuǎn)速下，流速分布均呈現(xiàn)出頂部和底部的邊界內(nèi)有較大的流速梯度,而邊界之外的流場中心區(qū)域流速分布均勻的特點。考慮邊界的流速分布和中心區(qū)域的流速分布不同,并更準確地反應(yīng)流場中主流區(qū)域的流速分布，減小邊界突變點對擬合精度的影響，故不考慮邊界范圍內(nèi)的流速分布，僅在流場中心區(qū)域擬合出流速的垂向分布曲線，并對流速u和測點距底部的距離y進行無0.200.200.280.240.80.00.2圖5u/u,與的擬合示意圖(h=20cm,u.=49.Ocm/s)Fi

14、g.5Relationshipbetweenu/u,andy/h(h=20cm,=49.Ocm/s)段綱化。由于環(huán)形水槽中摩阻流速和斷面平均流速均較難直接求得，而每一組流場均是由環(huán)形槽、剪力環(huán)反轉(zhuǎn)所得，即對于一個具體的流場，環(huán)形槽、剪力環(huán)的轉(zhuǎn)速決定了流場內(nèi)各點的流速，因此選取剪力環(huán)中線速度U,對流速進行無量綱化，具有一定代表性和物理意義且測量簡單。測點高度則利用水深h進行無量綱化。通過量綱分析表明u/u,與y/h之間的相關(guān)擬合曲線具有很好的相似性。由于各水深，各轉(zhuǎn)速下擬合趨勢大致相同，故以20cm水深環(huán)形槽轉(zhuǎn)速u為49.Ocm/s為例作u/u,與的擬合示意圖。則環(huán)形水槽中線處任一點垂線流速與其

15、距離底部高度的無量綱函數(shù)關(guān)系一般可以表示為(1)(1)j=a（p+b（*）2+c（千）+d式中a、b、c、d為待定常數(shù)；“為垂線上任一點的流速；虬為乾力環(huán)中線速度；，為任一點距底部的距離；h為水深。環(huán)形槽、剪力環(huán)在不同轉(zhuǎn)速下，流場中心區(qū)域中線處垂線流速分布具有相同的特性,20cm水深下曲線擬合的相關(guān)系數(shù)在0.94以上,30cm水深下曲線擬合的相關(guān)系數(shù)在0.82以上，可見三次函數(shù)曲線可以較好地反映環(huán)形水槽流場中心區(qū)域流速的分布特征。其中待定常數(shù)Q0、c、d的取值與水深、環(huán)形槽轉(zhuǎn)速、剪力環(huán)轉(zhuǎn)速等有關(guān)。采用三次函數(shù)擬合環(huán)形水槽流場中心區(qū)域的中垂線流速分布，與以往描述天然明渠垂線流速分布所廣泛使用的對

16、數(shù)流速分布、指數(shù)流速分布、二次函數(shù)擬合等有較大差別，這是由于天然明渠或直水槽的水面是與空氣接觸的自由表面，而在雙向環(huán)形水槽中，水流與財力環(huán)密切接觸，即雙向環(huán)形水槽為使水流流動，構(gòu)造流場并消除橫向流影響就要求剪力環(huán)有較大轉(zhuǎn)速（約是環(huán)形槽轉(zhuǎn)速的3-4倍），故剪力環(huán)附近出現(xiàn)流速及流速梯度較大的現(xiàn)象，并影響到整個流場，使得垂向流速曲線呈S型分布，無法用上述幾種流速分布描述。圖6環(huán)形水槽''8"字形雙環(huán)流Fig.6Twinsecondarycirculationcellsintherotatingannularflume與天然河流上大底小的流速分布相比，環(huán)形水槽的流速分布在中部

17、偏下位置存在流速偏大的現(xiàn)象（即存在凸線）。這是由于水槽的寬深比較小，邊壁影響范圍較大，斷面上存在二次流（率定環(huán)形槽、剪力環(huán)轉(zhuǎn)速比僅能大大削弱二次流而不可能完全消除），即使距離邊壁最遠的中線處也是三維流動。通過率定得出環(huán)形槽、剪力環(huán)最佳轉(zhuǎn)速比后，可使環(huán)形槽與剪力環(huán)產(chǎn)生的方向相反的縱向螺線形環(huán)流最大程度的抵消，即槽內(nèi)環(huán)流減至最小，上下水體內(nèi)形成“8”字形雙環(huán)流（圖6）。頂部液體沿外壁向下流動，再與底部沿外壁向上流動的液體匯合流向內(nèi)壁，由于剪力環(huán)轉(zhuǎn)速很大使得頂部液體的動雖很大，故將動髭較大的液體帶至斷面中部，使得中部附近流速增大，出現(xiàn)下拐點附近的凸線。在天然明渠水流中，由于邊壁的影響，斷面上將產(chǎn)生副

18、流，導(dǎo)致斷面上流體產(chǎn)生橫向交換，也會出現(xiàn)垂線最大流速位置下降的現(xiàn)象。由以上分析可知，流速僅在邊界處有較大的梯度，而在距離環(huán)形槽、剪力環(huán)表面較遠的流場中心區(qū)域，流速分布較均勻，可用三次函數(shù)描述，而在實際應(yīng)用中，對分層流速的精度要求不高時可以忽略其梯度，將流速近似看成常數(shù)。究其原因，認為槽內(nèi)水流完全靠水的黏滯力而被剪力環(huán)、環(huán)形槽帶動而運動，水的黏滯系數(shù)較小，故在邊界處才出現(xiàn)較大的速度變化梯度，到水流內(nèi)部，素動達到均勻，流速基本一致。3.3同一洌點流速的變化趨勢由于在同一水深下，改變環(huán)形槽、剪力環(huán)轉(zhuǎn)速時各測點處流速變化的趨勢一致，故以20cm水深8號測點（距底部9.8cm）為例作出流速與環(huán)形槽轉(zhuǎn)動周

19、期的關(guān)系圖。由圖7可知，流速與環(huán)形槽周期的04080120160環(huán)形槽周期人關(guān)系曲線為下凹曲線，同一測點的流速隨著環(huán)形槽、剪力環(huán)轉(zhuǎn)動周期的增大而呈減小趨勢。選取乾力環(huán)中線速度虬對流速進行無量綱化后，在誤差允許范圍內(nèi)，其相對流速保持不變，則實際應(yīng)用中，若要求模擬出一已知平均流速的流場，可根據(jù)該相對流速確定出剪力環(huán)和環(huán)形槽的轉(zhuǎn)速，構(gòu)造出預(yù)期的流場。3.4不同水深下同一測點的速度變化當環(huán)形槽轉(zhuǎn)速相同，同一測點在20cm和30cm水深下，圖7測點流速與環(huán)形槽轉(zhuǎn)動周期關(guān)系除個別流速（可能是測最誤差）外，同一測點在30cm水深時（入=20cm,y=9.8cm）的流速大于20cm水深時的流速。為探究更普遍的

20、規(guī)律，在叫.7Relationshipbetweenpointvelocity10cm水深和40cm水深下以2號測點（距底部5.5cm）和5號androtating時陌oflheannularflumechanne，測點（距底部7.5cm）為例測量出不同轉(zhuǎn)速下其流速值，并分=20cin，Y=9.8cm）析不同水深下流速的變化規(guī)律。由于水深變化，在環(huán)形槽轉(zhuǎn)速相同時，根據(jù)示蹤沙軌跡重新率定出剪力環(huán)轉(zhuǎn)速，其值隨水深增大而增大。以圖8（5號測點在環(huán)形槽轉(zhuǎn)速58.8cm/s時）為例可知，除10cm水深流速較大外，測點流速值均隨水深增大而增大。究其原因，相同環(huán)形槽轉(zhuǎn)速下，水深越大，為消除橫向流所需的剪力環(huán)

21、轉(zhuǎn)速越大，即動力條件增大，則流場中流速普遍增大。10cm水深時由于測點距離剪力環(huán)較近，剪力環(huán)的剪切作用影響范圍較大，因此流速普遍較大，則進一步說明為減小上下邊界對流速分布的影響，選擇距環(huán)形槽、剪力環(huán)較遠的中部流速進行規(guī)律分析是十分必要的。3.5流速沿槽寬分布為研究環(huán)形水槽內(nèi)水流流速沿槽寬分布，分別測量出流速儀的旋漿距離槽外壁3cm、6cm、10cm、13cm、16cm處的時均流速值。以20cm水深下2號測點（距底部5.5cm）在環(huán)形槽轉(zhuǎn)速為58.8cm/s時作示例。由圖9可知，同一高度處流速自內(nèi)壁至外壁呈線性增加，即流速與旋轉(zhuǎn)半徑A成線性關(guān)系，且直線擬合的相關(guān)系數(shù)在0.96以上?？堤K海等認為環(huán)

22、形水槽應(yīng)保證每個斷面流速分布一致，而內(nèi)側(cè)與外側(cè)具有相同的角速度，這樣外側(cè)流速要比內(nèi)側(cè)流速大，且成正比關(guān)系V=AR,其中k為水流的旋轉(zhuǎn)角速度。本文的試驗結(jié)果與其理論相符。正是因為環(huán)形水槽沿槽寬有如此的流速分布，才使得各斷面在運動過程中始終保持在一個平面，每個斷面流速分布一致，來模擬無限長直水槽。根據(jù)流速沿徑向呈外側(cè)大，內(nèi)側(cè)小的線性分布，結(jié)合中線處流速的垂向分布，也大致可以了解斷面其他垂線的流速垂向分布。80r100r40(s、s)、«*40(s、s)、«*6001020304050水深/cn圖8不同水深下測點流速變化(y=7.5cm,=58.8cm/s)Fig.8Pointv

23、elocityatdifferentdepths(y=7.5cm,ut=58.8cm/s)4結(jié)論6001020304050水深/cn圖8不同水深下測點流速變化(y=7.5cm,=58.8cm/s)Fig.8Pointvelocityatdifferentdepths(y=7.5cm,ut=58.8cm/s)4結(jié)論°5101520至外槽壁距.高/cm圖9相同高度流速沿徑向分布曲線(y=5.5cm,ut=58.8cm/s)Fig.9Radialdistributionofvelocityatthesameheight(y=5.5cm,uk=58.8cm/s)環(huán)形水槽的流速分布規(guī)律是其他運

24、動規(guī)律研究的基礎(chǔ)，可為其中進行的泥沙試驗的現(xiàn)象解釋提供理論基礎(chǔ)。試驗通過改變水深以及環(huán)形槽和剪力環(huán)的轉(zhuǎn)速，分層測雖出多個流場中的流速數(shù)據(jù)，得出結(jié)論如下：(1) 試驗采用環(huán)形槽、剪力環(huán)以一定的轉(zhuǎn)速比同時反向旋轉(zhuǎn)，極大程度地削弱了橫向流的影響。率定結(jié)果顯示，隨著環(huán)形槽、剪力環(huán)轉(zhuǎn)速增大，剪力環(huán)與環(huán)形槽的轉(zhuǎn)速比整體上呈減小趨勢，且環(huán)形槽、剪力環(huán)的轉(zhuǎn)動周期呈線性相關(guān)。(2) 環(huán)形水槽中線處垂線流速分布呈S型，可利用三次函數(shù)曲線擬合出流場中心區(qū)域的垂線流速分布。流速僅在邊界處有較大的梯度，而在距離環(huán)形槽、剪力環(huán)表面較遠的流場中心區(qū)域分布均勻。通常在實際應(yīng)用中，對分層流速的精度要求不高時，流場中心區(qū)域的流速

25、近似可以看成常數(shù)。(3) 同一水深下，同一測點的流速隨著環(huán)形槽、剪力環(huán)轉(zhuǎn)動周期的增大而呈減小趨勢。不同水深、同一測點在相同環(huán)形槽轉(zhuǎn)速下，在距離剪力環(huán)一定范圍外，流速隨水深的增大而增大。流速沿槽寬呈線性分布，由外壁向內(nèi)壁遞減，使得各斷面流速分布相同，可以模擬無限長直水槽。參考文獻：(1劉春晶，王興奎，曹文洪，等.明渠均勻流流速分布的指數(shù)、對數(shù)公式對比A.中國水利學(xué)會第二屆青年科技論壇論文集(C.鄭州：黃河水利出版社，2005:276-281.2蔣睢耀，馮學(xué)英.環(huán)形水槽在泥沙研究中的應(yīng)用J.水道港口，1990(1):27-35.(3YangZhaoqing,BaptistaAnt6nio,Darl

26、andJeffrey.NumericalmodelingofflowcharacteristicsinarotatingannularflumeJ.DynamicsofAtmospheresandOceans,2000,31(1-4)：271-294.4康蘇海，馮學(xué)英.環(huán)形水槽二維數(shù)值模擬J.水道港口，1998(4)：40-45.5馮學(xué)英.環(huán)形水槽機理與應(yīng)用研究J.水道港口，1998(3)：7-】1.6孫東坡，王二平，董志慧，等.矩形斷面明渠流速分布的研究及應(yīng)用J.水動力學(xué)研究與進展，2004,19(2):144-151.7惠遇甲，胡春宏.矩形明槽寬深比和邊壁槌率對于流速分布和阻力影響的實蟾研

27、究J).水科學(xué)進展，1991,2(1):22-31.8PartheniadesEmmanuel.CohesiveSedimentsinOpenChannelsM.Burlington,UAS：ElsevierInc.(ISBN:978-1-85617-556-2),2009.Experimentalstudyonvelocitydistributionoftwo-directionrotatingannularflumeWANGJie,ZHOUJing-jing,ZHANGChang-kuan(CollegeofHarbor»CoastalandOffshoreEngineeringfHohaiUniversity,Nanjing210098,China)Abstract:Annularflumehasbeenwidelyappliedintheresearchofthelawsofsedimentmotionforitsfavorablefeatures：itsatisfiesthelongdistancerequiredinthesettlementoffinesedimentwithoutinfluenceofinflowandoutflow.Re