掛籃預(yù)壓成果報告

1、濟青高速鐵路工程表A.0.1 施工組織設(shè)計（方案）報審表工程項目名稱：新建濟南至青島高速鐵路工程 施工合同段：JQGTSG-9編號：致 北京中鐵誠業(yè)工程建設(shè)監(jiān)理有限公司濟青高鐵監(jiān)理站：我單位根據(jù)承包合同的約定已編制完成北膠新河特大橋跨同大街（32+48+32）m連續(xù)梁180號墩掛籃預(yù)壓試驗成果報告，并經(jīng)我單位技術(shù)負(fù)責(zé)人審查批準(zhǔn)，請予以審查。 附：北膠新河特大橋跨同大街（32+48+32）m連續(xù)梁180號墩掛籃預(yù)壓試驗成果報告施工單位（章）：項目負(fù)責(zé)人：日 期： 年 月 日 專業(yè)監(jiān)理工程師意見：專業(yè)監(jiān)理工程師：日 期： 年 月 日項目監(jiān)理機構(gòu)意見：項目監(jiān)理機構(gòu)（章）：總監(jiān)理工程師：日 期： 年

2、月 日新建濟南至青島高速鐵路JQGTSG-9標(biāo)段北膠新河特大橋跨同大街（32+48+32）m連續(xù)梁180號主墩掛籃預(yù)壓試驗成果報告編制： 復(fù)核： 審批： 中鐵一局集團有限公司濟青高鐵項目部二一六年七月二十五日目 錄1掛籃預(yù)壓的目的及意義12掛籃預(yù)壓的組織實施12.1總體方案12.2預(yù)壓實施情況23試驗數(shù)據(jù)收集34數(shù)據(jù)分析54.1主桁架變形分析54.2180小里程掛籃預(yù)壓數(shù)據(jù)分析64.3180大里程側(cè)掛藍(lán)預(yù)壓數(shù)據(jù)分析84.4吊帶及橫梁彈性變化分析105結(jié)論126過程照片13北膠新河特大橋跨同大街32+48+32m連續(xù)梁180號墩掛籃預(yù)壓試驗成果報告 1 掛籃預(yù)壓的目的及意義為了檢驗掛籃使用的安全

3、性、檢測并獲取掛籃的彈性變形量、消除其非彈性變形等，為掛籃的后續(xù)使用提供可靠的技術(shù)參數(shù)和安全保障措施，也為線型監(jiān)控單位提供的計算依據(jù)。2 掛籃預(yù)壓的組織實施2.1 總體方案北膠新河特大橋跨同大街連續(xù)梁施工采用菱形掛籃施工，掛籃分左、右兩幅共計四對（8套），每個主墩上各一對，根據(jù)本項目的實際情況，結(jié)合相關(guān)項目的參考資料，對于此掛籃進行了加載實驗，本次掛籃加載試驗，于180#墩現(xiàn)場進行。先在地面按4米間距，鋪設(shè)導(dǎo)梁，由工字鋼和鋼板進行大致調(diào)平，再將掛籃的兩片主桁架在導(dǎo)梁上拼裝完成后,鏡像擺放，各采用4根32精軋螺紋鋼錨固后錨、前錨，在前支點處安裝350T千斤頂，通過液壓千斤頂逐級進行加載試壓測掛籃

4、變形和強度。在地面將兩前后橫梁平擺，采用精軋螺紋鋼連接吊帶，中間安放30T千斤頂，通過千斤頂逐級加載，模擬吊帶受力情況，檢查吊帶、銷軸、精軋螺紋鋼連接情況及受力后的彈性變形，以修證掛籃主桁架的彈性變形情況。通過兩者組合，基本能夠模擬出掛籃整體受力情況下各荷載的變形情況。2.2 預(yù)壓實施情況掛籃預(yù)壓在180號主墩附近場進行。自2016年7月22日開始，當(dāng)天完成加載，第二天完成卸載。掛籃壓載采用千斤頂壓載，壓載的重量為計算前上橫梁傳遞至前支點的最大反力，具體數(shù)值來歷見北膠新河特大橋跨同大街32+48+32m連續(xù)梁施工掛籃地面拼接預(yù)壓方案。壓載時按最大節(jié)段混凝土重量的1.2倍考慮。壓載分為四級，第一

5、級，達到壓載重量的20%，保持荷載0.5個小時。第二級，達到壓載重量的48%，保持荷載0.5個小時。第三級，達到壓載重量的100%，保持荷載0.5個小時。第四級，達到壓載重量的120%，保持荷載0.5個小時。保持荷載2小個小時以上后卸載。卸載按上述五級分別進行。由于試驗過程有大噸位千斤頂，操過工人必須保證安全，試驗位置不得位于精軋螺紋鋼端頭、側(cè)面和千斤頂附近，防止壓載過程中精軋螺紋鋼脫扣傷及人員。加載后必須有一定的持荷時間，并在確認(rèn)安全的狀況下方可進行量測作業(yè)。試驗由項目分部金露負(fù)責(zé)技術(shù)指導(dǎo)，技術(shù)主管孟永濤負(fù)責(zé)技術(shù)和安全交底，技術(shù)員劉園監(jiān)控記錄，安全員劉子聰負(fù)責(zé)安全過程盯控、領(lǐng)工員廖孝武負(fù)責(zé)現(xiàn)

6、場組織，監(jiān)理工程師梁峻瑋全程旁站，由專業(yè)司油泵操作工人2人，輔助操作工人2人。本次荷載試驗，經(jīng)過項部經(jīng)理部精心組織，按照北膠新河特大橋跨同大街32+48+32m連續(xù)梁施工掛籃地面拼接預(yù)壓方案進行，取得了成功。經(jīng)過試壓，不但消除了菱形掛籃主桁架自身的非彈性變形，取得了掛籃的彈性變形值，也取得了吊帶的彈性變形，為主梁進入正常循環(huán)懸臂澆筑施工提供參考數(shù)據(jù)。3 試驗數(shù)據(jù)收集主桁架試驗測點選擇在兩菱形架A（后錨點）、B（前支點）、C（前吊點）、D（前支點立柱）四個節(jié)點間的長度變化。吊帶預(yù)壓試驗測點選擇兩吊帶（H1、H2）及橫梁預(yù)壓范圍中部間距（H3）。測量儀器用鋼尺。試驗共作三次。兩主菱形架同時進行，吊

7、帶預(yù)壓在兩主桁架預(yù)壓完成持荷階段進行。每次均分級完成，在荷載加載至10時，收集測點的相對位移，作為初始值，當(dāng)每級荷載加載30分鐘后進行測量，荷載卸載后同樣進行測量。每次測量分三次，取平均值。 圖 31菱形架預(yù)壓示意圖圖 32吊帶預(yù)壓示意圖試驗數(shù)據(jù)收集如下：表 31掛籃預(yù)壓記錄表（小里程側(cè)）180-0#塊掛籃預(yù)壓加載測量記錄表 加載階段A-AB-BC-CD-D備注Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)加載前234647582688335加載25%235147682728338加載48%235348482758342加載100%235448882758352加載120%235248882

8、758348彈性變形613713非彈性變形0000180-0#塊掛籃預(yù)壓卸載測量記錄表加載階段A-AB-BC-CD-D備注Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)加載前234647582688335加載25%234848082748339加載48%234848382738342加載100%235148782768346加載120%235148782748347表 32掛籃預(yù)壓記錄表（大里程側(cè)）180-0#塊掛籃預(yù)壓卸載測量記錄表 加載階段A-AB-BC-CD-D備注Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)加載前242046081758308加載25%24234668175831

9、5加載48%242447181788321加載100%242848381828330加載120%242948781838335彈性變形521921非彈性變形46-16180-0#塊掛籃預(yù)加卸載測量記錄表加載階段A-AB-BC-CD-D備注Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)加載前242446681748314加載25%242647781788324加載48%242648281848326加載100%242748681818331加載120%242848781818333表 33吊帶預(yù)壓記錄表180-0#塊掛籃吊帶預(yù)壓加載測量記錄表加載階段H1H2H3備注Ha(mm)Hb(mm)Hc

10、(mm)加載前854839845加載25%854841846加載48%854846848加載100%855847850加載120%856848853180-0#塊掛籃吊帶預(yù)壓卸載測量記錄表 加載階段H1H2H3備注(mm)(mm)(mm)加載前853838845加載25%854842848加載48%854845849加載100%856847851加載120%857849853非彈性-853-838-845彈性8578498534 數(shù)據(jù)分析4.1 主桁架變形分析試驗時，測量的值C-C為兩片桁架的變形值，單片桁架的變形值為總變形值的一半。計算時按1半計算累計變形，在預(yù)壓時，C點的變形量包括了A點變

11、形對C點的影響值，計算掛籃主桁架的變形時，要將此影響值剔除。預(yù)壓時已按設(shè)計安裝精軋螺紋鋼，其彈性變形已包含精軋螺紋鋼彈性變形。4.2 180小里程掛籃預(yù)壓數(shù)據(jù)分析由測量數(shù)據(jù)可以看出非彈性變形：非彈性變形均為0。彈性變形：A點5mm，B點12mm， C點6mm，D點12mm，表 41加載過程中各點累積變形情況B點力C點力模擬加載噸位A+B+C+D+C+A*(4.9/3.2)53.8 21.3 11.0 00000.0134.5 53.1 27.5 2.50.521.55.8199.0 78.6 52.8 3.54.53.53.58.9537.9 212.5 110.1 46.53.58.59.6

12、645.5 255.0 132.1 36.53.56.58.1圖 41C點加載時變形數(shù)據(jù)分析圖 42C點卸載時彈性變形數(shù)據(jù)分析考慮A點變形對C點的影響，彈性變形曲線。圖 43加載時C點彈性變形曲線圖 44卸載時C點變形曲線由以上分析可知，小里程側(cè)掛藍(lán)主桁架變形數(shù)據(jù)可根據(jù)卸載時線性方程Y=0.0503X+1.2893以確定各節(jié)段彈性變形值。X為節(jié)段混凝土重量，單位為T。4.3 180大里程側(cè)掛藍(lán)預(yù)壓數(shù)據(jù)分析由測量數(shù)據(jù)可以看出：非彈性變形：非彈性變形分別為4，6、-1、6。有負(fù)數(shù)為測量誤差。彈性變形：A點4mm，B點21mm，C點7mm，D點19mm。表 42加載過程中各點累積變形情況B點力C點力

13、模擬加載噸位A+C+C+A*(4.9/3.2)53.8 21.3 11.0 000.0134.5 53.1 27.5 1.502.3199.0 78.6 52.8 21.54.6537.9 212.5 110.1 43.59.6645.5 255.0 132.1 4.5410.9圖 45C點加載曲線圖 46C點卸載曲線考慮A點變形對C點的影響，彈性變形曲線。圖 47加載時C點彈性變形曲線圖 48卸載時C點彈性變形曲線由以上分析可知，小里程側(cè)掛藍(lán)主桁架變形數(shù)據(jù)可根據(jù)卸載時線性方程Y=0.0411X+1.7428以確定各節(jié)段彈性變形值。X為節(jié)段混凝土重量，單位為T。4.4 吊帶及橫梁彈性變化分析由

14、以上試驗數(shù)據(jù)，吊帶的非彈性變化量為1mm，彈性變形量分別為3mm，10mm。橫梁非彈性變化為0mm，彈性變化為8mm。表 43吊帶及橫梁加載過程中各點累積變形情況應(yīng)力模擬加載噸位吊帶1吊帶2平均橫梁9.7 11.0 00024.4 27.5 031.5336.0 52.8 063497.4 110.1 2856116.9 132.1 3106.58考慮現(xiàn)場安裝精度及測量精度影響，兩吊帶取平均值分析。由此可知，吊帶的彈性變形值在實際應(yīng)用中按Y=0.0448X+0.3854計算采用。圖 49橫梁應(yīng)力變化曲線5 結(jié)論在掛籃底模，采用吊帶安裝部位時，應(yīng)考慮吊帶彈性變形量。小里程側(cè)掛籃彈性變形按式Y(jié)=0.0503X+1.2893確定各節(jié)段彈性變形值。底模部位采用吊帶連接的，還應(yīng)考慮吊帶彈性變形及橫梁的彈性變形，其中吊帶按式Y(jié)=0.0448X+0.3854增加吊帶彈性變形值，橫梁按式Y(jié)=0.0555X+0.4947。大里程側(cè)掛籃彈性變形按式Y(jié)=0.0411X+1.7428確定各節(jié)段彈性變形值。底模部位采用吊帶連接的，應(yīng)考慮吊帶彈性變形及橫梁的彈性變形，其中吊帶按式Y(jié)=0.0448X+0.3854增加吊帶彈性變形值，橫梁按式Y(jié)=0.0555X+0.4947式中Y為彈性變形值，單位為mm，X為節(jié)段混凝土重量，單位為