注射成型機的基本參數(shù)很全培訓(xùn)講學(xué)

1、精品文檔第二章注射成型機的基本參數(shù)一臺注射成型機的性能特征，通常用一些性能參數(shù)來表示。例如從附錄表14、21列出的各項數(shù)據(jù)，就可以大略了解到我國現(xiàn)生產(chǎn)的注射成型機的性能，從而作為選用注射成型機的依據(jù)。但是作為一個設(shè)計人員，不僅要懂得注射成型機有那些參數(shù)以及這些參數(shù)的含意，更重要的是如何合理選擇這些參數(shù)。根據(jù)各參數(shù)所表示的內(nèi)容，可將它們分為注射、合模、機器技術(shù)經(jīng)濟性指標(biāo)三個方面進行討論。第一節(jié)注射部分主要性能參數(shù)注射裝置主要作塑化粒狀塑料和注射熔料人模之用。因此，注射部分的參數(shù)即表示機器在注射、塑化性能方面的特征參數(shù)。一、注射量(cm3、g)機器注射量是指機器在注射螺桿(或柱塞)作一次最大注射行

2、程時，注射裝置所能達到的最大注出量。(一)注射容積(cm3)1 .理論注射容積注射時螺桿(或柱塞)所能排出的理論最大容積，稱之機器的理論注射容積。即螺桿的截面與行程的積(圖221)。我國注射成型機的理論注射容積按ZBG95003-87標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定由16至40000cm3共27個規(guī)格(見本篇附錄)。Vc-DsS(221)43式中Vc理論注射容積(cm)DS螺桿直徑(cm)S一螺桿注射行程(cm)2 .當(dāng)量注射容積機器相當(dāng)于在100Mp疝射壓力條件下的理論注射容積，定義為當(dāng)量注射容積。當(dāng)量注射容積又稱標(biāo)準(zhǔn)注射容積或稱國際規(guī)格。由式221可知，理論注射容積是不能完全反映機器的注射能力。如機器在相同行程時

3、，理論注射容積僅同直徑有關(guān)，并不涉及到注射壓力的高低。按定義和圖221可寫出當(dāng)量與理論注射容積之間的關(guān)系。因FsPiFsBp舊Po(2-2-2)式中同乘行程(S),經(jīng)整理可得piVb-VcKpVc(2-2-3)piB式中Fs一機筒內(nèi)孔截面(cm2)2Fsb若注射壓力為100MPa時所用機筒截面(cm)Pi機器注射壓力(MPa)PiB一標(biāo)準(zhǔn)注射壓力（100MPa）3Vb一當(dāng)量注射容積（cm）Kp一壓力比值p（一）注射質(zhì)量機器在無模（對空注射）操作條件下,從噴嘴所能注出的樹脂最大質(zhì)量，稱之機器的注射WVc12Vc7c(2 24)S2-2-1米苯乙播在注射成型過程中密度變北:成型階段疆度CC）壓力。

4、4圖需度他，'Cnf）加熱熔雅地Q0.97注射入笥2301.02或型制a2501.06式中W注射質(zhì)量（g）,Vc理論注射容積（cm3）i密度修正系數(shù)，視料種類和工藝條件而定2螺桿泄漏修正系數(shù)，又于止逆頭螺桿約為0.95注射系數(shù)，一常溫下塑料制件密度（g/cm3）,一考慮密度和泄漏修正后的計算密度（參見表2-2-2）2-2-2怎料宙度單位使cm3孕科名臨HVCSPVCPSABSPEPA1.IT：1OSlQ6-14G.92-09S1.1-1,2if算塞度fp)1.12i.oe091O.SH0.710MPPPCPMMACAFOMCARCTFEPP門flufiaL181,3L41T42121.

5、06rm0.71(1970,41.021.15097目前機器多數(shù)用理論注射容積（cm3）和以聚苯乙烯和聚乙烯為原料的注射質(zhì)量共同表示機器注射量。機器的注射量主要取決于螺桿的行程與直徑。在設(shè)計時機器的注射量是已知的（參見附錄）而行程（s）直接關(guān)系到機筒內(nèi)溶料軸向溫差的大小。根據(jù)實踐的結(jié)果，對一般螺桿，S其行程一般取3.5Ds（d為螺桿直徑）到5D左右，在螺桿直徑和行程比（k士）選定之Ds后，可將式（221）變換成計算螺桿直徑的表達式在使用注射機時，加工塑料制品的重量一般在1/44/5機器注射量范圍內(nèi)， 最低不應(yīng)小于1/10。因為過于小的注射量不僅機器的能力得不到充分發(fā)揮，而且還會因塑料在機筒內(nèi)停

6、留時間過長易形成熱分解。反之，過大有時成不了型，即使成了型也易發(fā)生欠壓等弊病。二、注射壓力產(chǎn)p里乂 度50/一里黑"苦整ABS（ 一胃而里舞口士二一幡其姓TD七注時醫(yī)力工，化血工卜圖22 2 PP （結(jié)晶型）ABS（非結(jié)晶型） 的注射壓力與成型收縮率的關(guān)系注射時為了克服熔料流經(jīng)噴嘴、澆道和模腔等 處的流動阻力、螺桿（或柱塞）對塑料必須施加足夠 的壓力，此壓力稱之為注射壓力。 注射壓力不僅是 熔料充模的必要條件，同時也直接影響到成型制品 的質(zhì)量。如注射壓力對制品的尺寸精度 （圖2 2 2）以及制品應(yīng)力都有影響。 因此，對注射壓力的要 求，不僅數(shù)值要足夠，而且要穩(wěn)定與可控。影響所需注射壓

7、力的因素很多，如塑料性能、成型制品的幾何形狀及其對精度的要求、塑化方式、噴嘴和模具的結(jié)構(gòu)，以及樹脂和模具溫度等。歸納 起來主要有如下三個方面：(1) 影響塑料流動性能的因素(樹脂的熔融指數(shù)、塑化與模具溫度與注射速度等)；(2) 模具流道與制品形狀和尺寸，即影響流動阻力的因素；(3)對制品尺寸精度的要求。表223和表224、圖223列舉了部分塑料在加工時所需注射壓力及其與加工制品流長比(熔料自噴嘴出口處流至制品最遠(yuǎn)距離L與制品壁厚之比8)之間的關(guān)系，若超旗隹出圖2-2-3 I程杷料肥1版因比1 埠等共限靠“tKTC2-通也J30MPa>3增強兼修戰(zhàn)物口的5 13CMPa>4FAfi(

8、25OTC 5PC eSftiMlkCfBOOX!出此值一般難以加工。根據(jù)目前對注射壓力的使用情況，可作如下分類：(1)加工流動性好的塑料，形狀簡單的厚壁制品，注射壓力為W7080MP0(2)加工的塑料粘度較低，制品形狀一般，對精度有一般要求的制品，注射壓力為100120MP2(3) 加工的塑料具有高、中等粘度，制品形狀較為復(fù)雜，有一定的精度要求，注射壓力約140170MPa(4) 加工塑料具有較高的粘度，薄壁長流程，制品壁厚不均和精度要求嚴(yán)格的制品，注射壓力大約在180220MPa范圍內(nèi)。對于加工優(yōu)質(zhì)微型制品，注射壓力有用到250360MPa個別有用到400MPa以上。精品文檔»2

9、-S-3加工時一般所需注射比為黃富（單付:MPa）加工條件曷*劫的里"品申號盤費蟀青，一鼠耨品JM動;“星日費口品一ABS80-110吁1301冊-1M夏年磨"TOO:KXQ12012C-15C事乙,70-1001所博iso-m次黑驗90-110111H140>140聚踞100130120-1501>150有挑建扁190-1201W-150>IW累聚工餐入00100Itft'lSO120-150100120120-1E0>1M品眼性制料100H014057517230舞性旅80-100100780»8-5-4制品彼怪比與注射壓力關(guān)系

10、i1I.1-j/-1r1r.里料名就,*海；長it（L/J）：k注射虛力（MP量龍*6（PA附320-200,一：,90尼£福(FA麗j.«中13(5-90聞130.".1-90.1圜聚力慌（P號4un如碗280一則fwTOL»1EIT丙«(PP)-1'*a11柿1叫.刎-200280-240即TO慟rlJJttMiWtSFVC)r.3B0-20C,240瑜90.<?0*p'*:hh<rTIO70140-10C吁1即1叩l部.二r加閃130130.(Pcf*180T、網(wǎng)T2090120130MLM(PS)3fflba

11、c,90聚甲等（POM）7mo1W二注射壓力是指螺桿或柱塞端面處作用于塑料單位面積上的力。根據(jù)圖2-2-1,注射力與注射油缸里的工作油壓力之間的關(guān)系為:PiFo PoFs(2-2-6)式中Pi一注射壓力（MPa）一.一3Fo油缸注射腔總截面（cm）3Fs一機筒內(nèi)孔截面積（cm）Po一工作油壓力（MPa）在設(shè)計時，注射壓力與工作油壓力是選定的，螺桿直徑由式（225）計算出。因此用上式可計算油缸內(nèi)徑。三、注射速率（cm3/s、g/s）熔融的樹脂通過噴嘴后，就開始冷卻。為了將熔料及時充滿模腔，得到密度均勻和高精度的制品，必須要在短時間內(nèi)，把熔料充滿模腔，進行快速充模。用來表示溶料充?？炻匦缘膮?shù)，

12、有注射速率、注射速度和注射時間。注射速率低，熔料充模時間長，制品易產(chǎn)生冷接縫、密度不均，應(yīng)力大等弊病。使用高速注射，可以減少模腔內(nèi)的熔料溫差，改善壓力傳遞效果。因而可得到密度均勻、應(yīng)力小的精密制品；高速注射可采用低溫模塑，縮短成型周期。如在不形成過填充的條件下，高速注射也能使所需的合模力減少。但是注射速度過高，熔料流經(jīng)澆口等處時，易形成不規(guī)則的流動、物料燒焦以及吸入氣體和排氣不良等現(xiàn)象，從而直接影響到制品質(zhì)量，同時，高速注射也不易保證注射與保壓壓力穩(wěn)定地撤換，形成過填充而使制品出現(xiàn)溢邊。因此，目前對注射速度的要求，不僅數(shù)值要高，而且要在注射過程中可進行程序設(shè)計（即分級注射）。根據(jù)使用的樹脂和加

13、工制品的特點，對熔料充模時的流動狀態(tài)實現(xiàn)有效的控制。注射速率是表示單位時間內(nèi)從噴嘴射出的溶料量，其理論值是機筒截面與速度的乘積。qi D 4VcZDs2(2-2-7 )qi(2-2-8 )式中 3，qi 注射速率（cm/sg/s)Ds一螺桿直徑（cm）i一注射速度（cm/s）一一3、Vc理論注射容積（cm）i注射時間（s）S注射行程（cm）W一注射質(zhì)量（g）又因QoFoqFo(2-2-9)所以qiF 0 Fo(2-2-10)式中Qo 工作油流量（cm'i/s)Fo油缸注射腔總截面（cm2）_2Fs機筒內(nèi)孔截面（cm）目前注射成型機所采用的注射速度范圍，一般在812cm/s,高速大約為1

14、520cmzs。圖224表示了注射速率與注射量之間的關(guān)系，對于注射機的注射時間可參見表225的推薦值。圖224注射速率與當(dāng)量注射容積a.蓄能器驅(qū)動b.泵直接驅(qū)動»225注射成型機(通用型)注射，與注射時間關(guān)系注射St注射時蚓相)注射屈依)注射時局(前50UH2000100140001.02506000充500L5100W5.0LOWL75四、注射功及注射功率機器在實際使用過程中，能否將一定量的熔融樹脂注滿模腔，主要取決于注射壓力和速度，即決定于充模時機器作功能力的大小。注射功及其注射功率即作為表示機器注射能力大小的一項指標(biāo)。注射功為油缸注射總力與行程的積，即3AipiFsSpiVc1

15、0(kN-cm)(2211)因此，從式223與式2211相比可知，注射功與當(dāng)量注射容積的絕對值相等。注射功率為油缸注射總力與注射速度的積，即為3NiFsPiiqipi10(kW(2-2-12)2式中Ni一注射功率(kW)Fs一機筒內(nèi)孔截面(cm)Pi一注射壓力(MPa)i一注射速度(cm/s)3，、qi注射速率（cm/s）注射功率大，有利于縮短成型周期，消除充模不足，改善制品外觀質(zhì)量，提高制品精2 25)。圖22 5注射功率與當(dāng)量注射容積a.蓄能器驅(qū)動b .泵直接驅(qū)動度，隨著注射壓力和注射速度的提高，近來注射功率也有了較大的提高（圖因注射時間短，機器的油泵電動機允許作瞬時超載，故機器的注射功率

16、一般均大于油泵電動機的額定功率。對于油泵直接驅(qū)動的油路，注射功率即為注射時的工作負(fù)載，也是電動機的最大負(fù)載。油泵電動機功率大約是注射功率的7080%。五、塑化能力與回復(fù)率用來表示注射裝置塑化性能方面的參數(shù)有螺桿直徑（Ds）、螺桿長徑比（L/Ds）、螺桿轉(zhuǎn)速（n）、塑化能力與回復(fù)率等。其中最主要的也是最有代表性的是塑化能力。（一）螺桿塑化能力計算塑化能力是表示螺桿與機筒在單位時間內(nèi)可提供熔融樹脂的最大能力。在正確螺桿設(shè)計和工藝操作條件下，螺桿均化段的輸送能力即等于塑化能力，根據(jù)圖226所表示的螺桿各要素，其塑化能力應(yīng)為圖22 6注射螺桿要素3. 2223,Dsh3 sin p Ds tan p2

17、2 3.Ds h nsin cos12 1L312 2e L3(2-2-13 )式中 Q 一螺桿塑化能力（cm3/s）Ds螺桿直徑（cm）n 螺桿轉(zhuǎn)速（r/min ）h3均化段螺紋深度（cm）螺紋升角（o）螺槽中塑料有效粘度（MP/s）2間隙中塑料有效粘度（MP"s）L3均化段長度（cm）一螺桿與機筒之間間隙（cm）e螺棱軸向?qū)挾龋╟m）p塑化時螺桿均化段處的壓力差（MPa）因注射螺桿僅作預(yù)塑用，塑化時的工作狀況比較固定，其頭部壓力值較小，而且變動也不大.所以在計算塑化能力時，可將上式后兩項略去.即認(rèn)為螺桿在零壓下工作時的螺桿輸送能力，即螺桿最大輸送能力。然后，將略去項當(dāng)作一個常數(shù)項

18、，用效率加以修正。即122,、Q-Dshnsincos（2-2-14）2計算結(jié)果用重量單位表示，22.G1.8Dsh3nsincos（2-2-15）式中G一螺桿塑化能力（kg/h）:一塑化溫度下的塑料密度（g/cm3），詳見表226一修正系數(shù)，一般取0.850.9表226樹脂爆料溫度（七）燃料溫度廣的密度（耳/um,）PSISO-230CDFE160-2600.78-0.73HDFE260-3000.730.71PP2502700.75-0.72PMMA210240】.091.08POM300210L171.16PA6.10260290L011.008510%。螺 根據(jù)成型動作程用上式計算的結(jié)

19、果與實際塑化能力相比，在通常情況下，相差一般不超過桿的塑化能力，應(yīng)該在規(guī)定的時間內(nèi)，保證提供足夠量的塑化均勻的溶料。序安排，螺桿預(yù)塑大都同制品冷卻同時進行。所以塑化能力應(yīng)滿足-WG3.6（2-2-16）t式中t制件最短冷卻時間（s）W機器注射量（g）G螺桿扭化能力（kg/h）制品最短冷卻時間可按下式計算2TTmtln-（-m）（2-2-17）241Tm式中t是短冷卻時間（s）一制品最大厚度（cm）塑料熱擴散系數(shù)（cm2/s）Tx一塑料脫模溫度，常取塑料熱變形扭度（C）Tm一模具溫度（C）Tc塑料注射溫度（C）按式2217計算拙PRPSPE、PA等塑料制品的壁厚與冷卻時間關(guān)系，列于圖227、22

20、8。（二）塑化能力測定塑化時注射和擠出螺桿工作情況不完全相同，對其塑化能力的測定，我國（ZBG9500587）及其它國家作了具體規(guī)定。如SPI規(guī)定，測定用的樹脂為GPPS噴嘴處樹脂溫度控制在216±6c的情況下，螺桿計量行程為50%,塑化時的背壓要全部打開，螺桿在最高轉(zhuǎn)速下，螺桿轉(zhuǎn)動時間與停止時間之比為1:1。在此條件下測出的螺桿塑化量與螺桿轉(zhuǎn)動時間之比（kg/h）定為螺桿的塑化能力。測定值一般比理論計算值要低點。近年來，由于機器趨于采用較小直徑螺桿、降低合模力，以及提高模具的冷卻效率等緣故，所以普遍重視了對新型塑化裝置的研究。通過改進螺桿結(jié)構(gòu)和提高螺桿轉(zhuǎn)速等途徑，塑化能力也有比較大

21、的提高（圖229）。圖227 PA和聚烯酸樹脂冷卻時間圖22 8 PS冷卻時間圖229塑化能力與螺桿直徑（一）回復(fù)率（g/s）螺桿的塑化能力一般與成型周期無關(guān)，它表示螺桿對樹脂塑化的最大限度值。而回復(fù)率則用來反映螺桿間斷工作時恢復(fù)原注射狀態(tài)能力的大小。根據(jù)SPI規(guī)定，加工樹脂的溫度一定，其塑化與空注連續(xù)進行10次，并在一定的注射速率條件下，測出的注射量（空注）與螺桿轉(zhuǎn)動時間之比稱之回復(fù)率。第二節(jié)合模部分主要性能參數(shù)合模部分的性能參數(shù)，主要用來表示該部件在工作時所能提供的力和模具安裝尺寸等特性。一、合模力（kN）螺桿作用于熔料的壓力，在熔料流經(jīng)機筒，噴嘴、模具的澆注系統(tǒng)后，將要損失一部分。余下的

22、即為模腔內(nèi)的熔料壓力，簡稱模腔壓力。在注射時，要使模具不被模腔壓力所形成的脹模力頂開，就必須對模具施以足夠的夾緊力，即合模力。根據(jù)圖2210所示，在注射時脹模力應(yīng)由熔料的靜壓和由液體的（包括熔料和油缸內(nèi)的工作油）沖擊而產(chǎn)生的動壓所組成。當(dāng)動模板在受到脹模力作用時，運動部分可能發(fā)生退讓。若取動模板為平衡體，在不考慮機械摩擦的條件下，沿合模機構(gòu)軸線方向的力平衡關(guān)系應(yīng)為：d2xPcmPmFPgFm-0（2-2-18）d式中Pcm合模力Pm膜腔壓力Pg一注射時，由熔料和工作油的沖擊，所產(chǎn)生的壓力增強F一制品在分型面上的投影面積m一合模裝置運動部件的質(zhì)量d2Xa,人田，、a,八、d-X-注射時合模裝置運

23、動部件發(fā)生位移時的加速度d2圖 2 210注射時動模板的力平衡因高分子流動以及對壓力的傳遞不同于牛頓型流體，所以在模腔內(nèi)由沖擊所產(chǎn)生的壓力增量是比較小的。式中的位移加速度，主要取決于模具在脹模力的作用下所形成的間隙量。如保證模子完全閉合，則位移如速度應(yīng)為零。因此，可將式(2218)簡化成僅考慮模腔壓力作用的合模力表達式PcmPmF(2-2-19)因此，要正確確定對機器重量和尺寸影響較大的參數(shù)-合模力，首先要分析清楚模腔壓力的形成與分布，及其影響因素，進而求得它們之間的解析關(guān)系?？墒牵瑢τ谧⑸溥^程這樣極為復(fù)雜的流變現(xiàn)象，至今尚未找到熔料在模內(nèi)流動的基本因素之間的可靠定量關(guān)系。但研究表明，模腔壓力

24、的大小及其分布與很多因素有關(guān)，如注射壓力、保壓壓力、樹脂溫度、模具溫度、注射速度、制品壁厚與形狀、熔料流動距離以及保壓時間等等。如工藝條件一定，PxP0f(X)加工某一種塑料，模腔壓力可表示成僅與模腔幾何形狀及其尺寸有關(guān)的函數(shù)表達式(2-2-20)式中Px熔料自澆口流人X距離處的壓力P0澆口處的壓力f(x)一由模腔幾何形狀及尺寸、樹脂特性等決定的計算函數(shù)這種表達式，在使用時是相當(dāng)困難的，至今只能找出數(shù)量有限，形狀簡單的計算函數(shù)。因此,在工程實際中，常用的方法是通過分析清楚合模系統(tǒng)的性能之后，測出注射過程中的合模力的變化，用求出模腔平均壓力的方法計算合模力。PcmPcpF(2-2-21)在上述計

25、算中， 比（i）反映流道阻力, 力。式中的模腔平均壓力（），可參考表2-2-7選取。表2-2-7單位:MF&成照條件慎履平均壓力拳R容后底空的制品25PE,PRHS等壁厚均勻的3用落春黜英福招一配制科的在限具扈度極高的嘉怦下，成型薄嗖容器靈航迎加工鳥拈度掠圖弧克精直要木的制品孤ABS.PMMA等加工有精度求的H業(yè)孑件r如無體,、為輪等用岳M度樹指加工高精堂充模理的制品40用于機器零件的離精度的齒輪或凸輪等由于給的條件和數(shù)據(jù)不夠精細(xì)，其結(jié)果比較粗略。目前大多數(shù)是用流長用粘度系數(shù)（a）表示塑料流動性的查圖（表）計算法，確定模腔平均壓(2222)式中一根據(jù)流長比，由圖2-2-11查出的模腔壓

26、力值一塑料的流動系數(shù)（查表228）00+5I .522.53制品壁廛REftt-2-8手品名林Pft.PS.PFPAABSCAPMMAPC帖度不抬出。It2L41-3-1.4J1點1,7-2.0圖2-2-11模腔壓力與流長比例題：試確定所需合模力。已知加工PE塑料制品，其投影面積為200cm：流線長度大約90mm厚度1.25mm,即流長比i=L/8=70:1。解：根據(jù)i=70：l和s1.25,查圖2211的模腔壓力大約為17.5MPa,對PE塑料a=1,其所需合模力應(yīng)為PcmPcpFapF175200350kN對于精密制件，在此基礎(chǔ)上乘1.52使用機器時，可以根據(jù)不同情況，計算出所需要的合模力

27、，校核所用注射成型機的合模力能否滿足。在設(shè)計機器時，若制品的具體尺寸條件未給出，只能根據(jù)機器使用范圍和設(shè)計的機器性能，選取某一個以實驗為基礎(chǔ)的模腔壓力值和使用機器時相應(yīng)所能提供的最大成型面積來確定機器的合模力。PcmPepFmax(2223)式中Pep'模腔計算壓力，對于螺桿式一般選為2030MPa柱塞式為3040MPaFmaL-在計算壓力下，機器所能達到的最大成型面積。它與注射量的關(guān)系，可參見表229。表2-2-9注射量值9Q150360500MX)10001500-2000破員而根krm"<80cwo<600<7M<1000<1500合模力是

28、保證制品質(zhì)量的重要條件。同時它又直接影響到機器的尺寸和重量。因此，研究降低充模壓力即合模力，是一項很有實際意義的工作。近來，由于改善了塑化機構(gòu)的效能，提高了注射速度并實現(xiàn)其過程控制，機器的合模力有明顯的下降。合模力同注射量一樣，在一定程度上反映了機器加工制品能力的大小，所以經(jīng)常用來作為表示機器規(guī)格大小的主參數(shù)，并作系列規(guī)定（見本篇附錄）。二、合模裝置的基本尺寸合模裝置的尺寸，直接關(guān)系到機器所能加工制品的范圍，如制品面積和高度。它主要由合模力（或注射量）和模具結(jié)構(gòu)及用途來決定.隨著塑料制品的廣泛應(yīng)用，相應(yīng)在注射成型機上加工的制品，即使重量相仿，而幾何形狀上的差異也很大。這就要求合模裝置應(yīng)具有足夠

29、大的尺寸。尺寸小了，會影響到機器的使用范圍。反之大了，又涉及到機器的尺寸、重量、成本?？墒牵绾未_定，至今也沒有一各統(tǒng)一的尺度。確定基本尺寸的方法，仍依靠生產(chǎn)實踐的經(jīng)驗積累（統(tǒng)計分析）和結(jié)合發(fā)展的趨向來確定合模裝置各部分的尺寸。（一）模板尺寸和拉桿有效間距模板尺寸（HXV或拉桿有效間距（HbXVc）（圖2-2-12）均是表示模具安裝面積的主要參數(shù)。它應(yīng)能安裝上制品重量不超過機器注射量的一般制品模具，模板面積（HXV）大約是拉桿間有效面積（H0XV）2.5倍。近年來，由于模具結(jié)構(gòu)的復(fù)雜化（自動化結(jié)構(gòu)的模具、成型制品的多樣化）和低壓成型方法的使用（注射壓制法，低發(fā)泡注射成型等），以及機器塑化能力的

30、提高和合模力的下降，所以普遍要求增大模板尺寸。從圖2-2-13所示的近年來機器模板采用的尺寸情況。為合理的使用機器，國外某些公司還將合模裝置設(shè)計成寬窄兩種系列的模板，供使用單位選擇。2-2-12 模板尺寸關(guān)系圖2-2-13模板尺寸與合模力（即成型制品高度）的特征參數(shù)，根據(jù)其結(jié)構(gòu)形式，主要（二）模板間距離與模具厚度（mm）它是用來表示機器所能加工模具厚度有兩種表示方法：對肘桿式合模裝置，用模具最大與最小厚度（HmaxHmin）及其模板行程（SmD表示；對液壓式合模裝置，用模具最小厚度（Hmin）與模板間最大距離Lmax表示（圖2-2-14）。這些數(shù)據(jù)主要取決于機器的注射量和用途。為使成型后的制品

31、方便落下，模板間最大距離Lmax一般為成型制品最大高度（hmax）34倍。模板的行程（Sm,最好不小于模具的最大厚度（Hmax,或2倍的制品最大高度。按上述要求，各參數(shù)間有如下關(guān)系。模板間最大距離肘桿式L maxSm H max(2-2-24 )液壓式模板行程因要求所以或表示成L maxSm H min(2-2-25 )Sm2hmaxSm12 ,-L23maxSmLmax 3 4hmax(2-2-26 )(2-2-27 )H max2hmax圖2-2-14模板間的尺寸1一定嘿板一例拓4-岫模撥為了在不加大模板行程的條件下，擴大機器的加工范圍，在一些機器上采用調(diào)整塊（墊板）結(jié)構(gòu)。由于模具結(jié)構(gòu)的多

32、樣、復(fù)雜化（如多層型型腔模具、熱流道模具，制品自動脫落和取出等等），近來模板間的最大距離有了明顯的增加。第三節(jié)機器技術(shù)經(jīng)濟性指標(biāo)機器的設(shè)計是否良好，除了它必須滿足使用要求、成型出合格的塑料制品外，另一個很重要的方面是機器的經(jīng)濟效果。即設(shè)計出的機器成本低、高效率、低能耗。機器技術(shù)經(jīng)濟性指標(biāo)即是反映機器驅(qū)動、尺寸和重量的特征參數(shù)，包括有移模速度、機器循化次數(shù)、機器總功率，機器重量與外形尺寸等。一、移模速度（m/min）模板移動速度是反映機器工作效率的參數(shù)。它直接影響到成型同期時間的長短，故原則上應(yīng)盡可能的提高移模速度?？墒牵?dāng)開始啟模和接近最終閉模位置的及頂出制品時，都要求慢速移模。因此，模板在整

33、個行程中，要求速度為可變的。即在合模時從快到慢，開模時則由慢到快再慢。為了縮短成型周期，提高機器的生產(chǎn)率，移模速度在不斷地提高，我國專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定為>24mi/min,國外機器一般為3035m/min,高速機約為4650m/min,最高的速度已接近70m/min。慢速移模一般要求在0.243m/min范圍內(nèi)。二、機器循環(huán)次數(shù)（h1）機器循環(huán)次數(shù)為機器每小時最高的循環(huán)周期數(shù)。它與機器的塑化能力、樹脂種類，成型3600條件、制品形狀、模具結(jié)構(gòu)、移模速度等有關(guān)。因此，一般用機器空（凈）循環(huán)次數(shù)表示。(2-2-28)式中Z機器空循環(huán)次數(shù)（h-1）T0空循環(huán)時間（s）空循環(huán)時間是在沒有塑化、注射保壓

34、、冷卻與取出制品等動作的情況下，完成一次循環(huán)所需要的時間。它由合模、注射座前移和后退、開模等過程所組成。有的直接用啟閉模時間（或次數(shù)）來表示。在空循環(huán)次數(shù)中，又分理論空循環(huán)和實際空循環(huán)。理論空循環(huán)時間是以油泵的最大流量，油缸作最大行程時，經(jīng)計算所需的周期時間。實際空循環(huán)是指機器在無負(fù)荷條件下，以最高速度完成所規(guī)定的行程所需的周期時間。它與理論空循環(huán)時間相比，增加了動作之間的切換時間、行程末端減速時間等。表示循環(huán)次數(shù)的方式雖有不同，但它們都共同反映了機械、液壓、電器三大部分的動作速度，在一定程度上表示了機器工作效率。由于注射、移模速度等的提高，同時又采用了先進的控制技術(shù)，目前機器空循環(huán)次數(shù)有了較大的提高，在小型機器上有的高達60007000h-1"c因為注射成型機