瀏陽(yáng)河隧道仰拱棧橋設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算

1、長(zhǎng)沙市瀏陽(yáng)河隧道一標(biāo)暗挖段仰拱棧橋設(shè)計(jì)及結(jié)構(gòu)強(qiáng)度檢算中國(guó)中鐵股份有限公司瀏陽(yáng)河隧道項(xiàng)目部2008年 10月1、全幅封閉仰拱施工方法為了加快施工速度，確保仰拱施工質(zhì)量，瀏陽(yáng)河隧道左右線(xiàn)宜采用全幅封閉仰拱施工工藝。首先進(jìn)行仰拱土方開(kāi)挖，仰拱槽段土方采用松動(dòng)爆破開(kāi)挖，挖掘機(jī)配合修邊及裝碴，大型自卸汽車(chē)運(yùn)輸。仰拱槽段開(kāi)挖完畢后進(jìn)行初支型鋼拱架成環(huán)支護(hù)，型鋼間距50.8m （同上部初支型鋼拱架間距），與上部初支型鋼拱架采用 螺栓連接，使拱架封閉成環(huán)，縱向采用小22鋼筋牢固焊接，鋼筋環(huán)向間距1.0m。初支型鋼拱架成環(huán)支護(hù)后，即進(jìn)行仰拱砼雙層鋼筋制安，完成后即可進(jìn)行仰拱碎澆注工作，仰拱碎為C25防水碎，灌注

2、至二襯碎設(shè)計(jì)高度后并達(dá)一定強(qiáng)度后，在其上接著回填C15碎至仰拱設(shè)計(jì)高度。仰拱一次施工完畢，每一次施作長(zhǎng)度為6m。由于不影響二襯施工，邊墻水溝在拱墻二襯完成后進(jìn)行施工，仰拱上約36cm復(fù)合路面待隧道貫通后施工。為了減少仰拱施工對(duì)隧道內(nèi)運(yùn)輸線(xiàn)路的干擾，在前方工作不需要運(yùn)輸時(shí)即進(jìn)行槽段土方開(kāi)挖，初步完成后即在仰拱槽段上方架設(shè)兩片自制簡(jiǎn)易仰拱棧橋，以備大型自卸汽車(chē)通過(guò)仰拱施工段。由于并不干擾隧道內(nèi)運(yùn)輸線(xiàn)路，在仰拱槽段上方通車(chē)的同時(shí)，可對(duì)仰拱進(jìn)行一次性全幅施工（包括仰拱二襯鋼筋砼施工及仰拱砼回填）。仰拱砼施工由專(zhuān)業(yè)作業(yè)隊(duì)施工，確保仰拱施工段距前方開(kāi)挖面不超過(guò)50 m，確保仰拱施工段距后方拱墻二襯約 50

3、m并與拱墻二襯平行作業(yè)，均衡向前推 進(jìn)。仰拱施工總的要求是：仰拱開(kāi)挖斷面符合設(shè)計(jì)要求，不許欠挖；施作仰拱混凝土前應(yīng)清除隧底虛碴、雜物和積水；超挖部分采用同級(jí)混凝土回填。2、全幅封閉仰拱施工工藝為保證砼“尺寸準(zhǔn)確，強(qiáng)度合格，內(nèi)實(shí)外美，不滲不漏”，把二次襯砌砼以管溝蓋板頂下15cm為分界線(xiàn)，分邊墻基礎(chǔ)及拱墻兩部分施工。 分界線(xiàn)以上部 分用模板臺(tái)車(chē)整體澆注，分界線(xiàn)以下部分用人工立模澆筑。施工順序：仰拱（有仰拱地段）超前-邊墻基礎(chǔ)-拱墻襯砌-人工立模溝槽施工。襯砌施工采取仰拱超前的施工方法，砼采用甲供的商品砼，由混凝土攪拌車(chē)運(yùn)至工地現(xiàn)場(chǎng)，輸送泵泵送，插入式及附著式振搗器振搗。仰拱、邊墻基礎(chǔ)鋼筋綁扎前首

4、先檢查凈空尺寸，合格后根據(jù)測(cè)量放樣的水平、中線(xiàn)點(diǎn)，設(shè)置定位鋼筋，再安裝主筋，保證鋼筋位置的正確。堵頭模板處預(yù)留的接頭鋼筋及與拱墻襯砌鋼筋接茬處均長(zhǎng)短錯(cuò)開(kāi)，保證滿(mǎn)足鋼筋焊接需要，鋼筋焊接采用幫焊接頭。仰拱、邊墻基礎(chǔ)混凝土澆注過(guò)程中，根據(jù)混凝土澆注的進(jìn)度將拼裝式大樣 鋼模固定在鋼筋骨架上方，保證仰拱混凝土的拱形。邊墻基礎(chǔ)模板安裝牢固， 碎澆注高度一致?；炷翝沧⒉捎没炷凛斔捅脻沧?，插入式振搗器搗固，澆 注完成后及時(shí)灑水養(yǎng)護(hù)。仰拱、邊墻基礎(chǔ)碎澆注達(dá)到一定強(qiáng)度后，澆注填充碎。3、防運(yùn)輸干擾仰拱棧橋加工建議采用I 20工字鋼制作仰拱棧橋，其由2根工字鋼并排雙面焊接成1組 單片梁，共4組組成一單片仰拱棧

5、橋，棧橋表面用 5mnS鋼板進(jìn)行橫向連結(jié)。 各組工字鋼之問(wèn)問(wèn)距約10cm每組工字鋼（雙根）寬約0.1*2=0.2m ,共4組工 字鋼（雙根）組成寬約1.1m寬的單片仰拱棧橋，組成的仰拱棧橋長(zhǎng)約 8m某隧道加工好后并在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的防運(yùn)輸干擾仰拱棧橋如圖片1所示。圖1某隧道現(xiàn)場(chǎng)所應(yīng)用的防運(yùn)輸干擾仰拱棧橋圖片4、防運(yùn)輸干擾仰拱棧橋設(shè)計(jì)及強(qiáng)度驗(yàn)算4.1 仰拱棧橋設(shè)計(jì)防運(yùn)輸干擾仰拱棧橋能在無(wú)軌運(yùn)輸快速施工中發(fā)揮重要作用。正是因?yàn)槠?影響著隧道運(yùn)輸線(xiàn)路的通暢與否，所以仰拱棧橋的設(shè)計(jì)非常關(guān)鍵，其強(qiáng)度及穩(wěn) 定性需要進(jìn)行驗(yàn)算。（1）仰拱施工時(shí)上方通行車(chē)輛分析右線(xiàn)施工中采用大型運(yùn)輸車(chē)輛進(jìn)行無(wú)軌運(yùn)輸。進(jìn)行無(wú)軌運(yùn)輸時(shí)均

6、存在一個(gè) 運(yùn)輸系統(tǒng)對(duì)仰拱施工干擾的問(wèn)題。但仰拱上方通行車(chē)輛與僅為前方開(kāi)挖工作面 開(kāi)挖及支護(hù)工序服務(wù)，并不通行襯砌施工車(chē)輛。故通過(guò)架設(shè)于仰拱上方棧橋的 主要機(jī)械可能為斯太爾25T自卸汽車(chē)、ZL50C裝載機(jī)、東風(fēng)自卸汽車(chē)、北方奔 馳自卸汽車(chē)、PC220挖掘機(jī)等，其自重、寬度等列于表1:表1仰拱棧橋上方通行主要機(jī)械參數(shù)表序號(hào)設(shè)備名稱(chēng)空載重量行走寬度輪胎寬度輪距凈寬1斯太爾12T25T2795mm645mm1505mm2PC22021.7T21.7T2880mm500mm1880mm3ZLC5022.77T22.77T2950mm645mm1560mm4東風(fēng)5T15T2500mm550mm1400mm

7、(2)仰拱棧橋承載確定通過(guò)表1可知，本計(jì)算以斯太爾自卸汽車(chē)重載時(shí)作為仰拱棧橋的驗(yàn)算荷載。但為了安全，計(jì)算以30T的公路大型自卸汽車(chē)為驗(yàn)算荷載(公路工程技術(shù) 規(guī)范)。計(jì)算出的仰拱棧橋只承載一輛300KN的汽車(chē)。300KN汽車(chē)技術(shù)參數(shù)如表2所示。表2 300KN汽車(chē)技術(shù)參數(shù)表總重前軸重后軸重軸距輪距前輪著地寬度及長(zhǎng)度后輪著地寬度及長(zhǎng)度外形尺寸KNKNKNmmmmm300602*120 4+1.4 1.80.3*0.20.6*0.28*2.5(3)設(shè)計(jì)每片梁寬度及工字鋼數(shù)量據(jù)表2中所列斯太爾輪胎寬度(0.60m),并考慮斯太爾自卸汽車(chē)行走寬度 (0.4m),故設(shè)計(jì)仰拱棧橋單片寬度為1.0m。雙片仰拱

8、棧橋中心距離為1.8m (300KN自卸汽車(chē)的輪距1.8m),則仰拱棧橋的外緣寬度2.8m,內(nèi)緣寬度為0.8m。施工常用的工字鋼有I20、122a 125a I28a ,上述各型工字鋼參數(shù)如表 4 所示。表4各型工字鋼參數(shù)工字鋼型號(hào)I20I22aI25aI28a單位(kg/m)27.93338.143.4慣性距(cm4)237034005023.547114.14截回模量(cm3)237 ；309401.88P 508.15腿寬(mm)100110116122高度(mm)P200 1220250280設(shè)計(jì)仰拱棧橋擬采用I 20工字鋼作為仰拱棧橋承載結(jié)構(gòu)，由8根I 20型鋼 并排全長(zhǎng)雙面焊接作為

9、主要仰拱承載梁，仰拱棧橋設(shè)計(jì)為雙片，8根工字鋼組成一片仰拱棧橋，每片仰拱棧橋承載汽車(chē)一側(cè)輪胎施給的重量。假設(shè)瀏陽(yáng)河隧道仰拱一次施工長(zhǎng)度為 6m,確定仰拱棧橋的長(zhǎng)度為9m沿隧 道軸線(xiàn)方向仰拱棧橋與仰拱槽搭接長(zhǎng)度為 1.5m。4.2 仰拱棧橋最不利受力狀態(tài)下結(jié)構(gòu)強(qiáng)度驗(yàn)算(1)仰拱棧橋上通過(guò)荷載分析由于所設(shè)計(jì)的仰拱棧橋長(zhǎng)達(dá)9ml 300KN自卸汽車(chē)前中排輪輪心距為4.0m,中后排輪輪心間距為1.4m。斯太爾重型自卸汽車(chē)實(shí)物圖片如圖 2所示。一 U圖2 斯太爾重型自卸汽車(chē)由于擬所采用的仰拱棧橋較長(zhǎng)（跨徑達(dá)到6m，需要計(jì)算仰拱棧橋在移動(dòng)荷載作用下其應(yīng)力響應(yīng)，而不能僅僅進(jìn)行靜力分析。隧道內(nèi)大型汽車(chē)運(yùn)輸速度

10、一般在 15km/h左右，即300KN自卸汽車(chē)在仰拱棧 橋上的行走速度約是4.0m/s o300KN自卸汽車(chē)前軸承載約6T,前排輪單側(cè)輪胎承載約3T;后軸重約24T, 由兩個(gè)間距1.4m的中后排輪承載，即每排輪胎承載約 12T。每排有中有4只輪 胎，則中后排每只輪胎承載約3T。又根據(jù)表2知單只車(chē)輪接地時(shí)長(zhǎng)約0.2m,其 與長(zhǎng)約6m的仰拱棧橋相比，其可視為集中荷載。設(shè)計(jì)的仰拱棧橋是由雙根I 20型鋼并成一片組合梁并間距0.1m放置4片 組合梁組合而成，即寬約0.6m的中后排單側(cè)輪（2只）會(huì)作用于2片組合梁 （0.2+0.1+0.2+0.1=0.6m ）上，則單只輪胎（寬約0.3m）將始終是作用于

11、一片 組合梁上（寬約0.2m）,故單只輪胎的接地面積為 0.20*0.20=0.04m 2。單輪接 地壓 30000/0.04=750000Pa。對(duì)于單根I 20型鋼而言，其頂面寬約0.1m,即當(dāng)300KN汽車(chē)通過(guò)時(shí)，單根 型鋼將承載單只輪胎施于其約 750000*0.1*0.2=15000N的荷載。一根型鋼同時(shí) 有三個(gè)輪胎作用其上，接地長(zhǎng)度一共達(dá)到 0.6m。即在單根型鋼上承載有三個(gè)長(zhǎng) 度約0.2m的15000N的集中荷載，相距分別為前中輪心距為 4ml中后輪心距為 1.4m。（2）計(jì)算模型及簡(jiǎn)化條件可將300KN的自卸汽車(chē)通過(guò)仰拱棧橋時(shí)，仰拱棧橋在移動(dòng)荷載作用下的應(yīng) 力響應(yīng)問(wèn)題簡(jiǎn)化為：三集

12、中荷載（15000N）同時(shí)作用于一簡(jiǎn)支梁上，該簡(jiǎn)支梁 一側(cè)固定較支；一側(cè)為可動(dòng)較支，即其可在水平方向移動(dòng)。三集中荷載的移動(dòng) 速度4.0m/s ,間距分別為4.0 m、1.4m。因?yàn)楣ぷ咒撲摿旱馁|(zhì)量與其上荷載相 比較小，本計(jì)算中可對(duì)之忽略不計(jì)。300KN自卸汽車(chē)輪胎寬約0.6m,在通過(guò)仰拱棧橋時(shí)，應(yīng)該只是中間總寬約 0.7m的2組單梁（每組雙根）為主要承載梁，左右側(cè)的二組單梁基本上處于空 載狀態(tài)。即單片仰拱梁的有效工作寬度為 0.4m（2組單片組合梁），但由于橫向 連結(jié)鋼板的作用，該空載的二組單片組合梁亦會(huì)分擔(dān)一部分荷載。即需要考慮 棧橋荷載橫向分布系數(shù)，亦就是說(shuō)作用在單根型鋼上的荷載會(huì)比上述計(jì)

13、算結(jié)果 （15000N要小一些?？紤]到本仰拱棧橋中橫向連結(jié)鋼板的橫向聯(lián)結(jié)剛度不是 很強(qiáng)，即輪壓荷載主要是由中間 2根單片組合梁承載。但為了增大安全系數(shù)， 仍假設(shè)中間2片組合梁承載約100%勺輪壓，進(jìn)行仰拱棧橋強(qiáng)度或剛度驗(yàn)算時(shí)主 要以中間2根單片組合梁所受內(nèi)力為主，其承載單只輪壓約為15000N擬采用ANSYS?序中的Beam188（空間）的模型對(duì)仰拱棧橋進(jìn)行強(qiáng)度或剛 度檢算。確定的計(jì)算模型如圖3所示。斷面為I 20型鋼。圖3仰拱棧橋簡(jiǎn)化計(jì)算模型首先選擇I 20作為仰拱棧橋，彈性模量為210GPa泊松比為0.3,密度為 7800Kg/n3o邊界條件為一側(cè)固定較支，另一側(cè)為可動(dòng)較支。將6m的長(zhǎng)的仰

14、拱棧橋模型劃分為12個(gè)單元，則300KN自卸汽車(chē)通過(guò)每單 元時(shí)間為0.125s ,單輪通過(guò)整個(gè)仰拱棧橋時(shí)間為1.5s ,自前輪上棧橋始至后輪 下棧橋止，每單輪需要行走約6+1.4+4=11.4m,共有23個(gè)荷載步，每荷載的子 步數(shù)設(shè)為10個(gè)。查（GB706-65）表得知I 20型鋼截面幾何參數(shù)為：高度 h=200mm腿寬 b=100mm 腰厚 d=7mm 平均腿厚 t=11.4mmo21將以上截面幾何參數(shù)輸入ANSY就序后，可得出I 20型鋼截面其它幾何參數(shù)如圖4所示（單位：斷面積為m2,慣性矩為m4o抗彎,g量為m3）。1 x Cantoljfq - Figwi n rCur-2.14i i

15、 i i,1j TiiaiF卜.,jji111 1huisavWWmUAa1WU.Sint 肥 QraErf T = mE-H 皿UBJT CeXltEf Zfihr-inr Cart* YTSlwMir Carr.-HeiWunxLna Ctnubtml -*lfiE-07XtxcEiJjGttL Oqeis tfimL .1J22TGBQtjrojjdl t .1J&0F,-1.7CEtraXU ZA.FMI=.DO352 IWV圖4 I 20型鋼截面幾何參數(shù)圖（單位：國(guó)標(biāo)）（3）計(jì)算結(jié)果將上參數(shù)輸入所建立的ANSYSC件，實(shí)物建模后得到以下模型圖，如圖所示。圖5單片仰拱棧橋模型圖本模擬計(jì)

16、算中設(shè)定分析類(lèi)型為瞬態(tài)分析法，在瞬態(tài)分析法中選完全分析法進(jìn)行后處理，完全分析法采用完整的系統(tǒng)矩陣計(jì)算結(jié)構(gòu)的瞬態(tài)響應(yīng)，能較好地 模擬仰拱棧橋型鋼的變形及受力。由于需要對(duì)仰拱棧橋最不利受力狀態(tài)下結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算，首先就需要知 道汽車(chē)在仰拱棧橋上行走時(shí)的最不利荷載位置。通過(guò)將車(chē)輪負(fù)載轉(zhuǎn)化為集中荷 載在模型（梁?jiǎn)卧M成）上自梁端走至梁尾，可得到各單元在不同時(shí)刻的時(shí)程 曲線(xiàn)，再根據(jù)時(shí)程曲線(xiàn)，可得到汽車(chē)前中后排輪行走至何位置時(shí)產(chǎn)生的撓度最 大，這一位置即是整個(gè)仰拱棧橋的最不利荷載位置。經(jīng)過(guò)后處理，可得到模型中間數(shù)個(gè)節(jié)點(diǎn)的撓度變化曲線(xiàn)，如圖 6所示。AN TV 25 20G&PUTT g 1圖6仰拱棧橋I

17、20型鋼模型中間數(shù)個(gè)節(jié)點(diǎn)撓度時(shí)程曲線(xiàn)自圖6可知，有限元模型上第8號(hào)節(jié)點(diǎn)在車(chē)輛動(dòng)載運(yùn)行過(guò)程中撓度最大， 達(dá)到了 0.020m,其次是7、9號(hào)節(jié)點(diǎn)，5、11號(hào)節(jié)點(diǎn)在上圖7個(gè)節(jié)點(diǎn)中撓度最小， 可從上圖中發(fā)現(xiàn)以下規(guī)律，即是距離 8號(hào)節(jié)點(diǎn)愈遠(yuǎn)，撓度愈小。即使將所有節(jié) 點(diǎn)的撓度曲線(xiàn)進(jìn)行對(duì)比，此規(guī)律仍是成立的。仰拱型鋼有限元模型長(zhǎng)為6m共被劃分為12個(gè)單元，1、2號(hào)節(jié)點(diǎn)被分配 給起始點(diǎn)與結(jié)束點(diǎn)，起始位置為 3號(hào)節(jié)點(diǎn)，這樣，8號(hào)節(jié)點(diǎn)就位于有限元模型 的正中間，為中間節(jié)點(diǎn)，即對(duì)本有限元計(jì)算而言，在動(dòng)載運(yùn)行過(guò)程中，有限元 模型中間節(jié)點(diǎn)撓度最大。這與有關(guān)理論分析結(jié)果是一致的，即跨中對(duì)動(dòng)載的響 應(yīng)最大。此跨中即為整個(gè)

18、仰拱棧橋中最不利荷載位置。汽車(chē)在仰拱棧橋上通行時(shí)間約2.875s。上述各節(jié)點(diǎn)撓度曲線(xiàn)均反映出在動(dòng) 載行走至2.0s時(shí)，有限元模型上節(jié)點(diǎn)或單元對(duì)動(dòng)載達(dá)到響應(yīng)最大。 而對(duì)應(yīng)有限 元計(jì)算過(guò)程可知，2.0s時(shí)為300KN汽車(chē)前輪彳T走至第16載荷步。即汽車(chē)前輪 已離開(kāi)仰拱棧橋，其距仰拱后邊緣約 2.0m；而汽車(chē)中后排輪剛好對(duì)稱(chēng)分布于仰拱棧橋跨中位置，此時(shí)仰拱棧橋跨中撓度達(dá)到了最大，此位置即仰拱棧橋最不 利位置。示意如圖7所示。前排輪跨中IVJCfiL SXJUTIOJSUB TQ.Of 791 .01556b,00015.013344圖7仰拱棧橋負(fù)300KN汽車(chē)動(dòng)載時(shí)其最不利位置示意圖根據(jù)此最不利位置

19、，應(yīng)用程度進(jìn)行后處理，可得到單根I20工字鋼在第16載荷步時(shí)的位移、應(yīng)力云圖，并得到相應(yīng)的量大值。計(jì)算出的位移、應(yīng)力云圖 如圖8、9所示。AN25 2DtJa15:09:21PUTT TO, 1.126E-03.03444d.0匚羽光.00.214.006672. ”1蹩圖8最不利荷載位置仰拱型鋼位移圖他工肛KujncuMZV 及 2CCBL5lO6：45EL0T WO, ITtELlE3nB -107ME-2x3ME-D4,2fl6E4aB9Z&Wa.738E+E8,9B5E-KJB，二配十住.曳|如十3丸干08-f，l，UUE*09圖9最不利荷載位置仰拱型鋼應(yīng)力云圖自圖8、9可知，斯太爾自

20、卸汽車(chē)在仰拱棧橋上方行走，當(dāng)汽車(chē)中后排輪位 于棧橋跨中兩側(cè)時(shí)，此時(shí)前輪已離開(kāi)棧橋約1.7m的距離，仰拱棧橋會(huì)達(dá)到最大 位移及應(yīng)力響應(yīng)，最大變位達(dá)到了 20.015mm單根I 20型鋼所受最大彎曲應(yīng)力 達(dá)到了 111MPa同樣，應(yīng)用后處理程序，可得到單根I 20工字鋼在第16載荷步時(shí)的剪力、彎矩云圖，并得到相應(yīng)的量大值。如圖 10、11所示LUE STRESSSTTEFICn.T -10TIT&=2JUN I JIAM JIO- 25 2DDE1S:OT:3SPLC M 142=3羽E5-1L692-6370-1059-90(2fi-37141597圖10最不利荷載（16荷載步）位置仰拱棧橋型鋼

21、剪力云圖圖10最不利荷載（16荷載步）位置仰拱棧橋型鋼彎矩云圖自圖10、11可知，最不利荷載位置時(shí)，其最大剪力達(dá)到了12221N,最大彎矩達(dá)到了 26080N-M最大剪力位于兩側(cè)固定處，最大彎矩位于跨中。為了對(duì)比，現(xiàn)將汽車(chē)位于最不利荷載位置附近幾個(gè)節(jié)點(diǎn)時(shí)的棧橋型鋼承載 的變形、應(yīng)力、所受剪力、彎矩云圖示如下各圖。當(dāng)汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)距棧橋跨中還有 0.5m時(shí)（最不利荷載步左側(cè)），即 第15荷載步時(shí)，單根I 20型鋼變形、彎曲應(yīng)力剪力、彎矩云圖分別如圖11、12、13、14 所示。AN.1C7E-09,000595.012653.OPL91圖11汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)距跨中-0.5m （左側(cè)）時(shí)單根

22、I 20型鋼變形云圖-0.5m （左側(cè)）時(shí)單根I 20型鋼彎曲應(yīng)力云圖圖12 汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)距跨中圖13汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)距跨中-0.5m （左側(cè)）時(shí)單根I 20型鋼剪力云圖ANLBE ETRESSSTE-15SEB =10 T1M1-1.875 涮:I JMnrzsioe-EUH=5t -笈諷 H2ZW-Z2比* 25 2(M&ir.：?7EWT 皿 I-25LO6-aQ16-11S21-9S3B-4749制曾iT7 鯽2rasaa -7a*-2204圖14 汽車(chē)中后排輪距跨中-0.5m （左側(cè)）時(shí)單根I 20型鋼彎矩云圖自上各圖所知，當(dāng)300KN氣車(chē)中后排輪中間位于距棧橋跨中還有 0.

23、5m時(shí), 仰拱棧橋最大變位達(dá)到了 19.34mm單根I 20型鋼所受最大彎曲應(yīng)力達(dá)到了 107MPa均小于15荷載步時(shí)的變形及應(yīng)力。同樣，15荷載步時(shí)，其最大剪力達(dá)到了 13593N,最大彎矩達(dá)到了 25106N-M當(dāng)汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)超過(guò)棧橋跨中 0.5m時(shí)（最不利荷載步右側(cè)），即第 17荷載步時(shí)，單根I 20型鋼變形、彎曲應(yīng)力剪力、彎矩云圖分別如圖15、16、17、圖16汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)超過(guò)跨中0.5m （右側(cè)）時(shí)單根I 20型鋼應(yīng)力云圖LINE SIP1SSSUB =10 mE-L125JIAI4 r JIW JHm -9616ELM-LHRK =155 天ANM 216：54：s05

24、PLOT 41-4027二一5 二1274115536ELEM-L2圖17汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)超過(guò)跨中0.5m （右側(cè)）時(shí)單根I 20型鋼剪力云圖LB4E WniESSIEE17-10辟N即13FT?： -*=E1ELEM-7M?鼾-LJ06KTFM-1AN16 25 箋XUeSiICEU7T NO. L-18525-13-7776-2406圖18汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)超過(guò)跨中0.5m （右側(cè)）時(shí)單根I 20型鋼彎矩云圖自上各圖所知，當(dāng)300KN汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)越過(guò)距棧橋跨中 0.5m時(shí)，仰 拱棧橋最大變位達(dá)到了 19.946mm單根I 20型鋼所受最大彎曲應(yīng)力達(dá)到了 113MPa該荷載步時(shí)變形小

25、于15荷載步，但其承載的應(yīng)力大于16荷載步時(shí)的 111MPa17荷載步時(shí)，其最大剪力達(dá)到了 15536N,最大彎夕!達(dá)到了 26581NJ- M當(dāng)汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)距棧橋跨中還有 1m時(shí)（最不利荷載步左側(cè)），即第 14荷載步時(shí)，單根I 20型鋼變形、彎曲應(yīng)力云圖分別如圖 19、20所示。AN.9C5E-10.004029,006058, 并.016116.0314如 ”.1MTW*01*16.DU圖19汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)距跨中 -1m （左側(cè)）時(shí)單根I 20型鋼變形云圖AIMSTFP-14BJE -1QTfNE-1-75MOV 25 2008 16:11;23Fmr g L.329ETJ4.2

26、33ZHB&卜 46 阻3口 口叱句&+婦至-1-山山.5 一 EilJd一HLL,口上61口口啞上圖20汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)距跨中 -1m （左側(cè)）時(shí)單根I 20型鋼彎曲應(yīng)力云圖自上二圖所知，當(dāng)300KN汽車(chē)中后排輪中間位于距棧橋跨中還有 1m時(shí)，仰 拱棧橋最大變位達(dá)到了 18.13mm單根I 20型鋼所受最大彎曲應(yīng)力達(dá)到了 105MPa均小于15荷載步時(shí)的變形及應(yīng)力。同樣，當(dāng)汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)超過(guò)棧橋跨中 1m時(shí)（最不利荷載步右側(cè)）， 即第18荷載步時(shí)，單根I 20型鋼變形、彎曲應(yīng)力云圖分別如圖 21、22所示。圖21汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)超過(guò)跨中1m （右側(cè)）日單根I 20型鋼變形云圖圖22 汽車(chē)中后排輪中間點(diǎn)超過(guò)跨中1m (右側(cè))日單根I 20型鋼應(yīng)力云圖自上二圖所知，當(dāng)300KN汽車(chē)中后排輪中間越過(guò)棧