程莊煤礦15314高抽巷供電設計報告

1、.供電設計報告供 電 設 計 報 告礦井名稱： 程莊煤礦施工地點： 15314高抽巷施工單位： 開一隊設 計： 審 核： ;21第一章 機電設備管理及安全技術措施一、機電設備管理要求1、井下機電設備使用必須符合煤礦機電設備完好標準；2、井下電氣設備的選用必須符合煤礦安全規(guī)程441條，電氣設備防爆合格率達100%；3、井下機電峒室必須設在進風流中，機電峒室的空氣溫度不得超過30；4、操作井下電氣設備必須是專職或職班電氣人員，否則不得擅自操作電氣設備；5、高壓聯(lián)絡開關的分、合閘必須有安全措施；6、一切容易碰到的裸露的電氣設備及其帶動的機器外露的傳動和轉(zhuǎn)動部分必須加裝護罩或遮欄，防止碰觸危險；7、井

2、下檢修或搬遷電氣設備（包括電纜和電線）前，必須切斷電源，在瓦斯檢查員的配合下，檢查瓦斯在其巷道風流中，瓦斯?jié)舛仍?%以下時，并用同電源電壓相適應的驗電筆檢驗無電后，方可進行導體對地放電；8、所有開關把手切斷電源時都應閉鎖，并懸掛“有人作業(yè)，不許送電”牌，設專人看管，只有執(zhí)行這項工作的人員，才有權取下此牌并送電；9、橡套電纜的接地芯線，除用作監(jiān)測接地回路外，不得兼作其它用途；10、工作面配電點和風機的位置，必須設在距回風流10米以外處新鮮風流巷道內(nèi)；11、掘進工作面局部通風機必須實行“三專”供電，裝設兩閉鎖、雙風機、雙電源、自動換機，當雙電源都停電后，再來電時，不能自動復機；12、局部通風機及供

3、電設施設置專人管理，保證正常運行；13、井下低壓配電系統(tǒng)同時存在兩種或兩種以上電壓時，低壓配電設備標牌上，明顯得標出其額定電壓值，三專風機開關、動力風機開關、連鎖開關用黃色底紅色字與其它開關標志區(qū)分開；14、電纜的敷設與管理必須符合煤礦安全規(guī)程464、465、466、467條中要求；15、井下必須使用防爆電話，電話線聯(lián)結(jié)使用符合防爆要求的聯(lián)結(jié)裝置，井下電話線路嚴禁利用大地作回路，電話線的懸掛與電纜相同；16、絞車零部件齊全完整達到完好標準,安裝牢固，壓頂子、戧柱及地牛齊全合格，絞車起動器必須使用可逆開關，聲光信號齊全，必須具有合格的檔臥閘，絞車鋼絲繩及連接裝置必須達到煤礦安全規(guī)程408、409

4、、410、411、412、413、414、416條要求；17、定期對小絞車進行安全檢查，包機隊每日一次檢查，配備工每班一次檢查，檢查落實負責人，做好各項檢查記錄，發(fā)現(xiàn)問題必須立即處理，保證不了安全時立即停止運行；18、減速機及帶油滾筒定期注油，輸送機的機頭、機尾壓頂子打牢固,控制及信號必須靈敏、可靠。皮帶運輸機堆煤、低速保護靈敏、可靠，灑水、沙箱、滅火器必須齊全,嚴禁使用運輸機運送物料；19、機電設備必須按煤礦操作規(guī)程進行操作。 二、電氣安全技術措施1、過流保護：必須按礦井低壓電網(wǎng)短路保護裝置整定細則執(zhí)行，實際供電中各開關的整定值按供電設計中提出的整定，如有變化必須及時整定。2、漏電保護：（1

5、）執(zhí)行煤礦井下漏電繼電器的安裝、運行、維護與檢修細則，機電隊每天設專人對變壓器漏電保護進行本身模擬試驗，確保漏電繼電器既不拒動也不誤動，禁止漏電繼電器甩掉和假投，每月必須在瓦檢員的配合下做漏電繼電器遠方漏電模擬試驗，確保漏電繼電器靈敏可靠，每次的檢查實驗必須有專門的記錄；（2）660V電壓等級的漏電繼電器單相漏電整定值必須大于或等于11千歐；1140V電壓等級的漏電繼電器單相漏電整定值必須大于或等于20千歐；（3）檢漏繼電器的維護，檢修及調(diào)試工作，記入專門的檢漏繼電器運行記錄簿內(nèi)；（4）檢漏繼電器的輔助接地極單獨設置，輔助接地極及引線與局部接地極及引線間的裸露導線之間的直線距離必須大于5米。3

6、、接地保護裝置必須執(zhí)行煤礦井下接地保護裝置安裝、維護與檢修細則中的有關規(guī)定；（1）所有必須接地的設備和局部接地裝置，都要和總接地網(wǎng)連接；（2）局部接地極必須設在巷道水溝內(nèi)；（3）連接導線、接地導線采用斷面不小于25的裸銅線或斷面不小于50的鋼絞線；（4）局部接地極采用鐵管，鐵管直徑不得小于35mm，長度不得小于1.5米，管子上至少要鉆20個直徑不得小于5mm的透眼。三、風水管路管理措施1、風水管路杜絕羊角和風水環(huán)，過道使用硬管連接，風水管路吊掛平直、清潔干凈，無跑風漏水現(xiàn)象；2、每次處理風水管路時,必須將風水管路內(nèi)的殘壓放凈,方可進行；3、接風水管試風水時,管路開口正前方禁止有人。第二章 設備

7、的選擇及校驗第一節(jié) 變壓器容量的選擇及校驗一、 本區(qū)負荷計算表1序號名稱類型臺數(shù)電壓(V)電流(A)裝機容量(kW)功率因數(shù)1主通風機通風機166063.2600.832副通風機通風機166063.2600.833皮帶輸送機166065.6600.84張緊絞車拉緊絞車16605.440.655絞車絞車166013.711.40.846煤溜煤溜166060.1550.87側(cè)裝機側(cè)裝機166063.4580.8二、 變壓器容量、臺數(shù)及型號的確定 變壓器容量按下式計算：（4-1-1）；出自煤礦電工手冊(礦井供電下)P348 參加計算的所有用電設備（不包括備用）額定功率之和，kW； 需用系數(shù)； 參加計

8、算的電力負荷的平均功率因素； 同時系數(shù)，當供給一個工作面時取1，供給兩個工作面時取0.95，供給三面時取0.9。需用系數(shù)可按下列三種情況選取：1. 單體支架，各用電設備無一定起動順序起動的一般機組工作面，可按式(4-1-2)計算需用系數(shù)：(4-1-2)式中：最大電動機的功率，kW； 電動機的功率之和，kW；2. 自移式支架，各用電設備按一定順序起動的機械化采煤工作面，可按式(4-1-3)計算需用系數(shù)：(4-1-3)3. 井下井底車場等其它變電站的負荷，其所選取的各用設備的需用系數(shù)及平均功率因數(shù)見下圖1、變壓器T1的選擇: 將= 1, cos = 1, = 1, = 60, 代入公式得:S =

9、= 60 kVA；根據(jù)計算結(jié)果選擇 KBSGZY-800/10移動變電站能滿足要求；2、變壓器T2的選擇:計算需要系數(shù)：= 0.59將= 0.59, cos = 0.65, = 1, = 188.4, 代入公式得:S = = 171.01 kVA；根據(jù)計算結(jié)果選擇 KBSGZY-1000/10移動變電站能滿足要求；四、變壓器的主要技術數(shù)據(jù)表 表2名稱型號額定容量(kVA)視在功率(kVA)是否合格T1KBSGZY-800/1080060合格T2KBSGZY-1000/101000171.01合格第二節(jié) 低壓電纜的選擇及校驗一、選擇原則1、礦用橡套電纜型號選擇時符合煤礦安全規(guī)程的規(guī)定；2、在正常

10、工作時電纜芯線的實際溫升不得超過絕緣所允許的最高溫升，否則電纜將因過熱而縮短其使用壽命或迅速損壞。橡套電纜允許溫升是650C,鎧裝電纜允許溫升是800C；3、正常運行時電纜網(wǎng)路的實際電壓損失不得大于網(wǎng)路所允許的電壓損失；4、采區(qū)常移動的橡套電纜支線的截面選擇一般按機械強度要求的最小截面選取即可，不必進行其它項目的校驗。對于干線電纜，則必須首先按長期允許電流選擇，然后再按允許電壓損失計算校驗電纜截面；5、對于低壓電纜，由于低壓網(wǎng)路短路電流較小，按上述方法選擇的電纜截面的熱穩(wěn)定性和電動力穩(wěn)定性均能滿足要求，因此不必再進行短路時的熱穩(wěn)定校驗。二、電纜型號的確定1、干線電纜采用不延燃橡套電纜；2、移動

11、式和手持式電氣設備使用專用的不延燃橡套電纜；3、固定敷設的照明、通訊、信號和控制用的電纜采用鎧裝電纜，不延燃橡套電纜或礦用塑料電纜，非固定敷設的采用不延燃橡套電纜。三、電纜長度的確定根據(jù)擬定的供電系統(tǒng)，確定系統(tǒng)中各段的電纜長度。在確定電纜長度時，固定橡套電纜按10%余量考慮，鎧裝電纜按5%余量考慮；移動設備用的橡套電纜的長度，除應按實際使用長度選取外，必須增加一段機頭部分的活動長度，約3-5米左右。四、電纜截面的確定1、電纜的正常工作負荷電流必須等于或小于電纜允許持續(xù)電流；2、正常運行時，電動機的端電壓不低于額定電壓的5-10；3、電纜未端的最小兩相短路電流大于饋電開關短路保護整定值的1.5倍

12、；4、對橡套電纜，需考慮電纜機械強度要求的最小截面。五、電纜芯線數(shù)的確定1、動力用橡套電纜選用四芯；2、當控制按鈕不裝在工作機械上時，采用四芯電纜；3、當控制按鈕裝在工作機械上時，選用六芯、七芯電纜。六、電纜截面選擇計算礦用橡套軟電纜載流量：1、按持續(xù)允許電流選擇電纜截面 向單臺或兩臺電動機供電的電流計算，其實際工作電流可取電動機額定電流或兩臺電動機額定電流之和。向三臺以上（包括三臺）電動機供電的電流可按下式計算： （4-3-1）出自煤礦電工手冊(礦井供電下)P370 干線電纜所供的電動機額定功率之和，kW； 需用系數(shù)； 所帶負荷的加權平均功率因素，（由確定）； 效率因數(shù); 電網(wǎng)額定電壓，V。

13、電纜C5的載流為:將=0.99，cos=0.8，= 0.76，= 660，= 188.4，代入公式得: = 157.8A電纜C7的載流為:將=0.99，cos=0.8，= 0.93，= 660，= 128.4，代入公式得: = 132A電纜C8的載流為:將=0.99，cos=0.8，= 0.95，= 660，= 124.4，代入公式得: = 129.9A電纜C1,C2負載的電動機數(shù)目為2臺，其載流為電動機額定電流之和，= 63.2 A電纜C3負載的電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機額定電流之和，= 63.2 A電纜C9負載的電動機數(shù)目為2臺，其載流為電動機額定電流之和，= 123.5 A電纜C1

14、1負載的電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機額定電流之和，= 65.6 A電纜C12負載的電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機額定電流之和，= 5.4 A電纜C13負載的電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機額定電流之和，= 13.7 A電纜C14負載的電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機額定電流之和，= 60.1 A電纜C15,C16負載的電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機額定電流之和，= 63.4 A 2、計算運行時的電壓損失：變壓器運行時的電壓損失包括變壓器的電壓損失和電纜的電壓損失兩部分，我們在此只計算最長線路的電壓損失，如果最長線路的電壓損失能滿足電壓損失允許值，一般此變壓器所有線路都能滿足要求。電壓損

15、失由三個部分組成：出自煤礦電工手冊(礦井供電下)P371 ：變壓器中的電壓損失，V； 、：干線和支線電纜中的電壓損失，V；（1）變壓器的電壓損失計算 式（3-2） ：正常運行時，變壓器低壓側(cè)的負荷電流，A； ：變壓器二次側(cè)額定電壓，V。：變壓器二次側(cè)的額定電流，A； ：變壓器的短路損耗，W；：變壓器額定容量， kVA； ：變壓器的阻抗電壓百分數(shù)；、：變壓器負荷中的功率因數(shù)及對應的正弦值；變壓器T1的電壓損失：將= 52.49，= 666.52，P = 5100，= 800，= 4，cos = 1，sin = 0，= 693，代入公式中得: = 0.003V；變壓器T2的電壓損失：將= 149.

16、59，= 833.19，P = 6100，= 1000，= 4，cos = 0.65，sin = 0.76，= 693，代入公式中得: = 3.787V；（2）干線和支線電纜中的電壓損失值計算 式（3-3） 電纜所帶電動機的額定功率，kW； ：需用系數(shù)，支線電纜取1； ：電纜長度，km； ：電網(wǎng)額定電壓，V；、：電纜單位長度的電阻和電抗，； ：電動機平均功率因數(shù)相應的正切值。變壓器T1干線電壓損失由C2,C1,組成，電壓損失計算如下：C2：將= 1，= 60，L = 0.01，= 660，= 0.45，= 0.08，tg = 0，代入公式中得：U = = 0.409V；C1：將= 1，= 60

17、，L = 0.15，= 660，= 0.454，= 0.08133，tg = 0，代入公式中得：U = = 6.191V；變壓器T1的干線電壓損失總和為： 變壓器T1支線電壓損失由C3,組成，電壓損失計算如下：C3：將= 60，L = 0.01，= 660，= 1.12，= 0.05，tg = 0.672，代入公式中得：U = = 1.049V；變壓器T1的支線電壓損失總和為： 變壓器T2干線電壓損失由C9,C8,C7,C5,組成，電壓損失計算如下：C9：將= 0.59，= 113，L = 0.9，= 660，= 0.32，= 0.078，tg = 1.169，代入公式中得：U = = 37.

18、383V；C8：將= 0.59，= 124，L = 0.1，= 660，= 0.32，= 0.078，tg = 1.169，代入公式中得：U = = 4.573V；C7：將= 0.59，= 128，L = 0.1，= 660，= 0.32，= 0.078，tg = 1.169，代入公式中得：U = = 4.72V；C5：將= 0.59，= 188，L = 0.15，= 660，= 0.32，= 0.078，tg = 1.169，代入公式中得：U = = 10.388V；變壓器T2的干線電壓損失總和為： 變壓器T2支線電壓損失由C16,C15,組成，電壓損失計算如下：C16：將= 58，L =

19、0.1，= 660，= 0.32，= 0.078，tg = 0.75，代入公式中得：U = = 3.326V；C15：將= 58，L = 0.1，= 660，= 0.32，= 0.078，tg = 0.75，代入公式中得：U = = 3.326V；變壓器T2的支線電壓損失總和為： 變壓器T1的所選擇線路的電壓損失總和為：U = = 0.003+6.6+1.049 = 7.652 V；電壓損失 67V，合格。變壓器T2的所選擇線路的電壓損失總和為：U = = 3.787+57.064+6.652 = 67.503 V；電壓損失 67V，合格。3、按起動時校驗系統(tǒng)最大電壓損失計算電動機起動電壓損失

20、時，我們遵循電動機容量最大，受電距離最遠的線路選擇；在變壓器T1所帶線路中，電動機主通風機啟動時電壓損失最大，由變壓器T1，電纜C2,C1,C3,組成的線路。在變壓器T2所帶線路中，電動機側(cè)裝機啟動時電壓損失最大，由變壓器T2，電纜C9,C8,C7,C5,C16,C15,組成的線路。（1）起動時工作機械支路電纜的電壓損失在校驗支線電壓損失時，選擇最大起動電機的起動電流進行計算，其計算公式為：，V （4-3-5）式中支路電纜芯線導體的電導率，銅取53；支路電纜實際長度，km；電動機起動時的功率因數(shù)；支路電纜的芯截面，；電動機的實際起動電流，A，取額定起動電流的0.75倍；變壓器T1所帶線路中電動

21、機主通風機啟動時，其支線電壓損失為：電纜C3截面面積：20，：10m，所帶電機的啟動電流：285A，代入公式得：計算得出該支線啟動電壓損失= 4 V。支線電壓損失總和：4V。變壓器T2所帶線路中電動機側(cè)裝機啟動時，其支線電壓損失為：電纜C16截面面積：70，：100m，所帶電機的啟動電流：280A，代入公式得：計算得出該支線啟動電壓損失= 10 V。電纜C15截面面積：70，：100m，所帶電機的啟動電流：280A，代入公式得：計算得出該支線啟動電壓損失= 10 V。支線電壓損失總和：20V。（2）起動時干線電纜中電壓損失在校驗干線電纜截面時，是依據(jù)供電距離最遠，容量最大的負荷電動機起動，其余

22、負荷電動機正常運行狀態(tài)取值計算，其公式為，V （4-3-7）式中 干線電纜芯線的電導率，銅取53；干線電纜實際長度，km；干線電纜芯線截面，；干線電纜中實際起動電流，A，取額定起動電流的0.75倍； （4-3-8）其余負荷電動機正常工作電流之和，A；其余負荷的加權平均功率因數(shù)；干線電纜在起動條件下的功率因數(shù)， （4-3-9）變壓器T1所在線路中電動機主通風機啟動時，其干線電壓損失為：干線電纜實際啟動電流為：將電動機 主通風機 啟動電流：280A，功率因數(shù)：0.83，= 0.558，其余負荷電動機正常工作電流之和：0A，其余負荷的加權平均功率因數(shù)：1，= 0 代入公式得干線電纜實際啟動電流= 2

23、85A。電纜C2截面面積：50mm，長度：10m，干線電纜實際啟動電流：285A，代入公式得：該干線啟動電壓損失= 2 V。電纜C1截面面積：50mm，長度：150m，干線電纜實際啟動電流：285A，代入公式得：該干線啟動電壓損失= 23 V。干線啟動電壓損失總和：25 V。變壓器T2所在線路中電動機側(cè)裝機啟動時，其干線電壓損失為：干線電纜實際啟動電流為：將電動機 側(cè)裝機 啟動電流：280A，功率因數(shù)：0.8，= 0.6，其余負荷電動機正常工作電流之和：88A，其余負荷的加權平均功率因數(shù)：0.799，= 0.601 代入公式得干線電纜實際啟動電流= 367A。電纜C9截面面積：70mm，長度：

24、900m，干線電纜實際啟動電流：367A，代入公式得：該干線啟動電壓損失= 123 V。電纜C8截面面積：70mm，長度：100m，干線電纜實際啟動電流：367A，代入公式得：該干線啟動電壓損失= 13 V。電纜C7截面面積：70mm，長度：100m，干線電纜實際啟動電流：367A，代入公式得：該干線啟動電壓損失= 163V。電纜C5截面面積：70mm，長度：150m，干線電纜實際啟動電流：367A，代入公式得：該干線啟動電壓損失= 20 V。干線啟動電壓損失總和：169 V。（3）起動時變壓器中的起動電壓損失 在計算變壓器的起動電壓損失時， （4-3-10），V （4-3-11）式中起動時變

25、壓器的負荷電流，A。可參照式（4-3-8）計算；變壓器負荷側(cè)額定電流，A；變壓器負荷側(cè)額定電壓，V；起動時變壓器負荷功率因數(shù)，可按下式（4-3-9）計算。變壓器在額定負荷時的電阻壓降百分數(shù)變壓器在額定負荷時的電抗壓降百分數(shù) 式中：額定容量，kVA; (4-3-10) 短路損耗 (4-3-11) 式中：阻抗電壓百分數(shù)變壓器T1所帶線路在電動機主通風機啟動時，變壓器啟動電壓損失為：起動時變壓器的負荷電流：將電動機 主通風機 啟動電流：285A，功率因數(shù)：0.83，= 0.558，其余負荷電動機正常工作電流之和：0A，其余負荷的加權平均功率因數(shù)：1，= 0 代入公式得干線電纜實際啟動電流= 285A

26、。計算電阻壓降百分數(shù)：將短路損耗5100，額定容量800kVA，代入公式得，電阻壓降百分數(shù)= 0.637計算電抗壓降百分數(shù)：將阻抗電壓百分數(shù)4，電阻壓降百分數(shù)= 0.637，代入公式得，電抗壓降百分數(shù)= 3.949將啟動時變壓器負荷電流：285A，負荷側(cè)額定電流：666.52A，負荷側(cè)額定電壓：693V，負荷功率因數(shù)：0.83，電阻壓降百分數(shù)：0.637，電抗壓降百分數(shù)：3.949代入公式得：該變壓器啟動電壓損失：8V。變壓器T2所帶線路在電動機側(cè)裝機啟動時，變壓器啟動電壓損失為：起動時變壓器的負荷電流：將電動機 側(cè)裝機 啟動電流：280A，功率因數(shù)：0.8，= 0.6，其余負荷電動機正常工作

27、電流之和：88A，其余負荷的加權平均功率因數(shù)：0.799，= 0.601 代入公式得干線電纜實際啟動電流= 367A。計算電阻壓降百分數(shù)：將短路損耗6100，額定容量1000kVA，代入公式得，電阻壓降百分數(shù)= 0.61計算電抗壓降百分數(shù)：將阻抗電壓百分數(shù)4，電阻壓降百分數(shù)= 0.61，代入公式得，電抗壓降百分數(shù)= 3.953將啟動時變壓器負荷電流：367A，負荷側(cè)額定電流：833.19A，負荷側(cè)額定電壓：693V，負荷功率因數(shù)：0.8，電阻壓降百分數(shù)：0.61，電抗壓降百分數(shù)：3.953代入公式得：該變壓器啟動電壓損失：8V。4、起動狀態(tài)下供電系統(tǒng)中總的電壓損失，V （2-48）變壓器T1所

28、帶線路在電動機主通風機啟動，其它正常工作時其啟動電壓損失U = 4+25+8 = 37 V，損失百分率是： 5.61% 。起動電壓損失 199V 合格。變壓器T2所帶線路在電動機側(cè)裝機啟動，其它正常工作時其啟動電壓損失U = 20+169+8 = 197 V，損失百分率是： 35.15% 。起動電壓損失 199V合格。八、低壓電纜統(tǒng)計表：表4名稱型號額定載流(A)工作電流(A)長度(m)是否合格C1MYP-0.66/1.14 3×50+1×1617063.2150合格C2MYP-0.66/1.14 3×50+1×1617063.210合格C3MYP-0.

29、66/1.14 3×10+1×612663.210合格C5MYP-0.66/1.14 3×70+1×25205157.8150合格C7MYP-0.66/1.14 3×70+1×25205132100合格C8MYP-0.66/1.14 3×70+1×25205129.9100合格C9MYP-0.66/1.14 3×70+1×25205123.5900合格C11MYP-0.66/1.14 3×25+1×1611065.610合格C12MYP-0.38/0.66 3×4+

30、1×4375.410合格C13MYP-0.38/0.66 3×10+1×66313.710合格C14MYP-0.66/1.14 3×35+1×1613560.110合格C15MYP-0.38/0.66 3×70+1×2520563.4100合格C16MYP-0.66/1.14 3×70+1×2520563.4100合格第三節(jié) 短路電流計算低壓側(cè)短路電流計算分為兩種方法來計算，查表法是根據(jù)電纜的換算長度查表得到短路電流值，計算法比較精確。 計算公式如下：(出自煤礦井下供電的三大保護細則P3), 式（4-15

31、）式中：； ：兩相短路電流，A； ：三相短路電流，A；、：短路回路內(nèi)一相電阻、電抗值總和，；：根據(jù)系統(tǒng)三相短路容量計算的系統(tǒng)電抗，； ：變壓器二次側(cè)的額定電壓，V；：變壓器的變壓比； 、：變壓器的電阻、電抗值；、：高壓電纜的電阻，電抗值, ； 、：低壓電纜的電阻，電抗值, 1、短路點D1的短路電流計算：系統(tǒng)三相短路容量：50MVA；系統(tǒng)電抗值：= 0.0095；變壓器T1 型號：KBSGZY-800/10/0.69；變壓器變壓比：= 14.49變壓器電阻：0.0038；電抗：0.0237；低壓電纜總電阻：0.0681；總電抗：0.0122；短路回路內(nèi)電阻值的總和R = 0.0038+0.068

32、1 = 0.0719；短路回路內(nèi)電抗值的總和X = 0.0095+0.0237 = 0.0454；兩相短路電流：= 4057A；2、短路點D2的短路電流計算：系統(tǒng)三相短路容量：50MVA；系統(tǒng)電抗值：= 0.0095；變壓器T2 型號：KBSGZY-1000/10/0.69；變壓器變壓比：= 14.49變壓器電阻：0.0029；電抗：0.019；低壓電纜總電阻：0.048；總電抗：0.0117；短路回路內(nèi)電阻值的總和R = 0.0029+0.048 = 0.0509；短路回路內(nèi)電抗值的總和X = 0.0095+0.019 = 0.0402；兩相短路電流：= 5319A；3、短路點D3的短路電流

33、計算：系統(tǒng)三相短路容量：50MVA；系統(tǒng)電抗值：= 0.0095；變壓器T1 型號：KBSGZY-800/10/0.69；變壓器變壓比：= 14.49變壓器電阻：0.0038；電抗：0.0237；低壓電纜總電阻：0.0726；總電抗：0.013；短路回路內(nèi)電阻值的總和R = 0.0038+0.0726 = 0.0764；短路回路內(nèi)電抗值的總和X = 0.0095+0.0237 = 0.0462；兩相短路電流：= 3864A；4、短路點D4的短路電流計算：系統(tǒng)三相短路容量：50MVA；系統(tǒng)電抗值：= 0.0095；變壓器T2 型號：KBSGZY-1000/10/0.69；變壓器變壓比：= 14.

34、49變壓器電阻：0.0029；電抗：0.019；低壓電纜總電阻：0.432；總電抗：0.1053；短路回路內(nèi)電阻值的總和R = 0.0029+0.432 = 0.4349；短路回路內(nèi)電抗值的總和X = 0.0095+0.019 = 0.1338；兩相短路電流：= 758A；5、短路點D5的短路電流計算：系統(tǒng)三相短路容量：50MVA；系統(tǒng)電抗值：= 0.0095；變壓器T1 型號：KBSGZY-800/10/0.69；變壓器變壓比：= 14.49變壓器電阻：0.0038；電抗：0.0237；低壓電纜總電阻：0.0838；總電抗：0.0135；短路回路內(nèi)電阻值的總和R = 0.0038+0.083

35、8 = 0.0876；短路回路內(nèi)電抗值的總和X = 0.0095+0.0237 = 0.0467；兩相短路電流：= 3475A；6、短路點D6的短路電流計算：系統(tǒng)三相短路容量：50MVA；系統(tǒng)電抗值：= 0.0095；變壓器T2 型號：KBSGZY-1000/10/0.69；變壓器變壓比：= 14.49變壓器電阻：0.0029；電抗：0.019；低壓電纜總電阻：0.0572；總電抗：0.0126；短路回路內(nèi)電阻值的總和R = 0.0029+0.0572 = 0.0601；短路回路內(nèi)電抗值的總和X = 0.0095+0.019 = 0.0411；兩相短路電流：= 4738A；7、短路點D7的短路

36、電流計算：系統(tǒng)三相短路容量：50MVA；系統(tǒng)電抗值：= 0.0095；變壓器T2 型號：KBSGZY-1000/10/0.69；變壓器變壓比：= 14.49變壓器電阻：0.0029；電抗：0.019；低壓電纜總電阻：0.1383；總電抗：0.0205；短路回路內(nèi)電阻值的總和R = 0.0029+0.1383 = 0.1412；短路回路內(nèi)電抗值的總和X = 0.0095+0.019 = 0.049；兩相短路電流：= 2308A；8、短路點D8的短路電流計算：系統(tǒng)三相短路容量：50MVA；系統(tǒng)電抗值：= 0.0095；變壓器T2 型號：KBSGZY-1000/10/0.69；變壓器變壓比：= 14

37、.49變壓器電阻：0.0029；電抗：0.019；低壓電纜總電阻：0.1345；總電抗：0.0282；短路回路內(nèi)電阻值的總和R = 0.0029+0.1345 = 0.1374；短路回路內(nèi)電抗值的總和X = 0.0095+0.019 = 0.0567；兩相短路電流：= 2321A；9、短路點D9的短路電流計算：系統(tǒng)三相短路容量：50MVA；系統(tǒng)電抗值：= 0.0095；變壓器T2 型號：KBSGZY-1000/10/0.69；變壓器變壓比：= 14.49變壓器電阻：0.0029；電抗：0.019；低壓電纜總電阻：0.4065；總電抗：0.0983；短路回路內(nèi)電阻值的總和R = 0.0029+0

38、.4065 = 0.4094；短路回路內(nèi)電抗值的總和X = 0.0095+0.019 = 0.1268；兩相短路電流：= 805A；10、短路點D10的短路電流計算：系統(tǒng)三相短路容量：50MVA；系統(tǒng)電抗值：= 0.0095；變壓器T2 型號：KBSGZY-1000/10/0.69；變壓器變壓比：= 14.49變壓器電阻：0.0029；電抗：0.019；低壓電纜總電阻：0.464；總電抗：0.1131；短路回路內(nèi)電阻值的總和R = 0.0029+0.464 = 0.4669；短路回路內(nèi)電抗值的總和X = 0.0095+0.019 = 0.1416；兩相短路電流：= 707A；第四節(jié) 低壓開關的

39、選擇一、選擇原則根據(jù)煤礦安全規(guī)程規(guī)定，各種不同類型的礦用低壓開關，應按沼氣等級和有無煤（巖）爆炸危險及其使用地點的通風條件來確定使用范圍。1、礦用一般型開關適用于無沼氣和煤塵爆炸危險的礦井和無沼氣突出的井底車場及主要進風巷道中。礦用增安型開關適用于有沼氣和煤塵爆炸危險的礦井進風巷道和通風良好的硐室中。2、礦用隔爆型開關使用在有沼氣突出礦井的任何地點和有沼氣及煤塵爆炸危險礦井的采區(qū)進風巷道、回風巷道以及采掘工作面。礦用本質(zhì)安全型和礦用隔爆兼本質(zhì)安全型開關的應用范圍同礦用隔爆型開關。3、選用礦用低壓開關時，其額定電壓必須大于或等于被控制線路的額定電壓；其額定電流要大于或等于被控線路的負荷長期最大實際工作電流。同時應根據(jù)控制線路需要選定過流保護繼電器的整定電流值。4、礦用低壓隔爆開關的接線喇叭口數(shù)目及內(nèi)徑要符合受控線路所選用電纜的條數(shù)及外徑要求。一個喇叭口只允許接一條電纜。5、礦用低壓開關使用地點的海拔高度不得超過1000m；環(huán)境溫度不得超過350C環(huán)境相對濕度不得大于95±3%；垂直面斜度不得大于150。同時在周圍介質(zhì)中不得有使金屬腐蝕和絕緣損壞的氣體存在，不得有水及其它液體浸入。二、開關的整定計算低壓開關主要技術數(shù)據(jù)表 表4型號開關類型額