滿堂扣件式鋼管落地腳手搭設(shè)方案

1、目錄一、編制依據(jù) 2二、工程概況 2三、落地式腳手架支撐系統(tǒng)設(shè)計 2四、腳手架施工 34.1 施工準備 34.2 搭設(shè) 44.3 鋼管檢查 5五、拆除 85.1 拆除前必須完成以下準備工作 85.2 拆除順序應(yīng)符合以下要求 85.3 卸料應(yīng)符合以下要求 8六、安全管理 86.1 人員要求 86.2 搭設(shè)階段 96.3 使用階段 9七、計算書 107.1 板模板支撐系統(tǒng)計算書 117.2 0.85m高的梁模板支撐系統(tǒng)計算書 1 97.3 1.1m高的梁模板支撐系統(tǒng)計算書 3 47.4 梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 工程經(jīng)驗 : 49滿堂扣件式鋼管落地腳手搭設(shè)方案一、編制依據(jù)1、建筑施工扣

2、件式鋼筋腳手架安全技術(shù)規(guī)范 (JGJ130-2011)2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB50009-2001)3、鋼管腳手架扣件 (GB15831-2006)4、建筑施工安全檢查評分標準 ( JGJ59-2011)5、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范 (JGJ46-2005)6、高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范 ( JGJ80-91)二、工程概況工程名稱：XX家園住宅工程配建三工程地點：建設(shè)單位：設(shè)計單位：監(jiān)理單位：施工單位：三、落地式腳手架支撐系統(tǒng)設(shè)計1、落地式鋼管滿堂腳手架搭設(shè)高度：5.2m,采用鋼管(？483 3.5mm) 扣件連接。板支撐系統(tǒng)的立桿間距或排距：1.2m，縱距：1.5m，步距：1.5m。0.8

3、5m高的梁支撐系統(tǒng)的立桿沿梁跨度方向間距:1.0m，板底承重 立桿橫向間距或排距:1.2m，梁兩側(cè)立桿間距：0.55m，立桿步距：1.5m。1.1m高的梁支撐系統(tǒng)的立桿沿梁跨度方向間距：0.9m，板底承重立 桿橫向間距或排距:1.0m，梁兩側(cè)立桿間距：0.55m,立桿步距：1.5m。2、立桿底部均設(shè)置腳手板，其中 1.1m 高的梁底支撐系統(tǒng)下應(yīng)做100mn厚的C15混凝土墊層。腳手板厚 50 mm寬200 mm長不少于2 跨，立桿距墊板200 mn處設(shè)置縱橫向掃地桿，米用直角扣件與內(nèi)外立 桿扣牢3、縱橫向水平桿間距 1.5 米，縱橫向水平桿長度不少于 3跨，米 用直角扣件與內(nèi)外立桿扣牢。4、腳

4、手架平臺四周設(shè)置縱橫向剪刀撐，剪刀撐水平向、豎向連續(xù) 設(shè)置、豎向到頂，剪刀撐每隔 2 排設(shè)置一組縱橫向剪刀撐，剪刀撐與 地面夾角不大于 60°不小于 45°，剪刀撐搭設(shè)不少于 4 跨，不小于 6 米。四、腳手架施工4.1 施工準備1 、材料準備腳手架鋼管米用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管(GB T 1 3793)所規(guī)定的鋼管，其質(zhì)量符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼(GB/ T700)中Q235-A級鋼所規(guī)定鋼管直徑48,壁厚3.5mm扣件采用鑄鐵扣件， 其材質(zhì)符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件(GB/T158311995)。2、單位工程各級負責人應(yīng)按施工組織設(shè)計中有關(guān)腳手架的要求， 逐級向

5、架設(shè)和使用人員進行技術(shù)交底。3、要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查，不合格的構(gòu)配件不得 使用，經(jīng)檢查合格的構(gòu)配件應(yīng)按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)， 堆放場地不得有積水。4、應(yīng)清除地面雜物，平整搭設(shè)場地，地基夯實平整。所有立桿底部均設(shè)置腳手板，其中1.1m高的梁底支撐系統(tǒng)下應(yīng)做100mn厚的C15混凝土墊層4.2 搭設(shè)1、按腳手架的柱距、排距要求進行放線定位。2、在1.1m高的梁下澆筑100mn厚C15混凝土墊層。3、鋪設(shè)墊板和安放底座，并應(yīng)注意以下事項(1) 墊板、底座應(yīng)準確地放在定位線上；墊板采用厚50mm寬200mm 的腳手板，長不小于 2 跨。( 2)墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空。4、桿

6、件搭設(shè)腳手架搭設(shè)順序如下：放置縱向掃地桿-立桿-橫向掃地桿-第 一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫 向水平桿5、搭設(shè)立桿的安全技術(shù)措施：(1) 立桿采用單立桿，立桿距墊板 200 處設(shè)置縱向掃地桿，采用 直角扣件與立桿內(nèi)外扣牢。橫向掃地桿也采用直角扣件，緊貼縱向掃 地桿的下方與內(nèi)外立桿扣牢。( 2)立桿接長宜用對接扣件連接，立桿的對接扣件應(yīng)交錯布置， 兩根相鄰立桿的接頭不在設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相 隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于 500mm各接頭中心至主節(jié)點的 距離不宜大于步距的 1 3。6、搭設(shè)縱、橫向水平桿的安全技術(shù)措施( 1)、搭設(shè)縱、橫向水平桿時，

7、其構(gòu)造應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定要求，縱 向水平桿宜設(shè)置在立桿的內(nèi)側(cè)，其長度不小于 3 跨，縱向水平桿接長 宜用對接扣件連接，縱向水平桿的對接應(yīng)交錯布置，兩根相鄰縱向水 平桿的接頭不準設(shè)置在同步或同跨內(nèi)，不同步、不同跨兩根相鄰接頭 在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于 500mm各接頭中心至最近主節(jié)點的距 離不宜大于縱距的 l 3，縱向水平桿采用直角扣件與立桿扣牢，橫向 水平桿也采用直角扣件，緊貼縱向水平桿下方與內(nèi)外立桿扣牢，主節(jié) 點處橫向水平桿嚴禁拆除。(2) 同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內(nèi)、外立桿 固定。7、搭設(shè)剪刀撐注意事項 豎向剪刀撐應(yīng)隨立桿、縱橫向水平桿等同步搭設(shè)，剪刀撐、橫向 斜撐的構(gòu)造

8、應(yīng)符合規(guī)定要求，剪刀撐四周設(shè)置縱、橫向剪刀撐，剪刀 撐采用斜桿搭成剪刀撐，剪刀撐與地面成 50 度夾角，剪刀撐接長宜采 用搭接方式，采用二只旋轉(zhuǎn)扣件搭接，二扣件間距不宜小于 l 米，桿 端伸出扣件蓋板不宜小于 100mm剪刀撐搭設(shè)不小于 4跨，不小于6 米，剪刀撐水平向、豎向連續(xù)設(shè)置，豎向連續(xù)到頂，剪刀撐縱向每隔 2 排搭設(shè)一組，橫向每隔 2 排搭設(shè)一組，剪刀撐一端抵在墊板上，另一 端與采用旋轉(zhuǎn)扣件與主桿、橫向水平桿扣牢，旋轉(zhuǎn)扣件中心至主節(jié)點 距離不應(yīng)大于 150mm。8、扣件安裝的安全技術(shù)措施(1) 扣件規(guī)格(48)必須與鋼管外徑相同。(2) 扣件螺栓擰緊力矩應(yīng)在45 65N2 m之內(nèi)。(3

9、) 主節(jié)點處，固定橫向水平桿 (或縱向水平桿 ) 、剪刀撐、橫向 支撐等扣件的中心線距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于 150mm。(4) 對接扣件的開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。(5) 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm。4.3 鋼管檢查1 、必須有產(chǎn)品質(zhì)量合格證。2、應(yīng)有質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準金屬 拉伸試驗方法 （GBT228） 的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合國標的要求。3、鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、 毛刺、壓痕和深的劃道。4、鋼管外徑、壁厚、端面等偏差要符合國標要求。5、鋼管必須除銹，涂防銹漆和標色（黃色油漆） 。6、扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證，測試報告、質(zhì)量

10、合格證。7、使用舊鋼管、扣件要求進行嚴格檢查、檢測。8、腳手架搭設(shè)的技術(shù)要求、允許偏差與檢驗方法，應(yīng)符合表1 的要求。項 次項目技術(shù)要求谷許偏差厶(mm)檢查方法 與工具1地 基 基 礎(chǔ)表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動-10降沉2立桿垂直度最后驗收垂直度偏差Hmax = 20mH/200用經(jīng)緯儀和 吊線和卷尺搭設(shè)中檢查垂直度偏差 的高度H = 2H = 10不同高度H時的允 許偏差( mm)± 7 ± 503間 距步距偏差 桿距偏差 排距偏差± 20± 50± 20鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端± 20水平儀或水 平

11、尺同跨內(nèi)、外縱向水平桿高 差± 105雙排腳手架橫向水平桿外伸長 度偏差外伸500mm< 50鋼板尺6扣 件 安 裝主節(jié)點處各扣件距主節(jié) 點的距離a< 150mm鋼板尺同步立桿上兩個相鄰對 接扣件的咼差< 500mm鋼板尺立桿上的對接扣件距主 節(jié)點的距離< h/3鋼板尺縱向水平桿上的對接扣 件距主節(jié)點的距離< L/3鋼板尺扣件螺栓擰緊扭力矩40-65N2 m扭矩扳手7剪刀撐與地面的傾角45° -60°角尺五、拆除5.1 拆除前必須完成以下準備工作1、全面檢查腳手架的扣件連接、支撐體系等是否符合安全要求。2、拆除安全技術(shù)措施，應(yīng)由施工單

12、位工程負責人逐級進行技術(shù)交 底；設(shè)置警戒區(qū)，并有專人負責警戒。3、清除腳手架上雜物及地面障礙物。5.2 拆除順序應(yīng)符合以下要求1、拆除腳手架順序一般為：剪刀撐T縱向水平桿T橫向水平桿T 立桿，按自上而下，先裝者后拆，逐步拆除，一步一清，不得采取上 下同時作業(yè)，應(yīng)先拆中間扣，再拆兩邊扣，由中間操作人員向工傳遞 鋼管。2、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應(yīng)先在 適當位置搭臨時拋撐加固。3、當腳手架采取分段、分里外拆除時，對不拆除的腳手架兩端， 應(yīng)先按有關(guān)規(guī)定要求設(shè)置連墻件和橫向支撐加固。5.3 卸料應(yīng)符合以下要求1 、各構(gòu)配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。2、運至地面的

13、構(gòu)配件應(yīng)按要求及時檢查整修與保養(yǎng)，并按品種規(guī) 格隨時碼堆存放，置于干燥通風處，防止銹蝕。六、安全管理6.1 人員要求1、腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過國家現(xiàn)行標準特種作業(yè)人員安全 技術(shù)考核管理規(guī)則考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，體檢合格者方可發(fā)上崗證。2、搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等，袖口、 褲口要扎緊。6.2 搭設(shè)階段1、腳手架的構(gòu)配件質(zhì)量必須按規(guī)定要求進行檢驗，合格后方準使 用。2、腳手架搭設(shè)應(yīng)按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （JDJ1302001）JGJ5999 安全檢查標準進行檢查， 發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)及時 校正。3、腳手架的搭設(shè)質(zhì)量必須符合要求方能投入使用。4、

14、施工現(xiàn)場帶電線路，如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手 架，非電工不準擅自接電線電器裝置。6.3 使用階段1、操作層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載，不得將模板 支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁 任意懸掛起重設(shè)備。腳手架上嚴禁堆放大量模板、木料等多余的材料， 確保腳手架暢通及防止超載。2、六級及六級以上大風和霧、雨、雪天應(yīng)停止腳手架作業(yè)，雨雪 后上架應(yīng)有防滑措施。3、應(yīng)設(shè)專人負責對腳手架進行檢查和保修。4、在下列情況下，必須對腳手架進行檢查。（1）在六級及以上大風與大雨后。（2）停用超過一個月，復(fù)工前。5、檢查保修項目（1）地基是否積水、底座是否松動、立桿是否懸

15、空。（2）扣件螺栓是否松動。（3）安全防護措施是否符合要求。6、在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件（1）主節(jié)點的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿（2）支撐、剪刀撐 要拆除上述任一桿件均應(yīng)采取安全措施，并報主管部門批準。7、嚴禁任意在腳手架基礎(chǔ)及其鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應(yīng)采取 安全措施，并報主管部門批準。8、臨街搭設(shè)的腳手架外側(cè)應(yīng)有行人安全通道安全防護棚防護措 施，以防墜物傷人。9、在腳手架上進行電、 氣焊作業(yè)時， 必須有防火措施和專人看守。10、工地臨時用電線路的架設(shè)及腳手架接地、避雷措施等應(yīng)按國 家現(xiàn)行標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ462005） 的有關(guān) 規(guī)定執(zhí)行。11、拆除

16、腳手架時，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標志，并派專人監(jiān)護， 嚴禁一切非操作人員入內(nèi)。拆下的桿件與零配件，應(yīng)按類分堆 （零配件裝入容器 ） ，用吊車吊 下，或分級傳遞嚴禁高空拋擲。七、計算書計算依據(jù)：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（ JGJ130-2001） 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2002建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB 50009-2001）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （GB 50017-2003）等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于 4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。 為此計算中還參考了 施工技術(shù) 2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。7

17、.1 板模板支撐系統(tǒng)計算書7.1.1 參數(shù)信息（1）模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m）:1.20;縱距（m）:1.50;步距（m）:1.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0.10;模板支架搭設(shè)高度（m）:5.20; 采用的鋼管（mm）:48X 3.5;板底支撐連接方式：方木支撐； 立桿承重連接方式 :可調(diào)托座。（2）荷載參數(shù)模板與木板自重（kN/m2）：0.350;混凝土與鋼筋自重（kN/m:25.000; 施工均布荷載標準值 （kN/m2）:2.500。（3）材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm;板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2）:9500;面板抗彎強度設(shè)計值（N/mm

18、2）:13; 木方抗剪強度設(shè)計值（N/mm2）:1.400;木方的間隔距離（mm）:250.000;22木方彈性模量E（N/mm ）:9500.000;木方抗彎強度設(shè)計值（N/mm ）:13.000; 木方的截面寬度（mm）:50.00;木方的截面高度（mm）:100.00;托梁材料為：鋼管（雙鋼管）:48 X 3.5（4）樓板參數(shù)樓板的計算厚度 （mm）:120.00;單位:(mm)模板支架立面圖0O <>O圖2樓板支撐架荷載計算單元7.1.2模板面板計算面板為受彎構(gòu)件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度 1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:23W =

19、 100 為.82/6 = 54 cm3;I = 100 K83/12 = 48.6 cm4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算q,卩y?VQ1L250250L2501Lrr彳面板計算簡圖(1) 荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi = 25 (X12 X+0.35 X = 3.35 kN/m；活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2 = 2.5 1 = 2.5 kN/m ;(2) 強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：其中：q=1.2 X.35+1.4 X.5= 7.52kN/m最大彎矩 M=0.1X7.52 X0.252=0

20、.047 kN m；面板最大應(yīng)力計算值(T = 47000/54000 = 0.87 N/mrr;面板的抗彎強度設(shè)計值f=13 N/mm 2;面板的最大應(yīng)力計算值為 0.87 N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13N/mm2,滿足要求！(3) 撓度計算撓度計算公式為0.677g-/4 “v =<v = i / 250100 Ef其中 q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677 3.35 X2504/(100 9500 >48.6 10)=0.019 mm；面板最大允許撓度V=250/ 250=1 mm ;7.1.3模板支撐方木的計算方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面

21、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3W=5< 10X10/6 = 83.33 cm3;4I=5 <0X10X0/12 = 416.67 cm ;方木楞計算簡圖(1) 荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m) : q1= 25 X.25 X.12 = 0.75 kN/m；模板的自重線荷載(kN/m) : q2= 0.35 <25 = 0.088 kN/m ;活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m) : p1 = 2.5 0X5 =0.625 kN/m;(2) 強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：M=0.125Z2均布荷載

22、：q=1.2 <q什q2)+1.4 pX=1.2 <0.75+0.088)+1.4 0.625=1.88 kN/m;最大彎矩：M = 0.125ql2 = 0.125 1X8 X.52 = 0.529 kN m；方木最大應(yīng)力計算值：(T = M /W = 0.529 <13333.33 = 6.345 N/mm2;方木的抗彎強度設(shè)計值：f=13.000 N/mm2;方木的最大應(yīng)力計算值為 6.345 N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值132N/mm，滿足要求！(3) 抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足：t = 3V/2bh< t其中最大剪力:V = 0.625 18 X.5

23、 = 1.763 kN;_32方木受剪應(yīng)力計算值 T = 3 X 1.763/(21050X100) = 0.529 N/mm ; 方木抗剪強度設(shè)計值t = 1.4 N/mi2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.529 N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值1.4N/mm2,滿足要求！(4) 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：0.521 4nv= 一< v = i /400100 El均布荷載：q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值：v = 0.521 X 0.838 X 150(00 9X00 04166666.667)= 0.

24、558mm; 最大允許撓度：V=1500/ 250=6 mm ;方木的最大撓度計算值 0.558 mm小于方木的最大允許撓度 6 mm,滿足要求！7.1.4托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):48 X 3.5W=10.16 cm3; I=24.38 cm4;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 3.525 kN;PPPPFPPPFPP P P PP托梁計算簡圖2.0QE2 076托梁計算彎矩圖（kN m）托梁計算變形圖（mm）50955.085T5q 1.569 43S9 4S65®35.963Z128243310.5430.5437平 7

25、.013334931.9E5k5.499 015 9 015461229137 6.1370032l043.557 13577.062 7.002托梁計算剪力圖（kN）最大彎矩 M max = 2.076 kN m ;最大變形 V max =4.042 mm ;最大支座力Qmax = 18.679 kN ;最大應(yīng)力 （T = 2076139.323/10160 = 204.344 N/mm;托梁的抗壓強度設(shè)計值f=205 N/mm 2;205托梁的最大應(yīng)力計算值204.344 N/mm2小于托梁的抗壓強度設(shè)計值 N/mm2,滿足要求！托梁的最大撓度為 4.042mm小于1500/150與 10

26、 mm,滿足要求！7.1.5模板支架立桿荷載標準值（軸力）:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。(1) 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：腳手架的自重(kN) : Ngi = 0.138 5乂 = 0.72 kN;鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄 A。模板的自重(kN) : Ng2 = 0.35 1* *5 = 0.63 kN;鋼筋混凝土樓板自重(kN) : Ng3 = 25 *12 *.2 *.5 = 5.4 kN; 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.75 kN;(2) .活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.

27、5+2 ) 1.2*1.5 = 8.1 kN;(3) 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 19.44 kN;7.1.6 立桿的穩(wěn)定性計算 :立桿的穩(wěn)定性計算公式 :其中：N -立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) : N = 19.44 kN;-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；I 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm) ：i = 1.58 cm;A 立桿凈截面面積 (cm2)：A = 4.89 cm2;33W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )(cm3)：W=5.08 cm3;20-鋼管立桿最大應(yīng)力計算值(N/mm );f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：

28、f =205 N/mm 2;L0 計算長度 (m);如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算l0 = h+2ak1 計算長度附加系數(shù)，取值為 1.155;u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3; u = 1.79;a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度; a = 0.1 m;上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.1 2 =*1.7 m;L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ;鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值;(T =19439.616/(0.53 >489) = 75.007 N/mm2;鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值(T = 75.007 N/mr

29、n小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm 2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表 1取值1.167;k2 - 計算長度附加系數(shù)， h+2a = 1.7 按照表2取值1 .004 ; 上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.0>04>(1.5+0.1 2>)= 1.992 m;Lo/i = 1991.836 / 15.8 = 126 ;由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) u = 0.417;2鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值：(T

30、 =19439.616/(0.417 >89) = 95.333 N/mm ; 鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值(T = 95.333 N/mm小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm 2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 7.1.7 立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p < fg地基承載力設(shè)計值 :fg = fgk> kc = 120 1>=120 kpa;其中，地基承載力標準值： fgk= 120 kpa ; 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = 1 ;立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p =

31、N/A =19.44/0.25=77.758 kpa ; 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ： N = 19.44 kN;2基礎(chǔ)底面面積 ： A = 0.25 m2 。p=77.758 < fg=120 kpa。地基承載力滿足要求！7.2 0.85m高的梁模板支撐系統(tǒng)計算書1000一報承重立桿，木方支律垂宜于罐截面7.2.1參數(shù)信息(1)模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.35;梁截面高度 D(m):0.85;混凝土板厚度(mm):120.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50;板底承重立

32、桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m): 5.20；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.55；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1;采用的鋼管類型為48 X 3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80;(2) 荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35;鋼筋自重(kN/m:1.50;施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5;新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):18.0; 傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0;振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0;(3) 材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量 E(

33、N/mm2)： 10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)： 17.0;木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)： 1.7;面板類型：膠合面板；面板彈性模量 E(N/mm2)： 9500.0;面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)： 13.0;(4) 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm): 50.0;梁底方木截面高度h(mm): 100.0;梁底縱向支撐根數(shù)：3;面板厚度(mm)： 18.0;(5) 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm): 600;次楞根數(shù)：3;主楞豎向支撐點數(shù)量為：3;支撐點豎向間距為：150mm, 150mm；穿梁螺栓水平間距(mm): 600;穿梁螺栓直徑(mm): M14

34、;主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管 48X3.5;主楞合并根數(shù)：2;次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2;7.2.2梁模板荷載標準值計算(1)梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只 考慮新澆混凝土側(cè)壓力。f = 022出燉亦 f=vh其中Y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得 5.714h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h ;H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總

35、高度，取0.750m；弘-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ;込 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F;分別計算得50.994 kN/m 2、18.000 kN/m2,取較小值18.000 kN/m 2作為本工 程計算荷載。7.2.3梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè) 壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。fqr勺F勺f7f|365測1.T面板計算簡圖(單位：mm)(1)強度計算跨中彎矩計算公式

36、如下：M 尸(7 =< fW其中，W -面板的凈截面抵抗矩， W = 60X1.8 >1.8/6=32.4cm3;M -面板的最大彎距(N mm);(7 -面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mn?)f-面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2);按以下公式計算面板跨中彎矩:7W =0.125/2其中，q -作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：qi= 1.2區(qū)6 X8X).9=11.66kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q2= 1.4 0.6 2>0.9=1.51kN/m；q = q1 +q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距)：l

37、= 365mm;面板的最大彎距 M= 0.125 X13.176 >3652 = 2.19 105N -mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：(T = 2.19 *3024 104=6.772N/mm2; 面板的抗彎強度設(shè)計值：f = 13N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計算值 (7 =6.772N/mrn小于 面板的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm 2,滿足要求！(2)撓度驗算1007q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q = 18 0.6 = 10.8N/mm;I-計算跨度(內(nèi)楞間距)：l = 365mm ; E-面板材質(zhì)的彈性模量：E = 9500N/mm2;I-面板的截面慣性矩:I

38、= 60 1.8 1.8 1.8/12=29.16cm4;面板的最大撓度計算值：v =0.521 X 10.8 勿(U0 9500 >2.92 10)=0.361mm;面板的最大容許撓度值：v = I/250 =365/250 = 1.46mm面板的最大撓度計算值：v =0.361mm小于面板的最大容許撓度值v =1.46mm滿足要求！7.2.4梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算(1)內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁 計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W分別為：2 3W = 6 >82>2

39、/6 = 128cm3;3 4I = 6 戒>2/12 = 512cm4;內(nèi)楞計算簡圖a內(nèi)楞強度驗算：強度驗算計算公式如下：M 尸<T =-< fW其中，_-內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值（N/mn2）;M-內(nèi)楞的最大彎距（N mm）；W-內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；f-內(nèi)楞的強度設(shè)計值（N/mm2）。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：M = OAqf其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = （1.2 1>».9+1.4 2X）.9） >.365=8.02kN/m；內(nèi)楞計算跨度（外楞間距）：l = 600mm ;25內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1 &02 600.00 = 2.89 1

40、0 N mm；最大支座力:R=1.1 8.015 0.6=5.29 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值（T 2.89 X05/1.28 105= 2.254N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值（7 = 2.254 N/mm小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值f=17N/mm 2，滿足要求！b、內(nèi)楞的撓度驗算0.677 4lOOEf<v = 1! 250其中l(wèi)-計算跨度(外楞間距)：1 = 600mm ;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q =18.00 0.37= 6.57 N/mm；E -內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2;I -內(nèi)楞的截

41、面慣性矩：I = 5.12 106mm4;內(nèi)楞的最大撓度計算值：V =0.677 X 6.57 勸6100 W000>5.12 X06)=0.113mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值：=6000=2.4mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值V =0.113mm、于內(nèi)楞的最大容許撓度值V =2.4mm滿足要求！(2)外楞計算夕卜楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力 5.29kN,按照集中 荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48X3.5;外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3;外鋼楞截面慣性矩I = 24.38cm4;外楞

42、計算簡圖L365Lr<2 S56.292.65L 150L 150 1L150260*rTrd外楞彎矩圖(kN m)0.1030.524外楞變形圖（mm）a外楞抗彎強度驗算M 尸（7 =-< fW其中（7 -外楞受彎應(yīng)力計算值（N/mm）M -外楞的最大彎距（N mm）;W -外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強度設(shè)計值（N/mm2）。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.741 kN m外楞最大計算跨度：l = 280mm;經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值：7 = 7.41初102 104 = 72.896 N/mm2; 外楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 205N/mm 2;外楞的受彎

43、應(yīng)力計算值7 =72.896N/mrn小于外楞的抗彎強度設(shè)計值2f=205N/mm，滿足要求！b、外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.524mm外楞的最大容許撓度值：v = 280/400=0.7mm外楞的最大撓度計算值v =0.524mm小于外楞的最大容許撓度值v =0.7mm滿足要求！7.2.5穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<m = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面積（mm2） f -穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直徑：2 mm；穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm；穿梁螺栓 有效面積：A= 76 mm ;穿梁螺

44、栓所受的最大拉力：N =（1.2 18+1.4 >2） >0.6為.355 =5.197 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 170 76/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.197kN小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求!7.2.6梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐 的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼 筋自重荷載。本算例中，面板的截

45、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =1000 >8 >8/6 = 5.40 1>mm3;I =1000X18X18X18/12 = 4.86 1>mm4;f1f1fiF11!ZJ175L（l）抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：M 尸<7 = - < fW其中，（T 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值（N/mm?）;M -計算的最大彎矩（kN m）;l -+算跨度（梁底支撐間距）:l =175.00mm;q -作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m); 新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：qi: 1.2 *24.00+1.50) X1.00 &85 90=

46、23.41kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.2 0.35 1.00 0.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3： 1.4 200 1.00 0.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=23.41+0.38+2.52=26.31kN/m跨中彎矩計算公式如下：7W =0.125/22Mmax = 0.125 26.307 0.175=0.101kN m；(T =0.101 支/5(40 104=1.865N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力(7 =.865 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值f=13N/mm 2，滿足要求！(2)撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊

47、剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作 用。最大撓度計算公式如下0.521?/410QE7<v=/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載q = (24.0+1.50) 0.850+0.35) X1.00= 22.03KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l =175.00mm；E-面板的彈性模量：E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:V =175.00/250 = 0.700mm面板的最大撓度計算值：4 5V =0.521 X 22.025 勿(175 9500 >4.86 105)=0.023mm；面板的最大撓度計算值：V =0.023mm小于面板的最大允

48、許撓度值：V = 175 / 250 = 0.7m m,滿足要求！7.2.7梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重 荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自 重、鋼筋自重荷載。(1) 荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m):qi = (24+1.5) 0.85 0175=3.793 kN/m；模板的自重線荷載(kN/m):q2 = 0.35 0汐75 )(2 >0.85+0.35)/ 0.35=0.359 kN/m；活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m):經(jīng)計算得到，活荷

49、載標準值Pi= (2.5+2) 0(75=0.788 kN/m；(2) 方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.2 (793+1.2 (.359=4.982 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.4 0.788=1.102 kN/m ；方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：3W=( 10(10/6 = 83.33 cm3；I=5(10X10(10/12 = 416.67 cm4；a方木強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：線荷載設(shè)計值 q = 4.982+1.102=6.085 kN/m；最大彎距M =0

50、.1ql2= 0.1 床085 1X1= 0.608 kN.m；抗彎強度設(shè)計值f=13 N/mm 2;方木的最大應(yīng)力計算值 7.302 N/mm2小于 方木抗彎強度設(shè)計值13 N/mm2,滿足要求！b、方木抗剪驗算:截面抗剪強度必須滿足3V其中最大剪力：V = 0.6 6085 X = 3.651 kN;方木受剪應(yīng)力計算值t = 3 X 3650.85/(2 X 50X 100) = 1.0952N/mm方木抗剪強度設(shè)計值t = 1.7 N/mi方木的受剪應(yīng)力計算值 1.095 N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值1.7 N/mm2, 滿足要求！C、方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算

51、值最不利分配的撓度和，計算公式如下：0.677 410057<V = ；/25Oq = 3.793 + 0.359 = 4.152 kN/m； 方木最大撓度計算值 V = 0.677 X 4.152 X10004/(100 10000X416.667 X04)=0.675mm；方木的最大允許撓度 v =1.000 X 1000/250=4.000 mm方木的最大撓度計算值v = 0.675 mm小于 方木的最大允許撓度 v =4 mm滿足要求！(3) 支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1 = (24.000+1.500)

52、0.850= 21.675 kN/m2;模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2;2q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2;2q = 1.2 (21.675 + 0.350 )+ 1.4 4.50CX = 32.730 kN/m2;梁底支撐根數(shù)為n,立桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b,梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P,梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：N = 1.22ah當n>2時:燈一 1N = 1,2g2ah2753.221275計算簡圖(kN)變形圖(mm)QUS彎矩圖（kN m）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力Ra = Rb=1

53、.546 kN,中間支座最大反力Rmax=9.087;最大彎矩 Mmax=0.155 kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.026 mm；最大應(yīng)力（T =0.155 X 6/5080=30.441 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計強度f=205 N/mm 2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 30.441 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計強度205 N/mm2,滿足要求！7.2.8扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際 的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）:R < Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計值，取12.80 kN;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=9.087 kN;R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！7.2.