格構(gòu)式塔吊方案

1、塔吊基礎及搭拆專項方案編制人： 職務（職稱） 審核人： 職務（職稱） 批準人： 職務（職稱） 浙江龍舜建設有限公司杭州北部軟件園新建廠房（三期）項目部年 月 日目 錄第一章、工程概況3第二章、編制依據(jù)4第三章、工程場地地質(zhì)條件、地質(zhì)勘察剖面圖5第四章、QTZ80(ZJ5710)塔吊技術(shù)參數(shù)7第五章、塔吊平面布置8第六章、塔吊基礎設計10第七章、樁基承載力及鋼格構(gòu)柱等驗算12第八章、塔吊基礎施工28第九章、塔吊施工作業(yè)管理措施（群塔作業(yè)）31附件：附圖一、塔吊平面布置圖附圖二、塔吊剖面立面圖附圖三、塔吊結(jié)點處理詳圖附圖四、附圖五、塔吊與建筑物距離平面圖附圖六、塔吊說明書第一章、工程概況1.1工程

2、概況杭州北部軟件園發(fā)展有限公司新建廠房三期項目工程位于浙江省杭州市拱墅區(qū)科技工業(yè)功能區(qū)祥符區(qū)塊內(nèi)，上祥路以東，祥盛路以北，規(guī)劃東吳路以西，祥園路以南。建筑物地下為二層（主樓部分為三層），地上由五幢13層裙房組成,鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu)，建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級。本工程±0.000標高相當于絕對標高4.900m，目前自然地面平均絕對標高為4.400m，地下室平面長為195m，寬為120m，基礎形式為樁承臺基礎，樁基為600、700、800鉆孔灌注樁，樁頂標高-11.45m12.90為主，樁長4550m，按進入持力層控制為主。地下室底板標高-10.70m，底板厚700mm，外墻板厚350450

3、mm，承臺高0.82.30m，地梁高700均為暗梁、砼為C35，電梯井底開挖深度最深處在-14.05m?；A墊層均為150mm厚C15墊層。地下室內(nèi)縱向，橫向設2條后澆帶寬為1000mm。本工程建筑結(jié)構(gòu)高度為49.77米，2#塔吊搭設高度為60米，3#塔吊搭設高度為57米，1#4#塔吊搭設高度為54米，以上高度未包括地下格構(gòu)柱8.7米，第一次搭設2#塔吊搭設高度為31.5米，3#塔吊搭設高度為28.5米，1#4#塔吊搭設高度為25.5米，塔吊具體位置詳見總平面圖。1.2相關(guān)單位1、建設單位：杭州北部軟件園發(fā)展有限公司2、設計單位：漢嘉設計集團股份有限公司3、勘測單位：浙江省工程物探勘察院4、監(jiān)

4、理單位：浙江天成項目管理有限公司5、施工單位：浙江龍舜建設有限公司1.3現(xiàn)場情況目前工程已完成“三通一平”，周邊圍墻及臨時設施設置的搭設，完成表層駁土等施工準備工作，樁基施工階段。1.4周邊環(huán)境條件場地交通條件和地理位置：位于浙江省杭州市拱墅區(qū)科技工業(yè)功能區(qū)相符區(qū)塊內(nèi)，上祥路以東，祥盛路以北，規(guī)劃東吳路以西，祥園路以南。第二章、編制依據(jù)1、漢嘉設計集團股份有限公司設計的土建施工圖紙；2、浙江省工程物探勘察院提供的杭州北部軟件園發(fā)展有限公司新建軟件用房二期工程巖土工程勘察報告（2010年7月）； 3、本工程施工組織設計、基坑設計方案及土方開挖方案等；4、本工程業(yè)主提供的各類現(xiàn)場資料；5、根據(jù)建設

5、部2009 87號文件危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的規(guī)定；關(guān)于進一步做好杭州市危險性較大的分部分項工程專項施工方案論證工作的通知杭建工發(fā)2009第528號；根據(jù)杭建監(jiān)總201033號文件中,關(guān)于加強建筑起重機械租賃、安裝、拆卸和使用安全管理的若干意見；關(guān)于加強組合式塔基基礎制作、安裝和使用的若干要求杭建監(jiān)總201213號。6、浙江省建筑機械集團提供的QTZ80(ZJ5710)塔吊使用說明書；7、浙江省省標固定式塔式起重機基礎技術(shù)規(guī)程DB33/T1053-2008；8、塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)9、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50010-2002)10、

6、建筑樁基礎技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)11、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50017-2003)12、鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50205-2001）13、建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程JGJ8114、建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-200115、建筑施工塔式起重機安裝使用拆卸安全技術(shù)規(guī)程JGJ196-201016、固定式塔式起重機基礎技術(shù)規(guī)程DB33/T1053-200817、塔式起重機安全規(guī)程GB5144-200618、本方案中其他未盡事項參照相關(guān)的規(guī)范標準執(zhí)行。第三章、工程場地地質(zhì)條件、地質(zhì)勘察剖面圖根據(jù)浙江省工程物探勘察院提供杭州北部軟件園新建廠房三期工程巖土工程勘察報告（10年7月）塔吊

7、基礎布置部位的地質(zhì)情況參照2-2,a剖面圖及Z12。 從地質(zhì)勘察報告及現(xiàn)場地質(zhì)情況看，本工程場地未見明顯不良地質(zhì)作用。場地地表雜填土性質(zhì)松散，場地淺部為雜填土全場分布、素填土及塘泥局部分布、中部分布以粉質(zhì)粘土為主局部細沙，下部以粘土及全風化熔結(jié)凝灰?guī)r、強風化熔結(jié)凝灰?guī)r、中風化熔結(jié)凝灰?guī)r為主，場地淺部與中部分布性質(zhì)軟弱的淤泥質(zhì)粘土具較強的蠕變性和觸變性，上述因素對本工程樁基施工和地下室基坑開挖施工會產(chǎn)生不利影響，施工時著重觀察土層的變化，并落實相應的應急措施。地基土物理力學指標：塔吊基礎涉及各土層主要物理力學性質(zhì)指標：自然地面標高。塔吊位于地下室基坑圍護內(nèi)。工程地質(zhì)參數(shù)如下表所示：土層號土層名稱

8、含水量%重 度土層厚度鉆孔灌注樁摩阻力特征值（KPa）樁周土摩擦力樁端土承載力淤泥質(zhì)粘土43.117.3206-1粉質(zhì)粘土26.819.45.625-2粉質(zhì)粘土33.318.29.525粘質(zhì)粉土34.818.36.19-1粉質(zhì)粘土23.819.67.927-2細砂4.130-3粉質(zhì)粘土24.519.516.932-3夾細砂3.140-4粉質(zhì)粘土30.518.75.223-1粉質(zhì)粘土30.518.8732-2粘土35.318.15.726根據(jù)建筑物高度按獨立（有附墻）50m計，塔吊選用QTZ80(ZJ5710)型。塔吊基礎采用4800鉆孔灌注樁。塔吊樁尖持力層為第-2層：粘土層。地質(zhì)剖面圖：第四

9、章、QTZ80(ZJ5710)型塔吊技術(shù)參數(shù)根據(jù)QTZ80（ZJ5710）型塔吊說明書，本工程塔吊基本技術(shù)參數(shù)如下表 ：塔吊型號QTZ80（ZJ5710）安裝方式固定獨立式總功率31.7KW整機重量32.52噸安裝高度60米最大工作幅度57米最小工作幅度2.5米臂端起重量1噸最大起重量6噸塔身截面尺寸1.6×1.6米平衡臂長11.92米平衡尾石重量13.32噸具體詳見QTZ80（ZJ5710）型塔吊說明書第五章、塔吊平面布置1、塔吊基礎定位圖： 2、塔吊總平面布置圖詳見附后平面布置圖第六章、塔吊基礎設計塔吊基礎均采用均采用4顆800灌注樁結(jié)合格構(gòu)式鋼立柱樁基礎，不做整體式鋼筋混凝土基

10、礎，灌注樁頂標高同地下室底板板底落低400mm，有效樁長32米，樁頂以上部分采用4根480×480-140×140，綴板450×300×10焊接組成的鋼構(gòu)格柱，錨入樁內(nèi)不少于3m，混凝土超灌高度不小于3米，基座平臺采用2600×2600×20+600×600×40mm厚鋼板，每根格構(gòu)柱通過4根直徑30mm螺栓與鋼板緊固，螺栓焊接于分肢角鋼上（焊縫長度250mm，雙面焊，焊縫高度10mm），并且封口鋼板與角鋼分肢間通過水平焊縫連接，并加焊三角形加勁板的形式連接，塔吊塔身標準節(jié)通過高強螺栓在封口板上穿孔連接。格構(gòu)柱四周

11、采用16#槽鋼圍焊連成一個整體，在封口鋼板上在焊接一塊2cm厚鋼板，作鋼平臺使用，再在平臺上做臨邊圍護。格構(gòu)式鋼柱穿過地下室底、頂板。灌注樁、格構(gòu)柱的軸線與塔吊基礎節(jié)的柱腳相對應。格構(gòu)柱與塔身連接詳圖格構(gòu)柱與塔吊樁連接詳圖1、樁徑800，有效樁長32米計，2、樁配筋：1616（HRB335),加密區(qū)箍筋為螺旋筋8100（Q235），非加密區(qū)箍筋為螺旋筋8200（Q235），定位箍為122000（HRB335)，鋼筋籠主筋通長設置。樁身砼強度等級C30。3、鋼構(gòu)柱采用角鋼140×140×12通過綴板450×300×10焊接而成，鋼構(gòu)邊長480×4

12、80，確保進入鉆孔灌注樁身內(nèi)3米，具體尺寸詳見附圖。由于塔吊鋼立柱與基礎底板相連，鋼構(gòu)柱設止水鋼板與結(jié)構(gòu)底板一起澆筑。4、塔吊樁基礎砼達到80%設計強度后，方可進場安裝塔吊；塔吊經(jīng)檢測合格后，方可正常使用。塔吊基礎做法第七章、樁基承載力及鋼格構(gòu)柱等驗算本計算書采用PKPM計算軟件（20110318版）進行計算。本計算書主要依據(jù)本工程地質(zhì)勘察報告，塔吊使用說明書、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB500172003）、鋼結(jié)構(gòu)設計手冊（第三版）、建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊（第二版）、結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50092001）、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB50010-2002）、建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ942008）、建筑地基基

13、礎設計規(guī)范（GB500072002）等編制?；緟?shù)1、塔吊基本參數(shù)塔吊型號：QTZ80(ZJ5710)； 標準節(jié)長度b：3m；塔吊自重：32.52T； 塔吊地腳螺栓性能等級：普通8.8級；最大起重荷載Q：60kN； 塔吊地腳螺栓的直徑d：30mm；塔吊起升高度H：40.5m； 塔吊地腳螺栓數(shù)目n：16個；塔身寬度B: 1.6m； 2、格構(gòu)柱基本參數(shù)格構(gòu)柱計算長度lo：8.7m； 格構(gòu)柱綴件類型：綴板；格構(gòu)柱綴件節(jié)間長度a1：0.5m； 格構(gòu)柱分肢材料類型：L140x12；格構(gòu)柱基礎綴件節(jié)間長度a2：2m； 格構(gòu)柱鋼板綴件參數(shù):450×300×10；格構(gòu)柱截面寬度b1：0.

14、48m； 格構(gòu)柱基礎綴件材料類型：L140x12；3、基礎參數(shù)樁中心距a：1.6m； 樁直徑d：0.8m；樁入土深度l：30m； 樁型與工藝：泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁；樁混凝土等級：C30； 樁鋼筋型號：HRB335；樁鋼筋直徑：16mm； 鋼平臺寬度：2.6m×2.6m； 鋼平臺厚度：0.02m；鋼平臺的螺栓直徑：30mm； 鋼平臺的螺栓數(shù)目：12個；鋼平臺的螺栓性能等級：高強8.8級； 4、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：C類 有密集建筑群的城市郊區(qū)；風荷載高度變化系數(shù)：1.13；主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0：0

15、.45 kN/m2；額定起重力矩Me：760kN·m； 基礎所受水平力P：30kN；塔吊傾覆力矩M：1533.93kN·m； 工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市， 基本風壓0：0.45 kN/m2，額定起重力矩Me：760kN·m； 基礎所受水平力P：30kN；塔吊傾覆力矩M：1022.62kN·m； 非工作狀態(tài)下荷載計算一、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算作用在基礎上的垂直力：N=Gt=677.00=677.00kN；2、塔吊傾覆力矩總的最大彎矩值Mkmax=1533.93kN·m；3、塔吊水平力計算擋風系數(shù)計算： = (3B+2b+(4B2+b2

16、)1/2c/Bb)擋風系數(shù)=0.87；水平力：Vk=×B×H×+P=0.45×1.60×40.00×0.87+30.00=54.95kN；4、每根格構(gòu)柱的受力計算 作用于承臺頂面的作用力：Fk=677.00kN； Mkmax=1533.93kN·m； Vk=54.95kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。（1）、樁頂豎向力的計算Nik=(Fk+Gk)/n±Mxkxi/xj2式中：n單樁個數(shù)，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值； Gk樁基承臺的自重標準值； Mx

17、k承臺底面的彎矩標準值； xi單樁相對承臺中心軸的X方向距離； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=677.00/4+(1533.93×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=847.16kN；最小壓力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=677.00/4-(1533.93×1.60&

18、#215;2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=-508.66kN；需要驗算樁基礎抗拔力。（2）、樁頂剪力的計算V0=1.2Vk/4=1.2×54.95/4=16.48kN；二、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=1×3.14×27.002×320/4=183.22kN；Nv=1.2Vk/n=1.2×54.95/16=4.12kN<183.22kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，

19、n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.14×24.192×400/4=183.76kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×508.66/4.00=152.60kN<183.76kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(4.12/183.22)2+(152.60/183.76)2)0

20、.5=0.83；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三、承臺驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=54.95/12=4.58kN；Nvb=nvd2fvb/4=1×3.14×27.002×250/(4×1000)=143.14kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，即：n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=508.66/3.00=169.55kN；Ntb=de2ftb/4=3.14×24.192×400/(4

21、×1000)=183.76kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(4.58/143.14)2+(169.55/183.76)2)0.5=0.92；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。四、單肢格構(gòu)柱截面驗算1、格構(gòu)柱力學參數(shù)L140x12A =32.51cm2 i =4.31cm I =603.68cm4 z0 =3.90cm每

22、個格構(gòu)柱由4根角鋼L140x12組成，格構(gòu)柱力學參數(shù)如下：Ix1=I+A×（b1/2z0）2 ×4=603.68+32.51×(50.00/2-3.90)2×4=60309.83cm4；An1=A×4=32.51×4=130.04cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=60309.83/(50.00/2-3.90)=2858.29cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(60309.83/130.04)0.5=21.54cm；2、格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度Nmax/An1=1016.59×103/(130.04×10

23、2)=78.18N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度滿足要求 。3、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算L0x1=lo=8.70m；x1=L0x1×102/ix1=8.70×102/21.54=40.40；單肢綴板節(jié)間長度：a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/2.77=18.05；0x1=(x12+12)0.5=(40.402+18.052)0.5=44.25；查表：x=0.88；Nmax/(xA)=1016.59×103/(0.88×130.04×102)=88.73N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性滿

24、足要求。4、剛度驗算max=0x1=44.25<=150 滿足；單肢計算長度：l01=a1=50.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：i1=4.31cm；單肢長細比：1=lo1/i1=50/4.31=11.6<0.7max=0.7×44.25=30.97；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩(wěn)定滿足要求。五、整體格構(gòu)柱基礎驗算1、格構(gòu)柱基礎力學參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學參數(shù)：Ix1=60309.83cm4 An1=130.04cm2W1=2858.29cm3 ix1=21.54cm格構(gòu)柱基礎是由四個單肢的格構(gòu)柱組成的，整個基礎的力學參數(shù)：Ix2=Ix1+An1×(b2×1

25、02/2-b1×102/2)2×4=60309.83+130.04×(1.60×102/2-0.50×102/2)2×4=1814723.31cm4；An2=An1×4=130.04×4=520.16cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=1814723.31/(1.60×102/2-0.50×102/2)=32994.97cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(1814723.31/520.16)0.5=59.07cm；2、格構(gòu)柱基礎平面內(nèi)整體強度1.2N/An+1.4Mx/(x&#

26、215;W)=812.40×103/(520.16×102)+2147.50×106/(1.0×32994.97×103)=80.70N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)式基礎平面內(nèi)穩(wěn)定滿足要求。3、格構(gòu)柱基礎整體穩(wěn)定性驗算L0x2=lo=8.70m；x2=L0x2/ix2=8.70×102/59.07=14.73；An2=520.16cm2；Ady2=2×32.51=65.02cm2；0x2=(x22+40×An2/Ady2)0.5=(14.732+40×520.16/65.02)0.5=23.

27、17；查表：x=0.96； NEX' = 2EAn2/1.10x22NEX=179050.36N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=-3.13N/mm2f=300N/mm2；格構(gòu)式基礎整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x2=23.17<=150 滿足；單肢計算長度：l02=a2=200.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：ix1=21.54cm；單肢長細比：1=l02/ix1=200/21.54=9.29<0.7max=0.7×23.17=16.22因

28、截面無削弱，不必驗算截面強度。剛度滿足要求。六、樁豎向極限承載力驗算單樁豎向承載力標準值按下面的公式計算： Quk=Qsk+Qpk = uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=2.513m； Ap樁端面積,Ap=0.503m2；各土層厚度及阻力標準值如下表（以ZK18作為參考,詳見地質(zhì)報告）: 土層號土層名稱含水量%重 度土層厚度鉆孔灌注樁摩阻力特征值（KPa）樁周土摩擦力樁端土承載力淤泥質(zhì)粘土43.117.3206-1粉質(zhì)粘土26.819.45.625-2粉質(zhì)粘土33.318.29.525粘質(zhì)粉土34.818.36.19-1粉質(zhì)粘土23.819.67.927-2細砂4.130-3粉質(zhì)粘

29、土24.519.516.932-3夾細砂3.140-4粉質(zhì)粘土30.518.75.223-1粉質(zhì)粘土30.518.8732-2粘土35.318.15.726由于樁的入土深度為32.00m,所以樁端是在第-2層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=2.513×675.1+0×0.503=1696.711kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra= Quk/2=1696.711/2=848.356kN；Nk=847.158kN1.2R=1.2×848.356=1018.027kN；樁基豎向承載力滿足要求！七、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：T

30、uk=iqsikuili=1334.051kN；其中： Tuk樁基抗拔極限承載力標準值； ui破壞表面周長，取u=d=2.51m； qsik樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標準值； i抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tgk=（uliqsikli）/4=1273.925kN； ul樁群外圍周長，ul=4×（1.6+0.8）=9.6m；經(jīng)過計算得到：TUk=iqsikuili1334.05kN；樁基抗拔承載力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tu

31、k/2+Gp其中 Nk - 樁基上抗拔力設計值，Nk=508.66kN； Ggp - 群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數(shù)，Ggp =864.00kN； Gp - 基樁自重設計值，Gp =376.99kN；Tgk/2+Ggp=1273.925/2+864=1500.962kN > 508.658kN；Tuk/2+Gp=1334.051/2+376.991=1044.017kN > 508.658kN；樁抗拔滿足要求。八、樁配筋計算1、樁構(gòu)造配筋計算按照構(gòu)造要求配筋。As=d2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2

32、2、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構(gòu)造配筋！3、樁受拉鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁抗拔滿足要求，只需構(gòu)造配筋！建議配筋值：HRB335鋼筋1616。實際配筋值3418.7 mm2。依據(jù)建筑樁基設計規(guī)范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑采用8mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010的有關(guān)規(guī)定；當鋼筋籠長度超過4m時，

33、應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。工作狀態(tài)下荷載計算一、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算作用在基礎上的垂直力：N=Gt+Q=677.00+60.00=737.00kN；2、塔吊傾覆力矩總的最大彎矩值Mkmax=1022.62kN·m；3、塔吊水平力計算擋風系數(shù)計算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)擋風系數(shù)=0.87；水平力：Vk=×B×H×+P=0.45×1.60×40.00×0.87+30.00=54.95kN4、每根格構(gòu)柱的受力計算 作用于承臺頂面的作用力：Fk=737.00kN； Mk

34、max=1022.62kN·m； Vk=54.95kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。（1）、樁頂豎向力的計算Nik=(F+G)/n±Myyi/yj2；式中：n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值； G樁基承臺的自重標準值； My承臺底面的彎矩標準值； yj單樁相對承臺中心軸的Y方向距離； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=737.00/4+(1022.6

35、2×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=528.13kN；最小壓力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=737.00/4-(1022.62×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=-159.63kN；需要驗算樁基礎抗拔力。（2）、樁頂剪力的計算V0=1.2V/4=1.2×54.95/4=16.48kN；二、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nvb=nv

36、d2fvb/4=1×3.14×27.002×320/4=183.22kN；Nv=1.2Vk/n=1.2×54.95/16=4.12kN<183.22kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.14×24.192×400/4=183.76kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×493.66/4.00=148.10kN<183.76kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受

37、到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(4.12/183.22)2+(148.10/183.76)2)0.5=0.81；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三、承臺驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=54.95/12=4.58kN；Nvb=nvd2fvb/4=1×3.14×27.002×250/(4×1000)=143.

38、14kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，即：n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=493.66/3.00=164.55kN；Ntb=de2ftb/4=3.14×24.192×400/(4×1000)=183.76kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(Nv/Nvb)

39、2+(Nt/Ntb)2)0.5=(4.58/143.14)2+(164.55/183.76)2)0.5=0.9；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。四、單肢格構(gòu)柱截面驗算1、格構(gòu)柱力學參數(shù)L140x12A =32.51cm2 i =4.31cm I =603.68cm4 z0 =3.90cm每個格構(gòu)柱由4根角鋼L140x12組成，格構(gòu)柱力學參數(shù)如下：Ix1=I+A×（b1/2z0）2 ×4=603.68+32.51×(50.00/2-3.90)2×4=60309.83cm4；An1=A×4=32.51×4=130.04c

40、m2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=60309.83/(50.00/2-3.90)=2858.29cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(60309.83/130.04)0.5=21.54cm；2、格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度Nmax/An1=1034.59×103/(130.04×102)=79.56N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度滿足要求 。3、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算L0x1=lo=8.70m；x1=L0x1×102/ix1=8.70×102/21.54=40.40；單肢綴板節(jié)間長度：a1=0.48m；1=L1/iv=50.

41、00/2.77=18.05；0x1=(x12+12)0.5=(40.402+18.052)0.5=44.25；查表：x=0.88；Nmax/(xA)=1034.59×103/(0.88×130.04×102)=90.30N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x1=44.25<=150 滿足；單肢計算長度：l01=a1=50.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：i1=4.31cm；單肢長細比：1=lo1/i1=50/4.31=11.6<0.7max=0.7×44.25=30.97；因截面無削弱，不必驗算截面

42、強度。分肢穩(wěn)定滿足要求。五、整體格構(gòu)柱基礎驗算1、格構(gòu)柱基礎力學參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學參數(shù)：Ix1=60309.83cm4 An1=130.04cm2W1=2858.29cm3 ix1=21.54cm格構(gòu)柱基礎是由四個單肢的格構(gòu)柱組成的，整個基礎的力學參數(shù)：Ix2=Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2×4=60309.83+130.04×(1.60×102/2-0.50×102/2)2×4=1814723.31cm4；An2=An1×4=130.04×4=520.16cm2；W2

43、=Ix2/(b2/2-b1/2)=1814723.31/(1.60×102/2-0.50×102/2)=32994.97cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(1814723.31/520.16)0.5=59.07cm；2、格構(gòu)柱基礎平面內(nèi)整體強度1.2N/An+1.4Mx/(x×W)=884.40×103/(520.16×102)+2147.50×106/(1.0×32994.97×103)=82.09N/mm2<f=300N/mm2格構(gòu)式基礎平面內(nèi)穩(wěn)定滿足要求。3、格構(gòu)柱基礎整體穩(wěn)定性驗算L0x2=l

44、o=8.70m；x2=L0x2/ix2=8.70×102/59.07=14.73；An2=520.16cm2；Ady2=2×32.51=65.02cm2；0x2=(x22+40×An2/Ady2)0.5=(14.732+40×520.16/65.02)0.5=23.17；查表：x=0.96； NEX' = 2EAn2/1.10x22NEX=179050.36N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=0.31N/mm2f=300N/mm

45、2；格構(gòu)式基礎整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x2=23.17<=150 滿足；單肢計算長度：l02=a2=200.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：ix1=21.54cm；單肢長細比：1=l02/ix1=200/21.54=9.29<0.7max=0.7×23.17=16.22因截面無削弱，不必驗算截面強度。剛度滿足要求。六、樁豎向極限承載力驗算單樁豎向承載力標準值按下面的公式計算： Quk=Qsk+Qpk = uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=2.513m； Ap樁端面積,Ap=0.503m2；各土層厚度及阻力標準值如下表: 土層號土層名稱含水量%重 度土

46、層厚度鉆孔灌注樁摩阻力特征值（KPa）樁周土摩擦力樁端土承載力淤泥質(zhì)粘土43.117.3206-1粉質(zhì)粘土26.819.45.625-2粉質(zhì)粘土33.318.29.525粘質(zhì)粉土34.818.36.19-1粉質(zhì)粘土23.819.67.927-2細砂4.130-3粉質(zhì)粘土24.519.516.932-3夾細砂3.140-4粉質(zhì)粘土30.518.75.223-1粉質(zhì)粘土30.518.8732-2粘土35.318.15.726由于樁的入土深度為32.00m,所以樁端是在第-2層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=2.513×675.1+0×0.503=1696.711kN；單樁豎

47、向承載力特征值：R=Ra= Quk/2=1696.711/2=848.356kN；Nk=737kN1.2R=1.2×848.356=1018.027kN；樁基豎向承載力滿足要求！七、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tuk=iqsikuili=1334.051kN；其中： Tuk樁基抗拔極限承載力標準值； ui破壞表面周長，取u=d=2.51m； qsik樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標準值； i抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔

48、極限承載力標準值：Tgk=（uliqsikli）/4=1273.925kN； ul樁群外圍周長，ul=4×（1.6+0.8）=9.6m；經(jīng)過計算得到:TUk=iqsikuili1334.05kN；樁基抗拔承載力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 樁基上拔力設計值，Nk=493.66kN； Ggp - 群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數(shù)，Ggp =864.00kN； Gp - 基樁自重設計值，Gp =376.99kN；Tgk/2+Ggp=1273.925/2+864=1500.962kN > 493.658kN；Tuk/2+Gp=133

49、4.051/2+376.991=1044.017kN > 493.658kN；樁抗拔滿足要求。八、樁配筋計算1、樁構(gòu)造配筋計算按照構(gòu)造要求配筋。As=d2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！3、樁受拉鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁抗拔滿足要求，只需構(gòu)造配筋！建議配筋值：HRB335鋼筋，1616。實際配筋值3418.7 mm2。依據(jù)建筑樁基設計規(guī)范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑采用8mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震

50、作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010的有關(guān)規(guī)定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。九、格構(gòu)柱施工要求（工程經(jīng)驗）1、格構(gòu)柱錨入樁基中的長度不小于3000mm，并需增加箍筋和主筋數(shù)量，確保焊接質(zhì)量樁混凝土等級不小于C30；2、吊（插）入樁孔時，應控制鋼構(gòu)柱的垂直與水平二個方向的偏位。特別需防止?jié)矒v混凝土后鋼構(gòu)柱的偏位，施工方案中必須有防偏位措施（采用模具等定位方法）。3、鋼構(gòu)

51、柱應在工廠制作，成品后運往工地?，F(xiàn)場焊接水平桿與斜撐桿（柱間支撐）等構(gòu)件，必須持有焊接上崗證，由生產(chǎn)廠家派專員施焊。4、單肢鋼構(gòu)柱內(nèi)部需留有足夠空間，澆搗混凝土中應采取有效手段保證混凝土的填充率達到95%以上。5、開挖土方時，塔機鋼構(gòu)柱周圍的土方應分層開挖，鋼構(gòu)柱之間的水平與斜撐桿（或柱間支撐），連接板等構(gòu)件，必須跟隨挖土深度而及時設置并焊接。6、鋼構(gòu)柱露出端頂部設置承壓板的，校水平后進行承壓板剛性定位，焊接后四塊承壓板的上表面平面度不大于1/500。7、塔機使用中，要經(jīng)常觀察鋼筋混凝土連接塊的變形情況；經(jīng)常觀察地腳螺栓松動情況，隨時擰緊；經(jīng)常觀察塔機的垂直度，發(fā)現(xiàn)超差及時糾正。第八章、塔吊基

52、礎施工1、基礎施工1.1樁基施工塔吊基礎樁基均為4根直徑800鉆孔灌注樁，樁有效長度為32米，樁頂標高-11.8米，樁間距1.6m，塔吊樁委托鉆孔樁分包單位在工程樁施工前期先行施工完畢，確保有一定的養(yǎng)護時間。樁基施工做好相應的施工資料記錄和試塊。鋼構(gòu)柱定位做法，根據(jù)坐標控制塔吊樁位，在樁機就位后進行復測，鉆孔（垂直度控制），根據(jù)坐標定位建筑物邊線，成孔后放置鋼筋籠及鋼構(gòu)柱（鋼構(gòu)柱平面必須平行與建筑物），位置調(diào)整完成后固定預先制作的固定架下放鋼立柱，砼澆筑。塔吊基礎樁在吊放鋼筋籠、鋼構(gòu)柱時，注意控制鋼構(gòu)柱的水平度、垂直度及平面位置，確保上部鋼格構(gòu)柱的中心距離和邊柱位置正確，符合設計要求，垂直偏差

53、控制在L/1000以內(nèi)，且不大于10mm,鋼筋籠與剛格構(gòu)柱電焊搭接長度不小于3m,搭接位置須確保8根，主筋與剛格構(gòu)柱連接，增強箍筋不得少于6只。1.2鋼格構(gòu)柱施工嚴格控制鋼構(gòu)柱的鋼材質(zhì)量和加工質(zhì)量，鋼材的品種、規(guī)格、性能等應符合國家產(chǎn)品標準和設計要求，采用的原材料及成品實行進場驗收制度，各工序按施工規(guī)范、標準進行質(zhì)量控制，每道工序完工后，進行檢查，相關(guān)各專業(yè)工種之間，進行交接驗收。（格構(gòu)柱采用的14號角鋼、16號槽鋼、10mm厚鋼板、焊條等應有材料合格證，進場時必須驗收產(chǎn)品質(zhì)量。）鋼平臺及格構(gòu)柱支架應按照建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程（JG81-2002）加工完成，并經(jīng)驗收合格方可進入現(xiàn)場安裝；格構(gòu)柱的放樣、下料嚴格按照詳圖尺寸進行，防止下料過短人為接長造成質(zhì)量缺陷。格構(gòu)柱施工的電焊工必須持證上崗，正式焊接作業(yè)前進行試焊。電焊作業(yè)由2名持證焊工進行，中途不得換人，確保焊接質(zhì)量。格構(gòu)柱由4根L140×140的角鋼加450×300×10的綴板焊接組成，綴板焊接質(zhì)量是整個格構(gòu)柱加工質(zhì)量的關(guān)鍵。綴板與角鋼的接觸邊應全部焊接，采用倒角焊縫，焊縫應分次焊接飽滿。焊接采用手工焊，E43焊條，焊縫質(zhì)量要求1級；構(gòu)件焊接時應控制焊接變形和焊接殘余應力的影響；圖中未注明的焊縫高度不得小于10mm；在焊