電梯1350kg梯速1.75設計計算

1、.wd設計計算書TKJ1350/1.75-JXW目錄1設計的目的2 主要技術參數3 電機功率的計算4電梯運行速度的計算5電梯曳引能力的計算6懸掛繩或鏈平安系數計算7繩頭組合的驗算8轎廂及對重導軌強度和變形計算9轎廂架的受力強度和剛度的計算10擱機梁受力強度和剛度的計算11平安鉗的選型計算12限速器的選型計算與限速器繩的計算13緩沖器的選型計算14 轎廂和門系統(tǒng)計算說明15 井道頂層和底坑空間的計算16 轎廂上行超速保護裝置的選型計算17 盤車力的計算18 操作維修區(qū)域的空間計算19 電氣選型計算20 機械防護的設計和說明21 主要參考文獻 1設計的目的TKJ(1350/1.75-JXW-VVV

2、F)型客梯，是一種集選控制的、交流調頻調壓調速的乘客電梯，額定載重1350Kg，額定運行速度1.75m/s。本客梯采用先進的永磁同步無齒輪曳引機進展驅動，曳引比為2:1，繞繩方式為單繞，采用2導軌構造，用一個主轎架承受轎廂，在曳引繩的牽動下沿著2根主導軌上下運行，以到達垂直運輸乘客和醫(yī)療設備的目的。本客梯的轎廂內凈尺寸為寬2100mm*深1600mm，內凈面積為3.36M2，完全符合GB7588-2003?電梯制造與安裝平安標準?的要求。本計算書按照GB7588-2003?電梯制造與安裝平安標準?的要求進展計算，以驗證設計是否滿足GB7588-2003標準和型式試驗細那么的要求。本計算書驗算的

3、電梯為本公司標準的1350kg乘客電梯，主要參數如下：額定速度1.75m/s 額定載重量1350kg提升高度43.5m 層站數15層15站轎廂內凈尺寸2100mm*1600mm 開門尺寸1100mm*2100mm開門方式為中分式 本電梯對以下主要部件進展計算：一曳引機、承重局部和運載局部曳引機 永磁同步無齒輪曳引機，GETM6.0H型，15 Kw，繞繩比2：1，單繞，曳引輪節(jié)徑450 mm，速度1.75m/s擱機大梁 主梁25#工字鋼轎廂 2100mm*1600mm，2導軌鋼絲繩 7-10，21曳引方式導軌 轎廂主導軌T89/B二平安部件計算及聲明平安鉗 漸進式AQ11B型，總容許質量3500

4、kg，額定速度1.75m/s限速器 LOG03型，額定速度1.75m/s緩沖器 YH68-210型油壓緩沖器 ，額定速度1.01.75m/s，總容許質量800-3500 kg，行程210 mm，總高675mm 2主要技術參數Q額定載重量 Q=1350kgv e額定速度v e=1.75m/s轎廂尺寸寬*深*高 2100mm *1600mm *2400mm 開門方式中分開門尺寸寬*高1100mm *2100mmH 提升高度H=43.5mi曳引比i= 2d曳引繩及繩徑8×19s西魯式，d10mmn 曳引繩根數n=8D 曳引輪節(jié)徑D =450mmD1導向輪、轎頂輪、對重輪的平均直徑D1=52

5、0mmK 平衡系數K =0.40.5P轎廂自重P=1400kgW1曳引鋼絲繩每米重量轎廂在底層時曳引輪轎廂側的鋼絲繩重量0.347kg/mW18*43.5*0.347120 kgW2隨行電纜每米重量轎廂在頂層時轎廂側的隨行電纜重量1.7 kg/mW243.5/2*1.737 kgW3 補償鏈每米重量轎廂在頂層時轎廂側的補償鏈重量1.5 kg/mW3110kgG對重重量G=P+K*Q19402075 kga max最大加減速度值a max0.5m/s2曳引包角=155o =2.706 rad半圓曳引繩槽的切口角=95 曳引繩槽的槽角度 =35 oS max曳引機最大徑向負載6000 kg電梯運行

6、的總效率=0.90N電機功率15 kwv l曳引機節(jié)徑線速度3.5 m/sn1電機額定轉速149 rpm轎廂導軌 T89/B限速器XS3型，額定速度1.75m/s平安鉗漸進式AQ10A型，最大總容許質量P+Q=3331kg，額定速度1.75m/s緩沖器 YH68-210型油壓緩沖器 ，額定速度1.75m/s，總容許質量3500kg，行程h1=210 mm，總高h=675 mm3 電機功率的計算對于交流電梯，功率按以下公式計算： N=1- K QV1 / 102i kW 式中：K平衡系數，K0.4；Q額定載荷，Q=1350KgV1曳引機節(jié)徑線速度，V1=3.5m/s電梯傳動的總效率，=0.90i

7、 曳引比 ，i= 2 將各參數代入上式：N=1-0.4*1350*3.5/102*0.90*2=15.49kW考慮到轎廂運行產生的附加阻力、滿載起開工況及電機溫升等情況，選用型，電機功率 ，可以滿足設計要求。圖1曳引系統(tǒng)示意圖4電梯運行速度的計算電梯的運行速度V=*D* n1 / 60*i式中：D曳引輪節(jié)園直徑，D=0.45m n1電機的額定轉速，n1=149rpm i曳引比，i =2將各參數代入：V=3.142*0.45*149 / (60*2)=1.756 m/s對于VVVF控制的電梯，只要V大于等于額定速度1.756m/s，就可以通過改變電機的輸入頻率和電壓來調節(jié)電梯的運行速度，使之在(

8、0.921.05)* 額定速度的范圍內，從而滿足要求。5電梯曳引能力的計算根據GB75882003的要求，電梯曳引力的計算分別按轎廂裝載、緊急制動、轎廂滯留3種工況進展。5.1 根本參數5.1.1 選用的 型曳引機，其曳引輪的槽型為半圓槽，槽形的幾何參數為：槽的角度 =35o=0.611 rad下部切口角度 =95o=1.658 rad5.1.2 當量摩擦系數的計算根據GB75882003的要求，當量摩擦系數按下式計算：f =*4* ( cos ( / 2 )- sin (/ 2 ) ) /-sin+ sin 式中：摩擦系數，對應3種工況分別為：裝載工況=0.1 緊急制停工況 =0.1 / (

9、1 + V1 / 10 )0.1 / (1 +3.5 / 10 )0.074轎廂滯留工況 =0.2 將各參數代入可得3種工況下的當量摩擦系數：1) 裝載工況 f =0.1*4* ( cos (35o / 2 )- sin (95 / 2 ) ) /-1.658-0.611-sin95 + sin 35o=0.1922) 緊急制停工況f =0.074*4*( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /-1.658-0.611-sin95 + sin 35o=0.1423) 轎廂滯留工況f =0.2*4*( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) )

10、 /-1.658-0.611-sin95 + sin 35o= 0.3845.2 轎廂裝載工況根據GB75882003的要求，按照載有125%額定載荷的轎廂在底層平層位置時最不利情況進展計算，此時應滿足：T1/ T2e f式中：T1/ T2曳引輪兩邊曳引繩的較大靜拉力與較小靜拉力的比值e 自然對數的底，e2.718曳引繩在曳引輪上的包角，=155o =2.706 rad將相關參數代入可得：T1=(P+1.25*Q+W1)g/i=(1400+1.25*1350+51) *9.8/2=15379NT2=(G+W3)g/i=(2021+0)*9.8 /2=9839 N T1/ T2= 15379/9

11、839=1.563e f= e 0.185 *2.706=1.681因為T1/T2 =1.563ef=1.681所以滿足曳引條件。5.3 緊急制停工況根據GB75882003的要求，按照空載轎廂在頂層平層位置時最不利情況進展計算，此時應滿足：T1/ T2e f將相關參數代入可得：T1=G*(g+a max) /i+ W1*(g+ i*a max)=2021*(9.8+0.5)/2+51*(9.8+2*0.5)=10892 N T2=(P+W2+W3)* (g-a max) /i =(1400+17.85+110)*(9.8-0.5)/2=7105 NT1/ T2=10892/7105=1.53

12、3e f= e 0.142 *2.706=1.573因為T1/T2 =1.533ef=1.573所以滿足曳引條件。5.4 轎廂滯留工況根據GB75882003的要求，按照空載轎廂在頂層位置、對重壓實在對重緩沖器上時最不利情況進展計算，此時應滿足：T1/ T2e f將相關參數代入可得：T1=(P+W2+W3)*g /i =(1400+17.85+110)*9.8/2=7486 NT2= W1*g=51*9.8=499.8 NT1/ T2=7486/499.8=14.98e f= e 0.384 *2.706=2.826因為T1/T2 =14.98ef=2.826所以滿足曳引條件。6曳引繩的平安計

13、算6.1 曳引繩的直徑要求根據GB75882003的要求，曳引輪的節(jié)徑D與曳引繩的直徑d之比不應小于40。在本系統(tǒng)中，D450mm，d10mm，那么D/d= 450/10= 4540，滿足標準要求。6.2曳引繩的平安系數計算根據GB75882003的要求，當裝有額定載荷的轎廂?？吭谧畹蛯诱緯r，曳引繩的實際平安系數S應不小于按標準附錄N規(guī)定的平安系數計算值Sf ，即SSf ，并不小于12。6.2.1 實際平安系數S的計算 SnF /P+Q/i+ W1g式中：F單根曳引繩的最小破斷載荷，F44 KN將相關參數代入可得：S7*44*1000/1400+1350/2+51*9.822.046.2.2

14、標準規(guī)定的平安系數Sf的計算根據GB75882003標準附錄N的規(guī)定，本系統(tǒng)中滑輪的等效數量Nequiv為：Nequiv = Nequiv(t) + Nequiv(p) 式中：Nequiv(t) 曳引輪的等效數量，Nequiv(t)=6.7Nequiv(p) 導向輪的等效數量Nequiv(p)= KP* (Nps +4 * Npr )根據標準的規(guī)定和曳引系統(tǒng)示意圖(圖1)可得：KP=( D/D1)4=(450/520)4=0.56 Nps=3 Npr=0那么Nequiv(p)= 0.56* (3 +4 *0 )=1.68Nequiv =6.7+1.68=8.38因為 Sf =10XX=2.68

15、34-X1/X2X1= log ( (695.85 * 10 6 * Nequiv ) / (D / d) 8.567 )= log ( (695.85 * 10 6 *8.38) / 45 8.567 ) = - 4.397X2= log ( (77.09 * (D / d ) 2.894)= log ( 77.09 * 452.894)= - 2.897X=2.6834-X1/X2=2.6834- 4.397/2.897=1.1656所以 Sf =10X =101.1656=14.642從以上計算可得：S=22.04Sf =14.642，即實際平安系數S大于標準規(guī)定的平安系數Sf并不小于1

16、2，所以曳引繩的平安系數滿足標準要求。7繩頭組合的驗算采用專業(yè)廠生產的10mm型楔塊式繩頭組合，其型式試驗的破斷力為44kN，大于每根鋼絲繩最小破斷載荷的80%，即44*80%35.2，滿足GB7588-2003的規(guī)定，繩頭組合的強度足夠。8轎廂及對重導軌的計算選用標準JG/T5072.1-1996?電梯T型導軌?規(guī)定的T89/B型導軌作為轎廂主導軌。根據標準，相應的主要技術參數如下：主導軌數量 n=2 翼緣厚度 C=10mm 截面積 A=1570mm慣性半徑 ix=19.8mm iy=18.4mm慣性距 Jx=597000mm4 Jy=530000mm4抗彎模量 Wx=14500mm3 Wy

17、=11900mm3抗拉強度Rm =370 N/mm2 彈性模量E=2.1*105 N/mm2許用應力：正常使用時1=165 N/mm2 ， 平安鉗動作時2=205 N/mm2許用變形 =5mm導軌支架間距 l=2500 mm 細長比=l / ix =2500 / 19.8=126彎曲系數 (查GB7588-2003 附錄G表G3) ：=2.68轎廂尺寸：寬Dx=2000 mm，深Dy=1750mm，高Dz=2400mm轎廂上下導靴之間距離 h=3550mm導軌受力主要有3種工況：1、平安鉗動作時工況，2、裝卸載工況，3、運行工況。其中最不利的工況為平安鉗動作時的工況，其次為裝卸載工況，所以只需

18、計算這2種工況下導軌的受力和變形是否滿足要求。8.1 平安鉗動作時的工況本系統(tǒng)選用漸進式平安鉗，其沖擊系數為k1=2。本系統(tǒng)為中心導向和懸掛的轎廂，其坐標見轎廂布置圖2 (轎廂中心Cd和轎廂重心Pd與懸掛中心Sd重合，額定載荷Q分別按相對于X軸和Y軸、均勻分布在最不利的3/4的轎廂面積里計算)。 圖2 轎廂布置圖 額定載荷中心坐標 Xq=325mm Yq=187.5mm8.1.1 由導向力引起的Y軸上的彎曲應力 Fx=k1*Q*g*Xq / (2h) =2*1350*9.8*325/(2*3550) = 1211N My=3*Fx*l/16 =3*1211*2500/16 =567656 Nm

19、my= My/ Wy=567656/11900=47.7 N/mm28.1.2 由導向力引起的X軸上的彎曲應力Fy=k1*Q*g*Yq /h=2*1350*9.8*187.5/ 3550= 1398 N Mx=3*Fy*l/16=3*1398 *2500/16=655313 Nmmx= Mx/ Wx=655313/14500=45.2 N/mm28.1.3 壓彎應力Fk=k1*(P+Q)g/n =2*(1400+1350)*9.8/2=26950 N k=Fk*/ A=26950*2.68/1570=46.0N/mm28.1.4 復合應力和翼緣彎曲應力m=x+y=45.2+47.7=92.9N

20、/mm22=205 N/mm2=m+Fk / A=92.9+26950/1570=110.1N/mm22=205 N/mm2c=k+0.9*m=46.0+0.9*92.9=129.6 N/mm22=205 N/mm2f=1.85*Fx /C2 =1.85*1211/102=22.4 N/mm22=205 N/mm2滿足強度要求。8.1.5 撓度x=0.7*Fx*l3/(48EJy) =0.7*1211*25003 /(48*2.1*105 *530000)=2.48mm=5mmy=0.7*Fy* l3/(48EJx) =0.7*1863.38*25003/(48*2.1*105*597000)

21、= 2.54 mm=5mm滿足許用變形要求。8.2 裝卸載工況裝卸載時：FS=0.4gQ=0.4*9.8*1350=5292 N， X1=1400 mm8.2.1 由導向力引起的Y軸上的彎曲應力 Fx= FS* X1/ (2h) =5292*1400 / (2*3550) = 1043 N My=3*Fx*l/16 =3*1211*2500/16 =567656Nmmy= My/ Wy=567656 /11900=47.7 N/mm28.2.2 由導向力引起的X軸上的彎曲應力本系統(tǒng)中不存在由導向力引起的X軸上的彎曲應力，所以：Fy=0 Mx=0x= 08.2.3 壓彎應力 在裝卸載時不發(fā)生壓彎

22、情況，所以：Fk=0 k=08.2.4 復合應力和翼緣彎曲應力m=x+y=0+47.7=47.7 N/mm21=165 N/mm2=m+Fk / A=92.9+0=92.9 N/mm21=165 N/mm2f=1.85*Fx /C2 =1.85*1211/102=22.4 N/mm21=165 N/mm2滿足強度要求。8.2.5 撓度x=0.7*Fx*l3/(48EJy) =0.7*1211*25003 /(48*2.1*105 *520000)=2.52 mm=5mmy=0=5mm滿足許用變形要求。8.2.6對重導軌計算采用T/K5A導軌，符合JG/T5702.3-1996?電梯對重空心導軌

23、?。TK5A的技術參數：Wxx=6.30cm3 x軸的截面積Wyy=4.82cm3 y軸的截面積A6.17cm2 導軌的截面積Ixx=24.33cm4x軸的截面慣性矩Iyy=18.78cm4 y軸的截面慣性矩ixx=1.99cmx軸的回轉半徑iyy=1.74cmy軸的回轉半徑E=210000.00Mpa 彈性模量=1.98 系數根據細長比查表求得lk/i=100perm=165.22Mpa正常使用時許用應力perm=10.00mm最大允許變形量c=1.8mm導軌連接局部寬度L=2000mm導軌支架的最大間距n=2支導軌的數量Rm=370Mpa導軌抗拉強度導軌材料力學性能A524.00% 導軌材

24、料的延伸率K1=2.0K2=1.2K3=1.1G=P+rQ=2021kgh=2800mm上下導靴間距DBG=1450mm對重架導軌距W=250mm對重架寬度GB7588-2003?電梯制造與安裝平安標準?規(guī)定：對于中心懸掛或對稱懸掛的對重或平衡重，設定重力的作用點偏差在寬度方向為5%，深度方向為10%，DBGy=145mm重力作用點在y方向的偏移BTFx=12.5mm重力作用點在x方向的偏移M=0.00kg附加裝置的質量8.2.6.1正常使用導靴在Y方向作用在導軌上的力Fx=K2Gg×BTFx/(2h)=1.2×9.8×2021×12.5/2×

25、2800=52.7NMy=3Fxl/16=19766N.mmy=My/Wy=19766/4.82×1000=4.1Mpa8.2.6.2導靴在X方向作用在導軌上的力Fy=g(gPYp+FsYl)/h=1.2×9.8×2021×145/2800=1223NMx=3Fyl/16=3×1223×2000/16=458577Nmmx=Mx/Wx=458577/6300=72.8Mpa8.2.6.3彎曲應力在正常使用工況下，不發(fā)生彎曲情況。8.2.6.4復合應力m=x+y=(72.8+4.1)=76.9Mpaperm=165Mpa=m +(k3M

26、)/A=76.9+(1.1×20/617)=76.9+0.0356=76.9356Mpaperm=165Mpa8.2.6.5翼緣彎曲:f=1.85Fx/C²=1.85×52.7/(1.8×1.8)=30.1Mpaperm=165Mpa8.2.6.6撓度：x=0.7Fxl³/48EIy=0.7×52.7×2000³/(48×210000×530000)=0.06mmperm=5mm結論：電梯正常使用、運行時對重導軌的應力和變形符合要求。9轎廂架強度和剛度的計算轎廂架是電梯的主要受力部件，它由上梁、

27、下梁、立梁及連接它們的假設干緊固件組成，計算時，視上、下梁均為簡支梁，其中上梁作用載荷為整個安裝在轎廂架上所有零部件的總重量包括轎廂架自身的重量和額定載重量之和，并作用于上梁的中央；下梁那么假定額定載重量和轎廂上各個部件的總重量之和的5/8均布于下梁上，其余3/8的總重量再加上補償鏈及隨行電纜的重量集中作用于下梁中央。對于立梁，由于載荷在轎廂內分布不均勻，及立梁與上、下梁視為剛性連接等特點，立梁受到拉伸與彎曲的組合作用。圖3 轎廂架構造示意圖1拉桿 2上梁 3直梁4轎廂 5轎底 6下梁9.1 根本參數1T1電梯滿載起動時，上梁所受的作用力：T1=P+Q(g+a)=(1400+1350)*(9.

28、8+0.5)=28325 N式中：P整個轎廂的重量 Q額定載荷2T2電梯滿載起動時，下梁所受的均布載荷：T2=P1+Q(g+a)*5/8=(1200+1350)*(9.8+0.5) *5/8=16416 N式中：P1去除上梁、轎頂輪、直梁等輔件后的轎廂重量3T3電梯滿載起動時，下梁所受的集中載荷：T3=P1+Q(g+a)*3/8+(W2+W3)=(1200+1350)*(9.8+0.5) *3/8+17.85+110=9977 N式中：W2隨行電纜的重量W3補償鏈的重量4T4電梯滿載起動時，立梁所受的垂直作用力：T4=P2+Q(g+a)= (1300+1350)*(9.8+0.5)=27295

29、 N 式中：P2去除上梁、轎頂輪等輔件后的轎廂重量5在本系統(tǒng)中，上梁采用16a#GB/T707-1988槽鋼制作；下梁和直梁采用14a#GB/T707-1988槽鋼制作。它們的幾何特性參數分別為：16a#槽鋼：Wx=108cm3；Ix=866cm414a#槽鋼：Wx=80.5cm3；Wy=13cm3；Ix=564cm4； Ix=53.2cm4；A=18.516cm2 Q235材料的許用應力，對于上、下梁及立梁：b/n=375/2.5=150 MpaE材料的彈性模量，對于本系統(tǒng)：E=210GpaLo上、下梁的跨度，對于本系統(tǒng)： Lo =2216 mmY上、下梁的許用撓度，對于本系統(tǒng)：Y=Lo/1

30、000=2216/1000=2.216 mmH上、下導靴之間的垂直中心距，對于本系統(tǒng)：H=3550 mmL立梁的長度，對于本系統(tǒng)：L3340 mm9.2上梁強度和剛度的計算上梁的受力情況見上梁受力示意圖4，上梁采用2根16a #GB/T707-1988槽鋼制作，根據材料力學的根本理論可知，上梁所受的最大彎矩、最大應力及最大撓度分別為：Mmax=T1*L0/8maxMmax/ Wx Ymax= T1* Lo3/2*48*E*Ix將有關參數代入：Mmax=28325*2.216/87846 Nmmax7846 *1000/108*100072.65 MpaYmax=28325*22163/2*48

31、*210*103*866*104= 1.66 mm因為max72.65 Mpa= 150 Mpa Ymax=1.66 mmY= 2.216 mm所以上梁的強度和剛度足夠。9.3下梁強度和剛度的計算下梁的受力情況見下梁受力示意圖5，下梁采用2根14a #GB/T707-1988槽鋼制作，本系統(tǒng)中：均布載荷q =T2/ L0=16416/2.216=7408 N/m；根據材料力學的根本理論可知，下梁所受的最大彎矩、最大應力及最大撓度分別為：a在集中載荷情況下M2max=T3*L0/82maxM2max/ Wx Y2max= T3* Lo3/2*48*E*Ix將有關參數代入：M2max =9977*

32、2.216/82764 Nm2max2764*1000/80.5*100034.3 MpaY2max =9980*22163/2*48*210*103*564*104= 0.84mmb在均布載荷情況下M1max= q*Lo2/16.94.941maxM1max/ Wx Y1max=5*q*Lo4/2*384*E*Ix將有關參數代入： M1max=9296.03*2.2162/16=2853.1 Nm1max2853.1 *1000/(80.5*1000)=35.44 Mpa Y1max=(5*9296.03*10-3*22164)/2*384*210*103*564*104=1.15 mm根據

33、應力的疊加原理可得：max1max+2max=35.44+34.3 =69.8 Mpa= 150 Mpa Ymax= Y1max+ Y2max=1.04+0.84=1.88 mmY= 2.216 mm所以下梁的強度和剛度足夠。9.4立梁的強度計算立梁的受力情況見立梁受力示意圖6，立梁采用2根14a #GB/T707-1988槽鋼制作，本系統(tǒng)中：轎廂的內凈寬度B=2.0m；根據材料力學的根本理論可知，在受到拉伸和彎曲的組合作用下，立梁所受的最大應力為：max= Q*g*B*L/32*Wy*H+ T4/2*A將有關參數代入：max=1350*9.8*1.5*3.34 /(32*13*3.55)+

34、33990 / (2*18.516*102)=52.64Mpa = 150 Mpa所以立梁的強度足夠。10擱機梁強度和剛度的計算擱機梁為2根28a#GB706/T-1988工字鋼。按簡支梁計算，并按最不利的工況計算，即所有受力點都在梁的跨度中央。擱機梁受純彎矩的作用，彎矩、許用應力和撓度分別為：M=2*P +Q+ G+ Gm*g*L/4=M/2*Wxy= 2*P+Q+G+ Gm*g *L3/2*48*E* Ix式中：Gm曳引機自重，Gm=500 kg L擱機梁的長度，L=3.4 m擱機梁28a #工字鋼的幾何特性參數為：Ix=7110 cm4 Wx=508 cm3將相關參數代入可得：M= 2*

35、1400+1350+2021+500*9.8*3.4/4=83433 Nm=83433 / (2*508)=82.1 Mpay = 2*1400+1350+2021+500*9.8*3.43*102 /2*48*210*7110=2.69mm 因為=82.1 Mpa= 150 Mpa y =2.69 mmy =3.4 mm所以擱機梁的強度和撓度符合設計需要。11平安鉗的選用選用河北東方富達機械生產的AQ11B型漸進式平安鉗，其總容許質量3500kg，額定速度=1.75 m/s。本客梯的P+Q=3200 kg，額定速度為1.75m/s，在AQ11B型漸進式平安鉗的適用范圍內，符合使用要求。12上

36、行超速保護裝置的選型計算本梯選用GETM6.0H型無齒輪同步曳引機。額定載重量：1350kg電動機功率：15kw電動機轉速：149r/min曳引輪節(jié)徑：450mm減速箱減速比：1:1曳引輪繩槽：8×10 半圓形帶切口，角=95 角=35 槽距=16主軸最大靜載荷T：6000kg鋼絲繩倍率：i22、本梯的額定載重量為：1350kg,本梯的額定速度為：1.75m/s,相對曳引機-系統(tǒng)總質量為：P+W=(1400+2021) =3408kg。3、按型式試驗合格證：NO.TXF350-003-12 0026曳引機制動器電梯轎廂上行超速保護裝置型號規(guī)格：DZD1-653，曳引機制動器電梯轎廂上

37、行超速保護裝置-符合要求我司選用的主機制動力是直接作用在曳引輪上，符合國標GB7855-2003標準。13限速器繩的計算13.1 根據GB7588-2003中9.9.6.4條的要求，限速器的節(jié)圓直徑與繩的公稱直徑之比不小于30?，F選用河北東方富達機械SX型限速器，其節(jié)=240，繩=8；節(jié)/繩=30，滿足標準要求。13.2 根據GB7588-2003中9.9.6.2條的要求，限速器繩的破斷負荷與限速器動作時所產生的限速器繩的張力有關，其平安系數至少為8。限速器繩的最大張力由GB7588-2003中9.9.4條的要求確定，應至少為以下兩個值中的較大者：a：300N ; b：平安鉗起作用所需力的兩倍

38、巳知平安鉗楔塊動作力為4 kg，使平安鉗提拉機構復位的力為10 kg，取提拉系統(tǒng)的機械效率=0.6，那么平安鉗起作用時所需提拉力為：(4+10)*9.8/0.6=228.7 N，其兩倍值應為：228.7*2=457.4 N。按標準要求，取限速器繩的張力為：457.4 N，而限速器繩漲緊力1000N，滿足標準要求。按GB8903-88中的要求，8的鋼絲繩破斷拉力最小值為17800N，那么平安系數K=17800/457.4=38.928，所以滿足要求。14緩沖器的選用計算本電梯選用2個(轎廂、對重各1個) ，對重緩沖器選用河北東方富達機械生產的YH68-/210型油壓耗能緩沖器，該緩沖器的設計行程

39、為H=210 mm，自由高度H1=675 mm，適用于總質量700 kgG 3500 kg，額定速度在1.01.75 m/s的電梯。本客梯的G=2430 kg，額定速度為1.75 m/s，在緩沖器的適用范圍內，符合使用要求。本客梯的P+Q=3200 kg，額定速度為1.75 m/s，在緩沖器的適用范圍內，符合使用要求15轎廂通風面積的計算15.1按照標準要求，其上、下部的通風面積應分別大于內凈面積的1，并且，計入通風面積的門縫隙的通風面積不超過一半。本電梯的內凈面積為3.5 m2，那么其通風面積A0.035 m2。本電梯的開門尺寸為1.2 m*2.1 m，門板與門框及地坎的間隙為0.006 m

40、；上、下部的通風墊頭高度均為0.005 m。因此，門縫隙的通風面積A1=2*(1.2+2.1)*0.006=0.04 m2，上、下部墊頭處的通風面積均為A2=(2.0+2*1.75)*0.005=0.0275 m2，所以，上、下部的通風面積均為：A=A1/2+A2=0.04/2+0.0275=0.0475 m2 0.035 m2，并且A/2=0.02375 m2 A1/2 =0.02 m2轎廂通風面積符合標準的要求。15.2轎廂地坎和轎門至井道內外表的距離計算電梯井道內外表與轎廂地坎、轎廂門框架或滑動門的最近門口邊緣的水平距離不應大于0.15 m。判定：符合要求，不需加裝防護墻；見附圖15.3

41、轎頂護欄設計：見附圖15.4轎廂護腳板的安裝和尺寸圖：見附圖15.5開鎖區(qū)域的尺寸說明圖示：見附圖15.6門系統(tǒng)計算說明：1.轎門和層門的凈高度不應小于2m，而實際的凈門高為：2.1m。2.本梯為中分門，凈開門為1100mm，門板為1.5mm厚的冷軋板，寬度為575mm，門板中間有2條U形加強筋，確保了門板的機械強度。3.轎門和層門和門吊板分別用2個M10的螺栓連接，門吊板上的滾輪在固定的導軌上滾動，門軌下面有偏心輪調節(jié)間隙，防止?jié)L輪從門軌上脫落。下端與門滑塊連接，門滑塊在地坎不滑槽中滑動，同時防止門滑塊從與開關方向相垂直的滑槽中脫落。4.轎廂地坎與層門地坎的水平距離為30mm,5.關門保護的

42、型式為：紅外光幕保護器，E型D200SL.6.本梯在快門上裝設了強迫關門裝置用的重錘及滑套15.6.1層門、轎門門扇撞擊能量計算主要參數：1. 門距：寬×高=1100×2100；2. 型式：中分門；3. 門板重量：m1=35kg；4. 門機重量：m2=85kg；5. 門機轉動局部轉動慣量：J=0.03kg·m2；6. 開、關門平均速度：V=0.25m/s;7. 強迫關門重錘重量：M=3kg；8. 轉動局部平均轉速：n=100r/min15.6.1.1層門門扇撞擊能量計算15.6.1.2轎門門扇撞擊能量計算式中：E轎門、層門關閉時總能量，J； E1門機轉動局部能量，

43、J； E2強迫關門裝置能量，J。15.6.2門電動機容量計算15.6.2.1 門的型號及規(guī)格15.6.2.2 電動機容量用以下公式計算 P=F*V/n F 門驅動力=W*aW*a*Fc V 門開閉速度(平均速度) = 0.3m/s n 門驅動效率 = 0.9 w 門重量 主門(包括門板、門吊架滑輪組及雜件重 = 120 kg 副門(包括門板、門吊架滑輪組及雜件重 = 85 kg a 門開閉的加速度 =1.47m/s門行走時的摩擦系= 0.04 Fc 自閉裝置的拉閉力 = 26.4 N15.6.2.3關于主門、副門分別計算驅動力的電動機容量主門F1=W*a-W*a*+Fc = 124.2 N P

44、1 = 41.4 W 副門F2=W*a-W*a*= 85.6N P2 =28.5 W 15.6.2.4門電動機總容量: P=P1+P2 = 70 W 80W結論:設計選用80W直流電動機平安16井道頂層高度和底坑深度的計算16.1轎廂側頂層高度的計算井道頂層高度H4.7 m轎廂速度v1.75 m/s0.035v20.107 md1=0.1+0.035v20.207 md2=0.3+0.035v20.407 md3=1.0+0.035v21.107 m緩沖器的緩沖行程dd10.21 m轎廂在頂層平層位置時，對重緩沖板到緩沖器端面的距離dd20.3 m轎底面到轎頂最高水平面的高度h12.4 m轎底

45、面到轎廂頂最高部件(轎廂反繩輪)頂面的高度h23.65 m轎底面到轎廂上部導靴頂面的高度h33.25 m當對重完全壓實在緩沖器上時, 最高轎頂面距頂層地外表的高度h4=h1+dd1+dd22.91 m當對重完全壓實在緩沖器上時，轎廂頂最高部件(轎廂反繩輪)頂面距頂層地外表的高度 h5=h2+dd1+dd24.16 m當對重完全壓實在緩沖器上時,轎廂上部導靴頂面距頂層地外表的高度h 6=h3+dd1+dd23.76 m當對重完全壓實在緩沖器上時，轎廂導軌長度應能提供不小于0.1+0.035 v2 米的進一步制導行程。即 H- h6d10.94 m0.179 m符合GB7588-2003的要求當對

46、重完全壓實在緩沖器上時，轎頂最高水平面到井道頂板的距離應不小于1+0.035 v2 米。 即H- h4d31.79 m1.107 m符合GB7588-2003的要求當對重完全壓實在緩沖器上時，固定在轎頂上的最高部件(轎廂反繩輪)到井道頂板的距離，應不小于0.3+0.035 v2 米。即 H- h5d20.54 m0.407 m符合GB7588-2003的要求當對重完全壓實在緩沖器上時，井道上方應有一個不小于0.5m*0.6m*0. 8m的空間。在轎頂后半局部的轎頂護欄內有一個水平面積超過0.6 m*0.8 m、高度為1.79 m的空間符合GB7588-2003的要求16.2 對重側頂層高度的計

47、算對重架高度h113.7 m底坑深 D1.7 m緩沖器自由高度dd30.6 m當轎廂在底層平層位置時，轎廂緩沖板到緩沖器端面的距離dd40.3 m對重緩沖器座的高度dd50.2當轎廂在頂層平層位置時，對重架在底層地外表以下的長度 h12=D-dd3-dd4-dd50.5 m當轎廂在頂層平層位置時，對重架在底層地外表以上的長度h13= h11- h123.2 m當轎廂完全壓實在緩沖器上時，對重導軌能提供不小于0.1+0.035 v2 米的距離。 即 H- h13- dd4-dd1d10.99 m0.207 m符合GB7588-1995的要求16.3 底坑深度的計算 底坑深 D1.7 m當轎廂在底層平層位置時，轎底面到轎廂緩沖板的距離 b10.34 m當轎廂在底層平層位置時，轎底面到導靴底端面的距離 b20.65 m轎底面到護腳板底面的距離b30.77 m當轎廂完全壓實在緩沖器上時，轎廂緩沖板距底坑底面的距離 b4=D-b1-dd4-dd10.75 m當轎廂完全壓實在緩沖器上時，導靴底端面距底坑底面