模板受力計(jì)算1

1、目 錄一 模板系統(tǒng)強(qiáng)度、變形計(jì)算11.1 側(cè)壓力計(jì)算11.2 面板驗(yàn)算21.3 強(qiáng)度驗(yàn)算3 撓度驗(yàn)算31.4 木工字梁驗(yàn)算3 強(qiáng)度驗(yàn)算41.4.2 撓度驗(yàn)算41.5 槽鋼背楞驗(yàn)算51.5.1 強(qiáng)度驗(yàn)算5 撓度驗(yàn)算61.6 對(duì)拉桿的強(qiáng)度的驗(yàn)算61.7 面板、木工字梁、槽鋼背楞的組合撓度為6二 受力螺栓及局部受壓混凝土的計(jì)算72.1 計(jì)算參數(shù)72.2 計(jì)算過(guò)程72.2.1 混凝土的強(qiáng)度等級(jí)72.2.2 單個(gè)埋件的抗拔力計(jì)算72.2.3 錨板處砼的局部受壓抗壓力計(jì)算8 受力螺栓的抗剪力和抗彎的計(jì)算92.2.5 爬錐處砼的局部受壓承載力計(jì)算9一 模板系統(tǒng)強(qiáng)度、變形計(jì)算1.1 側(cè)壓力計(jì)算模板主要承受混凝

2、土側(cè)壓力，本工程砼一次最大澆筑高度為4.4米，模板高度為4.5米。新澆筑混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力取下列二式中的較小值：F=0.22ct012VF=cH 式中 F新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）; c混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0新澆混凝土的初凝時(shí)間，取10h； V混凝土的澆灌速度，取1.5m/h； H混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度，取4.4m； 1外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15； 所以 F=0.22ct012V =0.2224101.21.151.5 =89.2 KN/m2F=cH =244.4 =105.6

3、KN/m2綜上混凝土的最大側(cè)壓力F=89.2 KN/m2 有效壓頭高度為 h=F/c =89.2/24 =3.72m混凝土側(cè)壓力的計(jì)算分布圖見(jiàn)下圖：1.2 面板驗(yàn)算將面板視為兩邊支撐在木工字梁上的多跨連續(xù)板計(jì)算，面板計(jì)算長(zhǎng)度取2440mm，計(jì)算寬度b=1000mm，板厚h=18mm，荷載分布圖及支撐情況見(jiàn)下圖：其中q=89.20.68+(81.5+89.2) 0.32/2=87.9 KN/m面板彎距及變形情況見(jiàn)下圖：1.3 強(qiáng)度驗(yàn)算面板最大彎矩：Mmax=0.69x106N.mm面板的截面系數(shù)：W=1/6bh2=1/6x1000x182=5.4x104mm3應(yīng)力：= Mmax/W=0.69x1

4、06/5.4x104=12.78N/mm2fm=13 N/mm2 滿足要求1.3.1 撓度驗(yàn)算wmax= 1.05mmw=2mm 滿足要求w-容許撓度；fm-木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取13 N/mm2；E-彈性模量，木材取8.5x103 N/mm2；I-面板的慣性矩，I=48.6 cm4。1.4 木工字梁驗(yàn)算木工字梁作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續(xù)梁計(jì)算，其跨距等于橫向背楞的間距。其荷載分布及支撐情況見(jiàn)下圖：木工字梁上的荷載為：q=Fl=89.2x0.31=27.7KN/mF-混凝土的側(cè)壓力l-木工字梁之間的最大水平距離木梁彎距及變形情況見(jiàn)下圖：1.4.1 強(qiáng)度驗(yàn)算 最大彎矩

5、Mmax=3.11X106N.mm木工字梁截面系數(shù)：W=1/6HxBH3-(B-b)h3= 1/（6x200）x 80x2003-(80-30)x1203=46.1x104mm3應(yīng)力：= Mmax/W=3.11x106/（46.1x104）=6.75N/mm2fm=13 N/mm2滿足要求1.4.2 撓度驗(yàn)算wmax=0.48mmw=2.6mm 滿足要求w-容許撓度，w=L/400,L=1050mmI-木工字梁慣性矩，I=4610cm41.5 槽鋼背楞驗(yàn)算槽鋼背楞作為橫肋由對(duì)拉桿互承，可作為連續(xù)梁計(jì)算，其跨距等于對(duì)拉桿的間距。將作用在槽鋼背楞上的集中荷載化為均布荷載，取其承受最大荷載的情況，q

6、=88.4KN/m。荷載分布及支撐情況見(jiàn)下圖：槽鋼背楞彎距及變形情況見(jiàn)下圖：1.5.1 強(qiáng)度驗(yàn)算 最大彎矩Mmax=11.5X106N.mm雙槽鋼的截面系數(shù)：W=57.7X2=115.4x103cm3應(yīng)力：= Mmax/W=11.5x106/（115.4x103）=99.65N/mm2fm=215 N/mm2 滿足要求1.5.2 撓度驗(yàn)算wmax=0.63mmw=3.0mmw-容許撓度，w=L/400,L=1200mmE-槽鋼的彈性模量，E=2.1x105 N/mm2;I-雙槽鋼的慣性矩，I=692cm4;fm-槽鋼抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取215N/mm2;1.6 對(duì)拉桿的強(qiáng)度的驗(yàn)算D20對(duì)拉桿承受

7、的拉力為 P=F.A =65.51.21.35 =106.1kN 式中 P模板拉桿承受的拉力（kN）； F混凝土的側(cè)壓力（N/m2），計(jì)算為65.5kN/m2； A模板拉桿分擔(dān)的受荷面積（m2），其值為A=ab； a模板拉桿的橫向間距（m）； b模板拉桿的縱向間距（m）。D20對(duì)拉桿承受的拉應(yīng)力為 =P/S =106.1103/3.1410-4 =337.9MPa=430 MPa式中S拉桿的截面積,d2/4=3.1410-4 m2。1.7 面板、木工字梁、槽鋼背楞的組合撓度為w=1.05+0.48+0.63=2.16mm22.8KN 滿足要求2.2.4 受力螺栓的抗剪力和抗彎的計(jì)算 材料：45

8、號(hào)鋼 調(diào)制處理受力螺栓的荷載點(diǎn)距墻表面為:L=18mm; 受力螺栓為M36螺紋，計(jì)算內(nèi)徑為:d=30mm；截面面積為：A=d2/4=706.5mm2;設(shè)計(jì)剪力為：FV=22.8 KN; 受力螺栓的材料強(qiáng)度表可知：s=500N/mm2，抗剪強(qiáng)度為：=250 N/mm2. 根據(jù)計(jì)算手冊(cè)剪彎構(gòu)件計(jì)算式計(jì)算： (1).抗剪驗(yàn)算： max= 4/3(FV /A)= (4/3)22.8103/706.5 N/mm2=43 N/mm2 =270 N/mm2, 滿足要求(2).拉彎驗(yàn)算：彎矩作用在主平面承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載的強(qiáng)度，按下式計(jì)算： MX/W= s/g式中：MX最大彎矩，MX=FVL=22.8 g材料安全系數(shù)， g =1.25 W按受壓確定的抵抗矩，W=d3/32=0.26510-5m3 MX/W=0.41103/0.26510-5=154.7 N/mm2= s/g=400 N/mm2,滿足要求2.2.5 爬錐處砼的局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范局部受壓承載力計(jì)算：FL1.35CL fc ALn L=式中 FL局部受壓面上的作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值(KN）；fc 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；（6.36N/mm2）C混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)；（查值為1.0