LC正弦波振蕩器課程設(shè)計

1、第 1 頁 共 26 頁- 1 -綜合實踐綜合實踐- -摘 要電子線路中，在無需外加激勵信號的情況下，能將直流電能轉(zhuǎn)換成具有一定波形、一定頻率和一定幅度的交變能量的電子電路稱為高頻信號發(fā)生器。高頻信號發(fā)生器主要是產(chǎn)生高頻正弦震蕩波，電路主要由高頻振蕩電路構(gòu)成。 振蕩器是一種能自動地將直流電源能量轉(zhuǎn)換為一定波形的交變振蕩信號能量的轉(zhuǎn)換電路。它無需外加激勵信號。關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞：高頻； LC 正弦波振蕩器；西勒電路；multisim目目錄錄綜合實踐綜合實踐- -摘 要1第 1 章緒論.11.1概述.11.2平衡條件.11.3起振條件.11.4穩(wěn)定條件.21.4.1振幅穩(wěn)定條件.21.4.2 相位平衡

2、的穩(wěn)定條件.31.5振蕩器的頻率穩(wěn)定度.41.5.1 頻率準(zhǔn)確度和頻率穩(wěn)定度.41.5.2 提高頻率穩(wěn)定度的措施.41.5.3 LC 振蕩器的設(shè)計考慮.4第 2 章LC 正弦波振蕩器.52.1LC 三點式振蕩器相位平衡條件的判斷準(zhǔn)則.52.2電感三點式振蕩器.52.3電容三點式振蕩器.62.4克拉潑和西勒振蕩器.72.4.1 克拉潑振蕩器.82.4.2 西勒振蕩器.9第 3 章調(diào)試與分析.103.1調(diào)試中的問題.103.2各振蕩電路的方案比較與分.113.2.1電容三點式振蕩的特點：.113.2.2電感三點式振蕩特點：.113.2.3克拉潑振蕩特點：.123.2.4西勒振蕩器特點：.13結(jié)論.

3、18參考文獻(xiàn).19附錄.20綜合實踐綜合實踐- -致謝.21綜合實踐綜合實踐- 1 -第 1 章緒論11概述電子線路中， 在無需外加激勵信號的情況下， 能將直流電能轉(zhuǎn)換成具有一定波形、一定頻率和一定幅度的交變能量的電子電路稱為高頻信號發(fā)生器1.2 平衡條件振蕩建立起來之后，振蕩幅度會無限制地增長下去嗎？不會的，因為隨著振蕩幅度的增長，放大器的動態(tài)范圍就會延伸到非線性區(qū)，放大器的增益將隨之下降，振蕩幅度越大，增益下降越多，最后當(dāng)反饋電壓正好等于原輸入電壓時，振蕩幅度不再增大而進(jìn)入平衡狀態(tài)。由于放大器開環(huán)電壓增益A和反饋系數(shù)F的表示式分別為ioUUA，ofUUF（1-1）且振蕩器進(jìn)入平衡狀態(tài)后if

4、UU，此時根據(jù)式（1-1）可得反饋振蕩器的平衡條件為1)(FAjAFeFA（1-2）式中，A、A分別為電壓增益的模和相角；F、F分別為反饋系數(shù)的模和相角。式（1-2）又可分別寫為1AF（1-3）nFA2n=0，1，2，（1-4）式（1-3）和（1-4）分別稱為反饋振蕩器的振幅平衡條件和相位平衡條件。作為一個穩(wěn)態(tài)振蕩，式（1-3）和（1-4）必須同時得到滿足，它們對任何類型反饋振蕩器都是適用的。平衡條件是研究振蕩器的理論基礎(chǔ)，利用振幅平衡條件可以確定振蕩幅度，利用相位平衡條件可以確定振蕩頻率。必須指出，這里的A是指放大器的平均增益。因為振蕩器處于平衡狀態(tài)綜合實踐綜合實踐- 2 -放大器乙不工作在

5、甲類狀態(tài)，而工作在非線性的甲乙類、乙類或丙類狀態(tài)，所以這時放大器乙不能用小信號甲類狀態(tài)的增益來表示了。下面以圖1.2所示變壓器反饋LC振蕩電路為例確定一下平衡條件與放大器、反饋網(wǎng)絡(luò)參數(shù)間的關(guān)系。振蕩器處于平衡狀態(tài)時，放大器進(jìn)入了非線性區(qū)。根據(jù)折線分析法可知，集電極電流將變成脈沖狀。由圖 1.2 可得放大器開環(huán)電壓平均增益表示式為impcmiURIUUAo1（1-5）式中，oU為負(fù)載諧振回路上的基波電壓，pR為諧振回路諧振電阻。由1max11( )( )(1 cos )cmCcimIig U （1-6）將式（1-6）代入式（1-5） ，得10 1( )(1 cos )( )cpAg RA （1-

6、7）式中，11( )( )(1 cos ) ；pcRgA 0為起振時（180o）小信號線性放大倍數(shù)。由式（1-7）可知，當(dāng)振幅增大進(jìn)入非線性工作狀態(tài)后，通角0180，故 A下降，直到1FA達(dá)到平衡狀態(tài)。此時，振蕩器的振幅平衡條件又可表示為01( )1AFA F 圖 1.2 變壓器反饋 LC 振蕩電路C L 諧振放大器反饋網(wǎng)絡(luò)_o_if_f_1cIUUUU綜合實踐綜合實踐- 3 -（1-8）同時，又由圖（1-2）可知，振蕩器處于平衡狀態(tài)時，輸出電壓11pccZIU，即111pfeipcZYUZIA，可得平衡條件的另一表達(dá)形式11FZYpfe（1-9）或者寫成如下形式11FZYpfe（1-10）n

7、FZY2n=0，1，2，（1-11）式中，YjfefeeYY稱為晶體管的平均正向傳輸導(dǎo)納，Y為集電極電流基波分量1cI與基波輸入電壓iU的相位差；ZjppeZZ11稱為諧振回路的基波阻抗，Z為cU與1cI之間的相位差；FjFeF稱為反饋系數(shù)，F(xiàn)為fU與cU之間的相位差。式（1-10）和（1-11）就是用電路參數(shù)表示的振幅平衡條件和相位平衡條件。當(dāng)振蕩器的頻率較低時，1cI與iU、cU與1cI、fU與cU都可認(rèn)為是同相的，也就是說滿足0FZY的相位條件。當(dāng)振蕩器的頻率較高時，1cI總是滯后iU，即0Y。而F也不等于 0，即0FY。若要保持相位平衡條件，只有回路工作于失諧狀態(tài)以產(chǎn)生一個Z。這樣振蕩

8、器的實際工作頻率不等于回路的固有諧振頻率0f，1pZ也不呈現(xiàn)為純電阻。1.3 起振條件式（1-2）是維持振蕩的平衡條件，是針對振蕩器進(jìn)入穩(wěn)態(tài)而言的。為了使振蕩器在接通直流電源后能夠自動起振， 則要求反饋電壓在相位上與放大器輸入電壓同相，在幅度上則要求fUUi，即nFA2n=0 ， 1 ， 2 ， （1-12）綜合實踐綜合實踐- 4 -10FA（1-13）式中，A0 為振蕩器起振時放大器工作于甲類狀態(tài)時的電壓放大倍數(shù)。式（1-12）和（1-13）分別稱為振蕩器起振的相位條件和振幅條件。由于振蕩器的建立過程是一個瞬態(tài)過程，而式（1-12）和（1-13）是在穩(wěn)態(tài)下分析得到的，所以從原則上來說，不能用

9、穩(wěn)態(tài)分析研究一個電路的瞬態(tài)過程，因而也就不能用式（1-12）和（1-13）來描述振蕩器從電源接通后的振蕩建立過程，而必須通過列出振蕩器的微分方程來研究。但可利用式（1-12）和（1-13）來推斷振蕩器能否產(chǎn)生自激振蕩。因為在起振的開始階段，振蕩的幅度還很小，電路尚未進(jìn)入非線性區(qū)，振蕩器可以通過線性電路的分析方法來處理。綜上所述，為了確保振蕩器能夠起振，設(shè)計的電路參數(shù)必須滿足 A0F1 的條件。而后，隨著振蕩幅度的不斷增大，A0 就向 A 過渡，直到 AF=1 時，振蕩達(dá)到平衡狀態(tài)。顯然，A0F 越大于 1，振蕩器越容易起振，并且振蕩幅度也較大。但A0F 過大，放大管進(jìn)入非線性區(qū)的程度就會加深，

10、那么也就會引起放大管輸出電流波形的嚴(yán)重失真。所以當(dāng)要求輸出波形非線性失真很小時，應(yīng)使 A0F 的值稍大于 1。1.4 穩(wěn)定條件當(dāng)振蕩器受到外部因素的擾動 （如電源電壓波動、 溫度變化、 噪聲干擾等） ，將引起放大器和回路的參數(shù)發(fā)生變化破壞原來的平衡狀態(tài)。 如果通過放大和反饋的不斷循環(huán)，振蕩器越來越偏離原來的平衡狀態(tài)，從而導(dǎo)致振蕩器停振或突變到新的平衡狀態(tài)，則表明原來的平衡狀態(tài)是不穩(wěn)定的。反之，如果通過放大和反饋的不斷循環(huán)，振蕩器能夠產(chǎn)生回到原平衡點的趨勢，并且在原平衡點附近建立新的平衡狀態(tài)， 則表明原平衡狀態(tài)是穩(wěn)定的。1.4.1振幅穩(wěn)定條件UomOAF1A0QUomQUomOAF1A0QUom

11、QUomBB(a) 軟自激的振蕩特性(b) 硬自激的振蕩特性綜合實踐綜合實踐- 5 -在平衡條件的討論中我們曾經(jīng)指出，放大倍數(shù)是振幅 Uom 的非線性函數(shù)，且起振時，電壓增益為 A0，隨著 Uom 的增大，A 逐漸減小。反饋系數(shù)則僅取決于外電路參數(shù)，一般由線性元件組成，所以反饋系數(shù) F（或 1/F）為一常數(shù)。為了說明振幅穩(wěn)定條件的物理概念，在圖 1.3（a）中分別畫出反饋型振蕩器的放大器電壓增益 A 和反饋系數(shù)的倒數(shù) 1/F 隨振幅 Uom 的關(guān)系。圖 1.3（a）中，Q 點就是振蕩器的振幅平衡點，因為在這個點上，A=1/F，即滿足 AF=1 的平衡條件。那么這一點是不是穩(wěn)定的平衡點呢？那就要

12、看在此點附近振幅發(fā)生變化時， 是否具有自動恢復(fù)到原平衡狀態(tài)的能力。假定由于某種因素使振幅增大超過了 UomQ，由圖可見此時 A1/F，即出現(xiàn)AF1/F，即出現(xiàn) AF1 的情況，于是振幅就自動增大，從而又而回到UomQ。因此 Q 點是穩(wěn)定平衡點。Q 點是穩(wěn)定平衡點的原因是，在 Q 點附近，A 隨Uom 的變化特性具有負(fù)的斜率，即0QUUomomomUA（1-14）式（1-14）就是振幅穩(wěn)定條件。并非所有的平衡點都是穩(wěn)定的。如果振蕩管的靜態(tài)工作點取得太低，而且反饋系數(shù) F 又較小時，可能會出現(xiàn)圖 1.3（b）的另一種振蕩特性。這時 A 隨 Uom的變化特性不是單調(diào)下降，而是先隨 Uom 的增大而上

13、升，達(dá)到最大值后，又 Uom的增大而下降。因此，它與 1/F 線可能出現(xiàn)兩個平衡點 Q 點和 B 點。其中平衡點Q 滿足振幅穩(wěn)定條件，而平衡點 B 不滿足穩(wěn)定條件，因為當(dāng)振蕩幅度稍大于 UomB時，則 A1/F，即 AF1，成為增幅振蕩，振幅越來越大。而當(dāng)振蕩幅度稍低于UomB 時，則 AF(310) f max。同時希望電流放大系數(shù)大些，這既容易振蕩，也便于減小晶體管和回路之間的耦合。3直流饋電線路的選擇為保證振蕩器起振的振幅條件，起始工作點應(yīng)設(shè)置在線性放大區(qū)；從穩(wěn)頻出發(fā)，穩(wěn)定狀態(tài)應(yīng)在截止區(qū)，而不應(yīng)在飽和區(qū)，否則回路的有載品質(zhì)因數(shù) Q L將降低。所以,通常應(yīng)將晶體管的靜態(tài)偏置點設(shè)置在小電流區(qū)

14、，電路應(yīng)采用自偏壓。4振蕩回路元件選擇從穩(wěn)頻出發(fā),振蕩回路中電容 C 應(yīng)盡可能大，但 C 過大，不利于波段工作；電感 L 也應(yīng)盡可能大，但 L 大后，體積大，分布電容大，L 過小，回路的品質(zhì)因數(shù)過小，因此應(yīng)合理地選擇回路的 L、C。在短波范圍，C 一般取幾十至幾百 pF，L 一般取 0.1 至幾十H。5反饋回路元件選擇由前述可知,為了保證振蕩器有一定的穩(wěn)定振幅以及容易起振，在靜態(tài)工作點通常應(yīng)按下式選擇53|0FgyFAf當(dāng)靜態(tài)工作點確定后，yf 的值就一定，對于小功率晶體管可以近似為mVIgyCQmf26反饋系數(shù)的大小應(yīng)在下列范圍選擇5 . 01 . 0F綜合實踐綜合實踐- 10 -第第 2

15、2 章章LCLC 正弦波振蕩器正弦波振蕩器以 LC 諧振回路作為選頻網(wǎng)絡(luò)的反饋振蕩器統(tǒng)稱為 LC 振蕩器，它可以用來產(chǎn)生幾十千赫茲到幾百兆赫茲的正弦波信號。LC 振蕩器按反饋網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)不同，可分為互感耦合和三點式兩大類。2 2.1.1LC三點式振蕩器相位平衡條件的判斷準(zhǔn)則三點式振蕩器是指 LC 回路的三個端點與晶體管的三個電極分別連接而組成的一種振蕩器。 三點式振蕩器電路用電容耦合或自耦變壓器耦合代替互感耦合,可以克服互感耦合振蕩器振蕩頻率低的缺點, 是一種廣泛應(yīng)用的振蕩電路, 其工作頻率可達(dá)到幾百兆赫。三點式振蕩器原理電路如圖 2.1 所示。其中，Xbe、Xce 和 Xbc 均為電抗元件。由圖

16、 2.1 可以看出，Xbe、Xce 和 Xbc 構(gòu)成了決定振蕩頻率的并聯(lián)諧振回路，同時也構(gòu)成了正反饋所需的反饋網(wǎng)絡(luò)。下面就分析在滿足相位平衡條件時，LC回路中三個電抗元件應(yīng)具有的性質(zhì)。假定 LC 回路由純電抗元件組成，并令回路電流為I，由圖 2.1 可得befXI jUcecXI jU為使fU與cU反相，必須要求 Xbe 和 Xce 為性質(zhì)相同的電抗元件。另一方面，在不考慮晶體管電抗效應(yīng)的情況下，振蕩頻率近似等于回路的諧振頻率。那么，在回路處于諧振狀態(tài)時，回路呈純阻性，有0bccebeXXX（2-1）由上式可見， Xbc 必須與 Xbe (Xce)為性質(zhì)相反的電抗元件。綜上所述，三點式振蕩器構(gòu)

17、成的一般原則可歸納為：Xbe 和 Xce 的電抗性質(zhì)圖 2.1 三點式振蕩器原理電路XbeXceXbc+IoUcUfUiU綜合實踐綜合實踐- 11 -必須相同，Xbc 與 Xbe、Xce 的電抗性質(zhì)必須相異。為便于記憶，我們再進(jìn)一步將三點式振蕩器構(gòu)成的一般原則簡述為：“射同它異”，即連接于晶體管射極的兩個電抗元件性質(zhì)必須是相同的， 而連接于晶體管基極和集電極的那個電抗元件性質(zhì)必須是相異的。同樣，對于由場效應(yīng)管或運算放大器構(gòu)成三點式振蕩器的一般原則也可簡述為：“源（指源極）同它異”或“同（指同相端）同它異”。如果與發(fā)射極相連的兩個電抗元件同為電容時的三點式振蕩器，則稱為電容三點式振蕩器；如果與發(fā)

18、射極相連的兩個電抗元件同為電感時的三點式振蕩器，則稱為電感三點式振蕩器。2.2 電感三點式振蕩器電感三點式振蕩器又稱哈特萊振蕩器， 其原理電路如圖 2.2 （a） 所示， 圖 （b）是其交流等效電路。圖（a）中， Rb1、Rb2 和 Re 為分壓式偏置電阻；Cb 和 Ce分別為隔直流電容和旁路電容；L1、L2 和 C 組成并聯(lián)諧振回路，作為集電極交流負(fù)載，其中 L1 相當(dāng)于圖 2.1 中的 Xbe，L2 相當(dāng)于 Xce，C 相當(dāng)于 Xbc，諧振回路的三個端點分別與晶體管的三個電極相連，符合三點式振蕩器的組成原則。由于反饋信號fU由電感線圈 L2 取得，故稱為電感反饋三點式振蕩器。采用與電容三點

19、式振蕩電路相似的方法可求得起振條件的公式為iepoefeFgggFy1（2-2)式中，各符號的含義仍與考畢茲振蕩器相同，只是反饋系數(shù) F 的表達(dá)式有所不同MLMLF12(2-3)當(dāng)線圈繞在封閉瓷芯的瓷環(huán)上時，線圈兩部分的耦合系數(shù)接近于 1，反饋系數(shù) F 近似等于兩線圈的匝數(shù)比，即 F=N2/N1。振蕩頻率的近似為圖 2.2電感三點式振蕩器Rb1ReLVTCbCeCL1L2VTL1L2CVCCRb2(a) 原理電路(b) 交流等效電路綜合實踐綜合實踐- 12 -CMLLLCf22121210(2-4)若考慮 goe、gie 的影響時，滿足相位平衡條件的振蕩頻率值為221021MLLgggLCfi

20、epoe(2-5)式中，L=L1+L2+2M。由式 (2-5) 可見，電感三點式振蕩器的振蕩頻率要比式 (2-4) 所示的頻率值稍低一些，goe、gie 越大，耦合越松，偏低得越明顯。2.3 電容三點式振蕩器電容三點式振蕩器又稱為考畢茲（Colpitts）振蕩器，其原理電路如圖 2.3（a）所示。圖中 Rb1、Rb2、Re 組成分壓式偏置電路；Ce 為旁路電容；Cb、Cc為隔直流電容；Lc 為高頻扼流圈，其作用是為了避免高頻信號被旁路，而且為晶體管集電極構(gòu)成直流通路；L 和 C1、C2 組成振蕩回路，作為晶體管放大器的負(fù)載阻抗。圖 2.3（b）是它的交流等效電路。在這個電路中，電容 C1 相當(dāng)

21、于圖2.3 中的 Xce，C2 相當(dāng)于 Xbe，而電感相當(dāng)于 Xbc，故它符合三點式振蕩器的組成原則。反饋系數(shù) F 的表達(dá)式L L 圖 2.3 電容三點式振蕩器1bRbCCCV2bRCC2C1CeCLc2C1CbIIeRLLcI（a）原理電路（b）交流等效電路bcefUceUbeU綜合實踐綜合實踐- 13 -211CCCF（2-6）不考慮各極間電容的影響，這時諧振回路的總電容量 C為 C1、C2 的串聯(lián)，即CCCC21111（2-7）振蕩頻率的近似為LCCCCLCf212102121（2-8）調(diào)解 C1C2 改變頻率時，反饋系數(shù)也改變。由于極間電容對反饋振蕩器的回路電抗均有影響，所以對振蕩器頻

22、率也會有影響。而極間電容受環(huán)境溫度、電源電壓等因素的影響較大，所以電容三點式振蕩器的頻率穩(wěn)定度不高。2.4 克拉潑和西勒振蕩器2.4.1 克拉潑振蕩器圖 2.4.1 (a) 為克拉潑振蕩器原理電路，(b)為其交流等效電路。它的特點是在前述的電容三點式振蕩諧振回路電感支路中增加了一個電容 C3，其取值比較小，要求 C3 C1，C3 C2。圖 2.4.1克拉潑振蕩器先不考慮各極間電容的影響，這時諧振回路的總電容量 C為 C1、C2 和 C3的串聯(lián)，即(a) 原理電路(b) 交流等效電VTC1C2LC3ReRb2CbRb1RcVCCLC3C1C2CieCoeVTCcb綜合實踐綜合實踐- 14 -43

23、211111CCCCC(2-9)于是，振蕩頻率為402121LCLCf(2-10)使式(2-10)成立的條件是 C1 和 C2 都要選得比較大，由此可見，C1、C2 對振蕩頻率的影響顯著減小，那么與 C1、C2 并接的晶體管極間電容的影響也就很小了，提高了振蕩頻率的穩(wěn)定度。2.4.2西勒振蕩器4332141111CCCCCCC(2-11)所以振蕩頻率4302121CCLLCf(2-12)有設(shè)計指標(biāo)可知z0 .101010212112-436-430MHCCLCCLf）（也可先設(shè)定 L 的值：L=10uH，由此可求出FCCp25)43（，也先確定FCp103，因此FCp154。用電壓表測出反饋電

24、容兩端的電壓VU93. 1f,負(fù)載的電壓是VU623. 0o圖 2.4.2 西勒振蕩器VTLReCbRb1RcVCCLC3C1C2CbeCceVTC4(a) 原理電路(b) 交流等效電路C4C3C1C2Rb2綜合實踐綜合實踐- 15 -32. 093. 1623. 0foUUF當(dāng)回路諧振時1AF ,所以有:15. 332. 011FA經(jīng) EWB 仿真后可觀察到起振的過程和穩(wěn)定后的輸出波形如圖 2-13 所示。示波器觀察得出：stMHzfMHzfMHzf50733. 09267. 90 .1020sff0s3104 . 1圖 2-12西勒振蕩器振蕩仿真電路圖 2-13 西勒振蕩器振蕩仿真波形圖綜

25、合實踐綜合實踐- 16 -第第 3 3 章章調(diào)試與分析調(diào)試與分析3.1 調(diào)試中的問題振蕩電路接通電源后， 有時不起振， 或者在外界信號強(qiáng)烈觸發(fā)下才起振 （硬激勵） ，在波段振蕩器中有時只在某一頻段振蕩，而在另一頻段不振蕩等。所有這些現(xiàn)象無非是沒有滿足相位平衡條件或振幅平衡條件。如果在全波段內(nèi)不振蕩， 首先要看相位平衡條件是否滿足。對三端振蕩電路要看是否滿足對應(yīng)的相位平衡判斷標(biāo)準(zhǔn)。此外，還要在振幅平衡條件所包含的各種因素中找原因：1、靜態(tài)工作點選的太小。2、電源電壓過底，使振蕩管放大倍數(shù)太小。3、負(fù)載太重，振蕩管與回路間耦合過緊，回路 Q 值太低。4、回路特性阻抗或介入系數(shù) pce 太小，使回路

26、諧振阻抗 RO 太低。5、反饋系數(shù) kf 太小，不易滿足振幅平衡條件。但 kf 并非越大越好，應(yīng)適當(dāng)選取。3.2 各振蕩電路的方案比較與分析3.2.1電容三點式振蕩的特點：1、振蕩波形好。2、電路的頻率穩(wěn)定度較高。工作頻率可以做得較高，可達(dá)到幾十 MHz 到幾百 MHz 的甚高頻波段范圍。電路的缺點：振蕩回路工作頻率的改變，若用調(diào) C1 或 C2 實現(xiàn)時，反饋系數(shù)也將改變。使振蕩器的頻率穩(wěn)定度不高。3.2.2 電感三點式振蕩特點：1、工作頻率范圍為幾百 kHz幾 MHz；2、反饋信號取自于 L2， 其對 f0 的高次諧波的阻抗較大，因而引起振蕩回路的諧波分量增大，使輸出波形不理想。3.2.3

27、克拉潑振蕩特點：1、振蕩頻率改變可不影響反饋系數(shù)；2、振蕩幅度比較穩(wěn)定。3、電路中 C3 為可變電容，調(diào)整它即可在一定范圍內(nèi)調(diào)整期振蕩頻率。綜合實踐綜合實踐- 17 -3.2.4 西勒振蕩器特點：1、振蕩幅度比較穩(wěn)定；2、振蕩頻率可以較高，做可變頻率振蕩器時其波段覆蓋系數(shù)較大，波段范圍內(nèi)輸出電壓幅度比較平穩(wěn)。綜合實踐綜合實踐- 18 -結(jié)論結(jié)論本次課程設(shè)計的題目是 LC 正弦波振蕩器的設(shè)計，主要應(yīng)用了通信電子線路三點式振蕩器電路內(nèi)容。通過查找資料，結(jié)合書本中所學(xué)的知識，完成了課程設(shè)計的內(nèi)容。把書中所學(xué)的理論知識和具體的實踐相結(jié)合，有利于我們對課本中所學(xué)知識的理解，并加強(qiáng)了我們的動手能力。在課程設(shè)計之前，我們通過各個渠道查找資料后分析驗證，經(jīng)過多次的修改和整理，作了如上的設(shè)計思路。雖然這次設(shè)計一開始是按照設(shè)計要求去完成的，但由于在實際操作中，出現(xiàn)了比較大的問題，導(dǎo)致以上的準(zhǔn)備資料，在實際操作中都未能派上用場。在這次的課程設(shè)計過程中，我懂得了很多，課程設(shè)計不光是讓我們?nèi)ァ?/p>