直流鍋爐試題

1、600MW超臨界機(jī)組補(bǔ)充試題 一、填空題 1.  中速磨煤機(jī)防爆蒸汽分別從一次風(fēng)室、 機(jī)殼、分離器入磨，用于防止磨煤機(jī)啟動(dòng)和停止過程中的爆炸。 3.         磨煤機(jī)的變加載是接受給煤機(jī)的電流信號(hào)，控制比例溢流閥壓力大小，變更蓄能器  和  油缸 的油壓，來實(shí)現(xiàn)加載力的變化。 4.         密封風(fēng)用于磨煤機(jī)傳動(dòng)盤、拉桿關(guān)節(jié)軸承、磨輥。 5.   

2、0;     冷一次風(fēng)的用戶有密封風(fēng)機(jī)風(fēng)源、給煤機(jī)密封風(fēng)、磨一次冷風(fēng)。 6.       汽輪機(jī)密封油主油源是空側(cè)密封油泵，第一備用油源（即主要備用油源）是汽機(jī)主油泵。當(dāng)  主油源故障  時(shí)，第一備用油源自動(dòng)投入運(yùn)行。第二備用油源由   主油箱上備用交流電動(dòng)密封油泵    供給，當(dāng)   汽機(jī)轉(zhuǎn)速小于2/3 額定轉(zhuǎn)速或第一備用油源故障  時(shí)，第二備用油源自動(dòng)投入。第三備用油源是  直流密封

3、油泵提供的。 7.         主油箱事故排油門應(yīng)設(shè) 2  個(gè)鋼質(zhì)截止門，操作手輪上不允許  加鎖    ，并應(yīng)掛有明顯的警告牌。 8.         汽機(jī)房?jī)?nèi)著火時(shí)，當(dāng)火勢(shì)威脅至主油箱或油系統(tǒng)時(shí)，應(yīng)立即    破壞真空緊急停機(jī)  ，并開啟主油箱   事故放油門  ，并控制  放油  速度應(yīng)適

4、當(dāng)，以保證轉(zhuǎn)子靜止前潤(rùn)滑油不中斷。 9.         軸封溢流正常情況下溢流至  #8低加  ，當(dāng)  #8低加  停運(yùn)時(shí)溢流至  凝汽器  。 10.     除氧器滑壓運(yùn)行時(shí)可避免除氧器汽源的   節(jié)流    損失。 11.     汽輪機(jī)正常運(yùn)行中的配汽方式為  噴嘴    配汽。

5、 12.     汽輪機(jī)停運(yùn)后，如果轉(zhuǎn)子短時(shí)間無法轉(zhuǎn)動(dòng)，轉(zhuǎn)子會(huì)向_下_彎曲，此時(shí)應(yīng)將轉(zhuǎn)子高點(diǎn)置_最高位_，關(guān)閉_汽缸疏水_，保持_上下缸溫差_，監(jiān)視轉(zhuǎn)子_撓度_，當(dāng)確認(rèn)轉(zhuǎn)子正常后，再手動(dòng)盤車180º。當(dāng)盤車電機(jī)電流過大或轉(zhuǎn)子盤不動(dòng)時(shí)，不可_強(qiáng)行盤車_，更不可用吊車_強(qiáng)制盤車或_強(qiáng)行沖轉(zhuǎn)。停盤車_8_小時(shí)后，方可停止?jié)櫥拖到y(tǒng)。 13.    凝結(jié)水泵由于輸送飽和水，該泵最易發(fā)生_汽蝕_，為此第一級(jí)采用了_誘導(dǎo)輪_，并在安裝時(shí)保證泵入口具有一定的_倒灌高度_，此外設(shè)計(jì)_出口再循環(huán)_管，也是為了解決此問題。當(dāng)凝汽器水位

6、過低時(shí)將_凝補(bǔ)_水泵啟動(dòng)，為防止泵內(nèi)進(jìn)空氣，設(shè)計(jì)有_密封水_，防止泵出力不正常。 14.     軸封加熱器為一_表面式_加熱器，他將_軸封回汽_汽與_閥殼漏氣與門桿漏氣_汽加熱凝結(jié)水，防止蒸汽漏入環(huán)境與油系統(tǒng)，其內(nèi)部為_微負(fù)壓_狀態(tài)。 15.     循環(huán)水泵采用_立式混流泵_，具有_流量_大，_轉(zhuǎn)速_低，運(yùn)行效率高穩(wěn)定性好的優(yōu)點(diǎn)該泵采用_橡膠_軸承，啟動(dòng)前需提前將_管道_泵轉(zhuǎn)起來注水其出口門為_蝶閥_，運(yùn)行中應(yīng)防止其_誤啟誤關(guān)_，造成機(jī)組真空低。 16.     凝汽器最

7、有利真空定義為由于真空提高，使汽輪機(jī)功率增加與循環(huán)泵多耗功率差值最大時(shí)真空_，正常運(yùn)行凝結(jié)水水質(zhì)指標(biāo)是硬度為_0umol/L_，為_0.3us/cm_，鈉離子含量_3ug/L_。 17.     閉式水采用_除鹽水_，通常用來對(duì)轉(zhuǎn)機(jī)的_軸承_以及對(duì)水質(zhì)要求較高設(shè)備進(jìn)行冷卻，其冷卻水采用_開式水_高位水箱可以防止_用戶斷水_，故而應(yīng)經(jīng)常充滿水 18.     汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)采用_自密封_系統(tǒng)，機(jī)組在_70-75%_負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，進(jìn)入自密封運(yùn)行，此時(shí)低壓軸封用汽由_高壓軸封_供給，并自動(dòng)維持供氣壓力為_26-32kpa_

8、，多余蒸汽進(jìn)入_#8低加_或_凝汽器_。 19.     軸封系統(tǒng)供氣汽源為_輔汽_、_主汽_、_冷段_，其中_主汽_用于機(jī)組甩負(fù)荷后啟動(dòng)之用，因?yàn)榇藭r(shí)供氣溫度與轉(zhuǎn)子軸端金屬溫度_偏差_小，可以防止軸端轉(zhuǎn)子的_熱應(yīng)力大_。 20.     汽封系統(tǒng)投運(yùn)前，汽輪機(jī)必須在_盤車_狀態(tài)，防止_轉(zhuǎn)子彎曲_。并且_凝結(jié)水_系統(tǒng)、_潤(rùn)滑油_系統(tǒng)、以及_密封油_系統(tǒng)應(yīng)提前投運(yùn)。汽封投運(yùn)時(shí)先_暖管_，在送入蒸汽，且該蒸汽應(yīng)具有_14_過熱度。無論停機(jī)與否，只要_有真空_和_轉(zhuǎn)速未到零_，機(jī)組的軸封系統(tǒng)就不能停運(yùn)。切斷_軸封_后，應(yīng)

9、立即關(guān)閉供汽手動(dòng)、電動(dòng)門，否則會(huì)造成供汽母管超壓_。 21.     真空泵的工作水采用_閉式水_，真空泵在啟動(dòng)時(shí)是建立_真空的，正常運(yùn)行時(shí)是_維持_真空的。 22.     內(nèi)冷水泵采用_耐腐蝕_離心泵；啟動(dòng)時(shí)應(yīng)先_開啟入口門，關(guān)閉_出口_門后啟動(dòng)。正常內(nèi)冷水壓力應(yīng)_小于_氫壓，防止_定子線圈漏水_。 25. 大型汽輪機(jī)的高壓缸存在  部分進(jìn)汽   _損失，而且  漏氣   _損失和      _葉高_(dá)損

10、失等都比較大，所以其效率    最低      。600MW汽輪機(jī)在低壓排汽缸上布置噴水減溫裝置的目的是  防止排氣缸過熱   、，運(yùn)行中可能產(chǎn)生的隱患是    末級(jí)葉片水蝕     。 23.     過量空氣系數(shù)是指     實(shí)際空氣量與理論空氣量之比    。 24.   

11、  根據(jù)燃燒器出口氣流的特性，燃燒器可分為  直流燃燒器  與   旋流燃燒器   兩類。 25.     燃燒過程的三個(gè)區(qū)域分別是指  著火前準(zhǔn)備階段、  燃燒階段   及  燃盡階段  。 26.     燃燒效率是指    燃料燃盡程度的指標(biāo)      。 27.   &#

12、160; 根據(jù)傳熱方式和布置方式，過熱器可分為  對(duì)流、  包墻、  輻射  及 半輻射  四類。  28.           水蒸汽的臨界壓力為 22.12Mpa，臨界溫度是   374.15  。 29.      “1bar”、“1atm”、“1at”三個(gè)壓力之間的大小關(guān)系是    1atm1bar1at &#

13、160;   。 30.     在爐水中含鹽量高，電導(dǎo)率就 高 。生水中濁度大說明   懸浮物  含量高。 31.     超臨界汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)噴嘴采用   滲硼涂層   技術(shù)的目的是防止固體顆粒侵入產(chǎn)生的沖蝕。 32.     濕式石灰石-石膏脫硫法的原理反應(yīng)方程式是濕式石灰石-石膏脫硫法的原理反應(yīng)方程式是   CaCO3+SO2+H2O= CaSO3+ H2O+

14、CO2  ，2CaSO3+ O2=2 CaSO4 。 33.     轉(zhuǎn)速不等率是指      單機(jī)運(yùn)行機(jī)組，空載與滿載的轉(zhuǎn)速差與額定轉(zhuǎn)速之比       。 34.     直流鍋爐啟動(dòng)分離器的作用是   實(shí)現(xiàn)汽水分離   和  建立啟動(dòng)流量  ，固定蒸發(fā)重點(diǎn)  ，提供信號(hào)源   。 35. &#

15、160;   鍋爐啟動(dòng)及負(fù)荷低于  30%   BMCR時(shí)，鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)處于爐水循環(huán)泵出口閥控制方式，   再循環(huán)流量  與給水泵流量之和保持鍋爐30%BMCR的最低流量。 36.     鍋爐沖洗流程為：   給水操作臺(tái)省煤器水冷壁啟動(dòng)分離器儲(chǔ)水箱疏擴(kuò) 37.     當(dāng)儲(chǔ)水箱壓力大于 5Mpa    時(shí)，大溢流閥開啟受到閉鎖。當(dāng)儲(chǔ)水箱壓力大于  16 Mpa &#

16、160;    時(shí)，小溢流閥開啟受到閉鎖，當(dāng)儲(chǔ)水箱壓力至  20 Mpa  時(shí)，溢流閥的手動(dòng)開啟也將受到閉鎖。 38.     500KV電抗器投退時(shí)，應(yīng)密切監(jiān)視  系統(tǒng)電壓          ，必要時(shí)可通過調(diào)整發(fā)電機(jī)    無功 以保證  系統(tǒng)電壓   在正常范圍內(nèi)。 39.     本鍋爐下部水冷壁采用螺

17、旋管圈的主要原因是     管間吸熱偏差小、抗燃燒干擾強(qiáng)、適應(yīng)變壓運(yùn)行、能獲得足夠的重量流速    。 40.     TP347管材耐受的極限溫度是： 704，T91管材耐受的極限溫度是     635     ，G102管材耐受的極限溫度是 600  41.     鍋爐熱態(tài)沖洗時(shí)，判斷沖洗合格的主要水質(zhì)指標(biāo)是：   Fe<50

18、ug/kg  。 42.     鍋爐正常停爐的過程中，爐水循環(huán)泵的運(yùn)行方式必須經(jīng)過 再循環(huán)方式、最小流量閥方式、控制水位方式   三種方式。 43.     OFT復(fù)位的條件：  所有分角閥關(guān)閉   ，   燃油跳閘閥關(guān)閉   ，  MFT已復(fù)位。 44.    內(nèi)置式啟動(dòng)分離器有三種：疏水?dāng)U容式、換熱式、循環(huán)泵式 45.    直流鍋爐水冷壁的

19、流動(dòng)阻力全部要靠給水泵來克服，水冷壁阻力約占全部阻力的2530。 46.    直流鍋爐啟動(dòng)時(shí)約有30額定流量的工質(zhì)經(jīng)過水冷壁并被加熱，為了回收啟動(dòng)過程的工質(zhì)和熱量，并保證低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)水冷壁管內(nèi)有足夠的 最小質(zhì)量流速 ，直流鍋爐需要設(shè)置專門的 鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)      。 47.    直流鍋爐系統(tǒng)中的汽水分離器在低負(fù)荷時(shí)起汽水分離作用并維持一定的水位，在高負(fù)荷時(shí)切換為 純直流運(yùn)行       ，汽水分離器做為  通流

20、承壓部件       。 48.    直流爐為了達(dá)到較高的重量流速，必須采用   小   管徑水冷壁。 49.    直流爐熱慣性小，使快速啟停的能力進(jìn)一步提高。但使水冷壁對(duì)熱偏差的敏感性增強(qiáng)。當(dāng)煤質(zhì)變化或爐內(nèi)火焰偏斜時(shí)，各管屏的熱偏差增大   ，進(jìn)而導(dǎo)致工質(zhì)流動(dòng)不穩(wěn)定或  管壁超溫    。 50.    直流鍋爐汽溫調(diào)節(jié)的主要方式是調(diào)節(jié) 煤水

21、比  ，輔助手段是 噴水減溫         或   煙氣側(cè)調(diào)節(jié)       。 51.    直流爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，由于給水流量降低，水冷壁流量分配 不均勻性增大    ；壓力降低，汽水比容  變化增大        。 52.    變壓運(yùn)行的超臨界參數(shù)直流

22、爐，在亞臨界壓力范圍和超臨界壓力范圍內(nèi)工作時(shí)，都存在工質(zhì)的熱膨脹現(xiàn)象。在亞臨界壓力范圍內(nèi)可能出現(xiàn)  膜態(tài)沸騰     ；在超臨界壓力范圍內(nèi)可能出現(xiàn) 類膜態(tài)沸騰      。 二、選擇題 1.         直流鍋爐高溫再熱器布置于（ C  ） A 爐膛上部      B  折焰角處      C

23、水平煙道出口     D 尾部煙道 2.         磨煤機(jī)出口分離器檔板開度：（C ） A 越小煤粉越細(xì)       B越小煤粉越粗     C與煤粉粗細(xì)無關(guān) 3.         鍋爐運(yùn)行在超臨界狀態(tài)，中間混合聯(lián)箱內(nèi)的工質(zhì)為：（C） A 不飽和水    

24、; B飽和水      C汽水混合物     D 飽和汽 4.         為防止受熱面長(zhǎng)期超溫爆管，受熱面蒸汽溫度的控制要服從：（B） A、機(jī)組負(fù)荷    B、受熱面金屬溫度    C、減溫水流量    D、給水流量 5.         燃油泄漏試驗(yàn)不

25、能發(fā)現(xiàn)的問題是（  A ）。 A、燃油速關(guān)閥內(nèi)漏                  B、油槍進(jìn)油閥內(nèi)漏    C、爐前燃油管道泄漏                D、速關(guān)閥和油槍進(jìn)油閥內(nèi)漏同時(shí)存在泄漏 6.   

26、;      超臨界機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)主汽沖車參數(shù)為（ C  ）。 A、8.92Mpa、320    B、5.4Mpa、320    C、8.92Mpa、360   B、5.4Mpa、360 7.         汽輪機(jī)負(fù)荷過低時(shí)會(huì)引起排汽溫度升高的原因是（ D  ）。 A、 凝汽器真空過高；   B、汽輪機(jī)的進(jìn)汽溫度過高；   C、

27、汽輪機(jī)的進(jìn)汽壓力過高； D、進(jìn)入汽輪機(jī)蒸汽流量過低，不足以帶走鼓風(fēng)摩擦損失產(chǎn)生的量。 8.         機(jī)組熱態(tài)啟動(dòng)，低壓軸封蒸汽溫度控制在（ A  ）。 A  120180；    B  150200；    C  280300。 9.         下列參數(shù)哪個(gè)能直接反映汽輪發(fā)電機(jī)組的負(fù)荷 （ B  ） A 

28、 主汽壓力      B  調(diào)節(jié)級(jí)壓力        C  高調(diào)門開度      D 凝氣器真空 10.     鍋爐MFT的作用是：（C ） A跳引風(fēng)機(jī)   B跳送風(fēng)機(jī)     C切斷所有燃料    D切斷所有風(fēng)源 11.     鍋爐啟

29、動(dòng)分離器： （  A、 D ） A 、必須滿足鍋爐啟動(dòng)過程中汽水膨脹期水位控制 B、啟動(dòng)分離器的入口與頂棚過熱器相連，出口與貯水箱相連。 C、在鍋爐壓力大于5MPa時(shí)，小溢流閥閉鎖打開。 D、啟動(dòng)分離器具有建立啟動(dòng)流量的作用 12.     鍋爐點(diǎn)火前必須建立啟動(dòng)流量的原因是（ A ）。 A、防止啟動(dòng)期間水冷壁超溫      B、防止啟動(dòng)期間過熱器超溫   C、為強(qiáng)化熱態(tài)沖洗效果        &

30、#160; D、為建立汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)壓力 13.     發(fā)電機(jī)失磁時(shí)的現(xiàn)象有：（ C ） A、定子電壓擺動(dòng)               B、無功功率指示正向并升高 C、轉(zhuǎn)子電流指示為0            D、有功功率指示升高 14.     關(guān)于軸流風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振，說法

31、不正確的是：（ D ） A、風(fēng)機(jī)工況點(diǎn)進(jìn)入不穩(wěn)定工作區(qū)     B、風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓波動(dòng)，風(fēng)機(jī)振動(dòng) C、喘振與失速的發(fā)生機(jī)理相同       D、立即停運(yùn)風(fēng)機(jī)運(yùn)行 15.     下列關(guān)于電抗器描述不正確的是：（ B ） A、500KV電抗器隨線路同時(shí)投退    B、可以用刀閘直接投退電抗器 C、500KV電抗器的鐵芯不接地      D、電抗器的作用是降低操作過電壓，消除潛供電流

32、 16.     高主、高調(diào)、中主、中調(diào)門的縮寫正確的是：（ A ） A、TV、GV、RSV、IV      B、TV、RSV、GV、IV C、TV、IV、RSV、GV      D、IV、TV、GV、RSV 17.     爐水循環(huán)泵跳閘條件是：（ B、 C、 D ） A、過冷度>30   B、冷卻水溫度>55   C、最小流量閥關(guān)閉   D、

33、給水泵全跳閘 18.     鍋爐從亞臨界向超臨界工況過度時(shí)，啟動(dòng)分離器會(huì)（ B ） A、出現(xiàn)水位    B、不會(huì)出現(xiàn)水位     C、出口汽溫度降低     D、出口汽溫升高 19.     直流鍋爐的中間點(diǎn)溫度控制不是定值，隨:（ B ） A、機(jī)組負(fù)荷的增大而減小         B、機(jī)組負(fù)荷的增大而增大 

34、0; C、火焰中心位置的升高而降低     D、減溫水量的增大而減小 20.     VWO工況是指：（ C ） A、最大連續(xù)運(yùn)行工況          B、經(jīng)濟(jì)連續(xù)運(yùn)行工況 C、閥門全開運(yùn)行工況          D、額定工況 21.     超臨界鍋爐冷態(tài)清洗水質(zhì)合格指標(biāo)中，鐵含量應(yīng)小于：（ B

35、 ） A、200ug/kg      B、500 ug/kg       C、1000 ug/kg     D、1200 ug/kg 22.     電流互感器的不完全星形接線，在運(yùn)行中（ A ）故障。 （A）不能反映所有的接地；    （B）能反映各種類型的接地； （C）僅反映單相接地；        （D

36、）不能反映三相短路。 23.     三繞組升壓變壓器繞組有里向外排列順序（ B  ）。 （A）高壓，中壓，低壓；溫度     （B）低壓，中壓，高壓； （C）中壓，低壓，高壓；         （D）低壓，高壓，中壓。 24.     線路停電時(shí)，必須按照（ B ）的順序操作，送電時(shí)相反。 （A）斷路器、負(fù)荷側(cè)隔離開關(guān)；母線側(cè)隔離開關(guān)； （B）斷路器、母線側(cè)隔離開關(guān)；負(fù)荷側(cè)隔離開關(guān)；

37、（C）負(fù)荷側(cè)隔離開關(guān)、母線側(cè)隔離開關(guān)、斷路器； （D）母線側(cè)隔離開關(guān)、負(fù)荷側(cè)隔離開關(guān)、斷路器 25.     鉛酸蓄電池正常時(shí)，正極板為（ A ）。 （A）深褐色；   （B）淺褐色；   （C）灰色；   （D）黑色。 26.     蓄電池負(fù)極板，正常時(shí)為（ C ）。 （A）深褐色；   （B）淺褐色；   （C）灰色；   （D）黑色。 27.    

38、 超臨界鍋爐水沖洗的流量約為額定流量的（ C ） （A）20%；   （B）25%；   （C）30%；   （D）35%。 28.     超臨界機(jī)組沖轉(zhuǎn)時(shí)的蒸汽品質(zhì)為（ B  ） （A）sio2<20ug/l；   （B）sio2<30ug/l；   （C）sio2<50ug/l ；   （D）sio2<100ug/l 29.     高加投入時(shí)，為防止管板熱

39、應(yīng)力超限，控制給水溫升率（   B）/min （A）<1；   （B）1-2；   （C）2-3；   （D）3-4。 30.     在超臨界狀態(tài)下，水冷壁管內(nèi)的阻力與過熱器內(nèi)的汽阻變化情況是（B） （A）水冷壁管內(nèi)的阻力迅速下降，過熱器內(nèi)的汽阻迅速上升； （B）水冷壁管內(nèi)的阻力迅速上升，過熱器內(nèi)的汽阻基本不變； （C）水冷壁管內(nèi)的阻力迅速下降，過熱器內(nèi)的汽阻基本不變； （D）水冷壁管內(nèi)的阻力迅速上升，過熱器內(nèi)的汽阻也迅速上升； 31.  

40、0; 對(duì)于直流鍋爐，燃水比變大，則不正確的敘述是（ D ） （A）過熱汽溫升高；      （B）水冷壁管子溫度升高； （C）排煙溫度升高；      （D）主汽壓升高 三、判斷題 1.         水蒸氣經(jīng)節(jié)流后不僅壓力降低、溫度降低而且作功能力也降低。() 2.         熵是工質(zhì)的狀態(tài)參數(shù)，與工質(zhì)變化過程的性質(zhì)無關(guān)。()

41、3.         強(qiáng)制循環(huán)鍋爐比自然循環(huán)鍋爐水循環(huán)更安全。() 4.         在其他條件不變的情況下，風(fēng)箱與爐膛差壓越低，進(jìn)入爐內(nèi)的風(fēng)量就越小。() 5.         煤中灰分的熔點(diǎn)越低越容易結(jié)焦。() 6.         水冷壁采用內(nèi)螺紋管后，不會(huì)發(fā)生傳熱惡化

42、。× 7.         汽輪機(jī)冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，蒸汽對(duì)汽缸內(nèi)壁的傳熱是以凝結(jié)換熱和對(duì)流換熱兩種方式同時(shí)進(jìn)行的。(×) 8.         爐膛過?？諝庀禂?shù)越大，化學(xué)未完全燃燒熱損失越小。() 9.         汽水膨脹是直流鍋爐不可避免的現(xiàn)象。 10.     在機(jī)組啟動(dòng)并網(wǎng)，鍋爐轉(zhuǎn)直流運(yùn)行后，

43、主汽溫的調(diào)整以煤水比來控制中間點(diǎn)溫度。 11.     單個(gè)旋流燃燒器的燃燒都是不需要相鄰燃燒器來支持。旋流燃燒器的不同旋轉(zhuǎn)方向會(huì)影響到鍋爐的汽溫、負(fù)荷等參數(shù)。× 12.     鍋爐汽水流程劃分以內(nèi)置式啟動(dòng)分離器為界設(shè)計(jì)成雙流程。 13.     煤粉在鍋爐中燃燒時(shí)，氧量越低，NOx的生成量越多。 14.     當(dāng)燃水比失調(diào)時(shí)，直流鍋爐汽水行程中各點(diǎn)的溫度都會(huì)變化，并且越靠近汽水行程的入口，溫度變化的慣性和滯后越小。 15

44、.     在變相點(diǎn)附近蒸汽的傳熱系數(shù)先升高至最大值后迅速降低。 16.     控制啟動(dòng)分離器出口蒸汽溫度，也就是控制鍋爐的加熱段和蒸發(fā)段、過熱段吸熱量的分配。(×) 17.     由于直流鍋爐運(yùn)行要求給水品質(zhì)比汽包鍋爐高得多，因此在直流鍋爐啟動(dòng)過程中不須進(jìn)行爐水洗硅。(×) 18.     UP型鍋爐是亞臨界和超臨界參數(shù)均可采用的爐型，工質(zhì)一次或二次上升，連接管多次混合，具有較高的質(zhì)量流速，適用于大型超臨界壓力

45、直流鍋爐。(×) 19.     本生型鍋爐的最大特點(diǎn)是蒸發(fā)受熱面的管子是多次上升垂直管屏，用中間混合聯(lián)箱與不受熱的下降管互相串聯(lián)。由于不同管屏相臨管子間存在溫差，會(huì)產(chǎn)生熱應(yīng)力，對(duì)膜式水冷壁的焊縫有破壞作用。() 20.     螺旋管圈水冷壁除進(jìn)出口設(shè)聯(lián)箱外，中間無混合聯(lián)箱，由于其布置不受爐膛尺寸的影響，受熱均勻熱偏差小，不會(huì)產(chǎn)生汽水混合物的不均勻分配問題。(×) 21.     超臨界和亞臨界時(shí)情況相同，當(dāng)水被加熱到相應(yīng)壓力下的相變點(diǎn)溫度時(shí)，全部汽化變

46、為蒸汽。(×) 22.     直流鍋爐運(yùn)行中，水變?yōu)檎羝淮嬖谄畠上鄥^(qū)。即水變?yōu)檫^熱蒸汽經(jīng)歷了加熱和過熱兩個(gè)階段。() 23.     相變點(diǎn)即在超臨界壓力下，水全部汽化變?yōu)檎羝麜r(shí)的溫度，又稱為臨界溫度。不同的壓力，相變點(diǎn)溫度不同。(×) 24.     在相變點(diǎn)附近區(qū)域，工質(zhì)的比容急劇上升，并存在最大定壓比熱區(qū)。() 25.     在超臨界壓力下，水的比熱隨溫度的提高而增大，蒸汽的比熱隨溫度的提高而減小。()

47、 26.     直流鍋爐在亞臨界工況下蒸發(fā)受熱面出現(xiàn)多值性不穩(wěn)定流動(dòng)，其主要原因是蒸發(fā)受熱面入口水欠焓的存在。所以在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)必須限制入口水的欠焓。(×) 27.     蒸發(fā)受熱面的工質(zhì)流動(dòng)的多值性只存在于螺旋管圈水冷壁，而垂直管圈不存在。 28.     蒸發(fā)受熱面的流體脈動(dòng)現(xiàn)象的原因是汽水兩相流動(dòng)所致，提高壓力可以防止脈動(dòng)產(chǎn)生。在啟動(dòng)時(shí)，建立和保持足夠的啟動(dòng)壓力和流量，就是這個(gè)道理。() 29.     直流鍋爐在亞

48、臨界壓力運(yùn)行，由于水冷壁內(nèi)工質(zhì)流動(dòng)屬于強(qiáng)迫流動(dòng)，不具有自補(bǔ)償特性，在熱偏差的作用下，受熱強(qiáng)的管子，流量小，會(huì)導(dǎo)致傳熱惡化。() 30.     管間脈動(dòng)的特點(diǎn)是管組總的給水流量和蒸發(fā)量保持不變，但對(duì)于單個(gè)管子而言，進(jìn)口水量和加熱段阻力及蒸汽流量和蒸發(fā)段阻力的波動(dòng)是相反的，一經(jīng)發(fā)生，便保持一定頻率持續(xù)振動(dòng)，無法消除。() 31.     螺旋管圈水冷壁入口不加裝節(jié)流圈的主要原因是各管工質(zhì)在爐膛內(nèi)的吸熱量均勻，其熱偏差小。() 32.     在爐膛周界一定的情況下，減小螺旋管圈

49、的傾角，就可以改變螺旋管圈的數(shù)量，在管圈直徑一定的情況下，管圈數(shù)量決定了水冷壁的質(zhì)量流速。 33.     中間混合聯(lián)想的作用是在60%負(fù)荷變壓運(yùn)行時(shí)，分配流量和汽水雙相均勻分配，而在該負(fù)荷以上時(shí)分配工質(zhì)流量。() 34.     不論在亞臨界或超臨界壓力，提高質(zhì)量流速是防止傳熱惡化、降低管壁溫度的有效措施。() 35.     上部水冷壁采用垂直管圈的原因是因其受熱較弱，管壁不會(huì)超溫；減少系統(tǒng)流動(dòng)阻力。(×) 36.    

50、 若最低質(zhì)量流速選擇過小，在高負(fù)荷時(shí)會(huì)產(chǎn)生較大的流動(dòng)阻力。() 37.     帶輔助循環(huán)泵內(nèi)置式啟動(dòng)分離器的直流鍋爐，啟動(dòng)壓力是靠燃燒建立，而流量是靠給水泵和輔助循環(huán)泵共同建立的。() 38.     啟動(dòng)分離器的位置決定了啟動(dòng)過程中汽水膨脹量和汽水膨脹強(qiáng)度的大小。(×) 39.     啟動(dòng)分離器容量是由鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的大小決定的；而其壁厚的大小決定了鍋爐的啟動(dòng)速度，為此大型直流鍋爐都采用多個(gè)啟動(dòng)分離器。 40.    

51、; 啟動(dòng)分離器從濕態(tài)轉(zhuǎn)為干態(tài)運(yùn)行，運(yùn)行監(jiān)視的重點(diǎn)應(yīng)該從水位監(jiān)視轉(zhuǎn)為溫度監(jiān)視。 41.     啟動(dòng)分離器出口蒸汽的溫度（或焓）是鍋爐負(fù)荷的函數(shù)，直流運(yùn)行時(shí)，隨著負(fù)荷的增大，啟動(dòng)分離器出口蒸汽的溫度和焓也增大。(×) 42.     啟動(dòng)分離器在啟動(dòng)時(shí)，起到固定蒸發(fā)終點(diǎn)的作用，因而給水、燃料、汽溫的調(diào)節(jié)互不干擾；同時(shí)由于汽水兩相分離作用，而使工質(zhì)和熱量得以回收。() 43.     內(nèi)置式啟動(dòng)分離器按全壓設(shè)計(jì)的壓力容器，安全閥的定值是工作壓力的1.25倍，排汽量等于其

52、額定容量，也即30%鍋爐額定蒸發(fā)量。(×) 44.     在鍋爐啟動(dòng)過程中，若分離器未轉(zhuǎn)為干態(tài)運(yùn)行，輔助循環(huán)泵故障，無法維持循環(huán)，應(yīng)立即停爐。(×) 45.     直流鍋爐一般把啟動(dòng)分離器出口汽溫作為調(diào)節(jié)煤水比的基礎(chǔ)，同樣可以把水冷壁出口汽溫作為調(diào)節(jié)煤水比的基礎(chǔ)。(×) 46.     直流鍋爐水冷壁中工質(zhì)的溫度不是恒定的，且必然出現(xiàn)蒸干過程，使得直流鍋爐水冷壁溫度的不均勻性大大增加。 47.    

53、直流鍋爐轉(zhuǎn)直流運(yùn)行的最低負(fù)荷取決于鍋爐的最低穩(wěn)燃能力。轉(zhuǎn)直流運(yùn)行后，前屏過熱汽溫必然出現(xiàn)先降低而后升高的過程。(×) 48.     直流鍋爐過熱汽溫調(diào)整是以控制煤水比為基本手段來控制過熱器入口汽溫，之后汽溫控制是依靠?jī)杉?jí)減溫水量。 49.     直流鍋爐汽壓調(diào)整是調(diào)整鍋爐的給水量，必然導(dǎo)致汽溫變化，說明兩者調(diào)整是相互關(guān)聯(lián)的。 50.     如果運(yùn)行中高加切除，必然導(dǎo)致過熱汽溫降低，要維持過熱汽溫穩(wěn)定必須增大煤水比。 51.   &

54、#160; 在啟動(dòng)分離器從濕態(tài)轉(zhuǎn)干態(tài)時(shí)要防止汽溫降低，那么從干態(tài)轉(zhuǎn)濕態(tài)時(shí)要防止汽溫升高。 52.     在75%額定負(fù)荷以下，中間混合聯(lián)箱始終是濕蒸汽，大于該負(fù)荷是干蒸汽。 53.     在機(jī)組帶基本負(fù)荷，運(yùn)行調(diào)整主要是保持燃料量穩(wěn)定，減溫水量跟隨微調(diào)，使過熱汽溫穩(wěn)定。(×) 54.     如果過熱汽溫、再熱汽溫運(yùn)行中長(zhǎng)期偏高，可以采取降低中間點(diǎn)溫度的措施。(×) 55.     分離器出口溫度的修正原理是對(duì)給

55、定負(fù)荷，其允許的噴水量應(yīng)與分離器出口溫度有一定的關(guān)系。當(dāng)噴水量與給水量的比例增加時(shí)，說明煤水比偏大。 56.     啟動(dòng)分離器系統(tǒng)中，貯水箱上部壓力平衡管與分離器相連來保持壓力平衡，其目的是防止兩者壓力不平衡引起各自水位的波動(dòng)。 57.     直流鍋爐轉(zhuǎn)直流運(yùn)行后，隨著負(fù)荷的增大，煤水比逐漸增大。(×) 58.     鍋爐容積熱負(fù)荷主要控制煤粉在爐膛內(nèi)的停留時(shí)間，截面熱負(fù)荷決定了爐膛的形狀。 59.     燃燒器根據(jù)其

56、出口射流的形狀分為直流和旋流燃燒器。 60.     旋流燃燒器的射流不僅具有切向速度還具有軸向速度。切向速度的大小決定了旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度，軸向速度的大小決定了射程的長(zhǎng)短。 61.     旋流燃燒器配風(fēng)的基礎(chǔ)是分級(jí)配風(fēng)，因而燃燒是分段進(jìn)行的。 62.     旋流燃燒器的旋流強(qiáng)度大，就可能產(chǎn)生火焰飛邊現(xiàn)象，回流區(qū)減小，燃燒穩(wěn)定性降低。 63.     雙調(diào)節(jié)燃燒器的雙調(diào)節(jié)是指內(nèi)外二次風(fēng)均可調(diào)。 64.   

57、60; 燃盡風(fēng)的作用是為了補(bǔ)充燃燒后期的空氣量，降低氧化氮生成物。 65.     由于旋流燃燒器的燃燒組織不需要相互支持。 66.     600MW超臨界機(jī)組臨界轉(zhuǎn)換負(fù)荷點(diǎn)是450MW。 67.     超臨界機(jī)組給水溫度降低，蒸發(fā)段后移，過熱段減少，過熱汽溫下降。 68.     超臨界機(jī)組過量空氣系數(shù)加大，排煙損失增加，工質(zhì)吸熱減少，過熱汽溫下降。 69.     超臨界機(jī)組火焰中心上移，

58、則主汽溫下降。 70.     超臨界機(jī)組受熱面沾污（結(jié)渣），沾污使受熱面吸熱減少，過熱汽溫下降 71.     直流鍋爐的燃水比（B/G）按中間點(diǎn)溫度來調(diào)整，中間點(diǎn)距離過熱點(diǎn)越遠(yuǎn)，對(duì)汽溫調(diào)節(jié)越有利。(×) 四、簡(jiǎn)答題 1.       直流鍋爐主蒸汽溫度高的原因？ 2、直流鍋爐啟動(dòng)分離器系統(tǒng)主要作用是什么？ 直流鍋爐設(shè)置分離器的目的是為了適應(yīng)低負(fù)荷運(yùn)行和回收低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的熱損失，另一目的是可使過熱器干態(tài)啟動(dòng)，從而縮短啟動(dòng)時(shí)間。啟動(dòng)初期的汽水分離

59、。3、采用螺旋管圈水冷壁的優(yōu)點(diǎn)是什么？1. 具有快速啟停能力，采用復(fù)合變壓運(yùn)行，能適應(yīng)電網(wǎng)負(fù)荷的頻繁變化，調(diào)頻性能好。2. 螺旋管圈熱偏差和流量偏差小，適用于采用膜式水冷壁，工質(zhì)流速高，水動(dòng)力特性比較穩(wěn)定，不會(huì)產(chǎn)生停滯和倒流，不易出現(xiàn)膜態(tài)沸騰，又可防止產(chǎn)生偏高的金屬壁溫，最適合變壓運(yùn)行。3. 管系簡(jiǎn)單，流程總長(zhǎng)度短，汽水系統(tǒng)水阻力小。4. 蒸發(fā)受熱面采用螺旋管圈時(shí)，管子數(shù)目可按設(shè)計(jì)要求而選取，不受爐膛大小的影響，可選取較粗管徑以增加水冷壁的剛度。5. 螺旋管圈對(duì)燃料的適應(yīng)范圍比較大，可燃用揮發(fā)份低、灰份高的煤。 4、600MW超臨界鍋爐的啟動(dòng)流程？ 5、超臨界鍋爐過熱汽溫調(diào)整的方法？ 6、超臨界鍋爐過、再熱汽溫調(diào)整的方法？ 7、啟動(dòng)循環(huán)系統(tǒng)主要由哪些設(shè)備組成？ 8、直流鍋爐與汽包爐在加減負(fù)荷和汽壓調(diào)節(jié)過程時(shí)，有什么區(qū)別？ 9、超臨界鍋爐采用定滑定運(yùn)行方式，負(fù)荷變化率要求有何不同？ 10、旋流煤粉燃燒器配風(fēng)的種類有哪些？各自作用是是什么？直流一次風(fēng)（攜帶煤粉進(jìn)燃燒器）、直流二次風(fēng)（提供燃燒所需氧氣） 、旋流三次風(fēng)（氣流旋轉(zhuǎn)攪拌使煤粉快速著火）。11、什么是超臨界鍋爐的類膜態(tài)沸騰現(xiàn)象？ 時(shí)即被全部汽化，水變成蒸汽不需要汽化潛熱，即水沒有蒸發(fā)現(xiàn)象就變成蒸汽，該溫度稱為臨界溫度，或稱之為相變點(diǎn)溫度(超臨界壓力24.5-2