機(jī)械焊接技術(shù)

1、機(jī)械焊接技術(shù)1 什么是焊接性？試述碳鋼的焊接性。焊接性是指材料在限定的施工條件下焊接成按規(guī)定設(shè)計(jì)要求的構(gòu)件，并滿足預(yù)定服役要求的能 力。焊接性受材料、焊接方法、構(gòu)件類型及使用要求四個(gè)因素的影響。碳鋼是以鐵元素為基礎(chǔ)的，鐵碳合金，碳為合金元素，其碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不超過 1% ，此外，錳的 質(zhì)量分?jǐn)?shù)不超過 1.2% ，硅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不超過 0.5% ，后兩者皆不作為合金元素。其它元素如 Ni 、 Cr 、 Cu 等均控制在殘余量的限度以內(nèi)，更不作為合金元素。雜質(zhì)元素如S、P、O、N 等，根據(jù)鋼材品種和等級(jí)的不同，均有嚴(yán)格限制。 因此，碳鋼的焊接性主要取決于含碳量， 隨著含碳 量的增加，焊接性逐漸變差，其

2、中以低碳鋼的焊接性最好，見表1 。表 1 碳鋼焊接性與含碳量的關(guān)系名典型硬稱碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù) （ % ）度典型用途焊接性低碳0.1560HRB特殊板材和型材薄板、帶材、焊絲優(yōu)鋼0.150.2590HRB/ 結(jié)構(gòu)用型材、板材、棒材良中碳 鋼0.250.6025HRC機(jī)器部件和工具中（需預(yù)熱、 方法）后熱，推薦使用低氫焊接高碳 鋼0.6040HRC彈簧，模具，鋼軌劣（需預(yù)熱、 方法）后熱，必需使用低氫焊接2 什么是碳當(dāng)量？碳鋼的碳當(dāng)量如何計(jì)算？ 把鋼中合金元素（包括碳）的含量按其作用換自成碳的相當(dāng)含量， 稱為該種鋼材的碳當(dāng)量， 可作 為評定鋼材焊接性的一種參考指標(biāo)。碳鋼中的元素除 C 外，主要是 Mn

3、 和 Si ，它們的含量增加，焊接性變差，但其作用不及碳強(qiáng)烈。 國際焊接學(xué)會(huì)推薦的碳當(dāng)量公式為Mn Cu+Ni Cr+Mo+VCE （IIW ） = C +質(zhì)量分?jǐn)?shù)）（ % ）15隨著碳當(dāng)量值的增加，鋼材的焊接性會(huì)變差。當(dāng)CE值大于0.4%0.6%時(shí)，冷裂紋的敏感性將增大，焊接時(shí)需要采取預(yù)熱、后熱及用低氫型焊接材料施焊等一系列工藝措施。3 利用碳當(dāng)量值評價(jià)鋼材焊接性有何局限性？碳當(dāng)量值只能在一定范圍內(nèi)，對鋼材概括地、相對地評價(jià)其焊接性，這是因?yàn)椋?）如果兩種鋼材的碳當(dāng)量值相等，但是含碳量不等，含碳量較高的鋼材在施焊過程中容易產(chǎn)生淬硬組織，其裂紋傾向顯然比含碳量較低的鋼材來得大，焊接性較差。因此

4、， 當(dāng)鋼材的碳當(dāng)量值相等時(shí)，不能看成焊接性就完全相同。2）碳當(dāng)量計(jì)算值只表達(dá)了化學(xué)成分對焊接性的影響，沒有考慮到冷卻速度不同，可以得到不同 的組織，冷卻速度快時(shí)，容易產(chǎn)生淬硬組織，焊接性就會(huì)變差。3）影響焊縫金屬組織從而影響焊接性的因素，除了化學(xué)成分和冷卻速度外，還有焊接循環(huán)中的 最高加熱溫度和在高溫停留時(shí)間等參數(shù)，在碳當(dāng)量值計(jì)算公式中均沒有表示出來。因此，碳當(dāng)量值的計(jì)算公式只能在一定的鋼種范圍內(nèi)，概括地、相對地評價(jià)鋼材的焊接性， 不能作為準(zhǔn)確的評定指標(biāo)。4 試述低碳鋼的焊接性。由于低碳鋼含碳量低，錳、硅含量也少，所以，通常情況下不會(huì)因焊接而產(chǎn)生嚴(yán)重硬化組織或淬火組織。 低碳鋼焊后的接頭塑性和

5、沖擊韌度良好， 焊接時(shí)， 一般不需預(yù)熱、 控制層間溫度和后熱， 焊后也不必采用熱處理改善組織，整個(gè)焊接過程不必采取特殊的工藝措施，焊接性優(yōu)良但在少數(shù)情況下，焊接時(shí)也會(huì)出現(xiàn)困難：1）采用舊冶煉方法生產(chǎn)的轉(zhuǎn)爐鋼含氮量高，雜質(zhì)含量多，從而冷脆性大，時(shí)效敏感性增加，焊 接接頭質(zhì)量降低，焊接性變差。2） 沸騰鋼脫氧不完全，含氧量較高，P 等雜質(zhì)分布不均，局部地區(qū)含量會(huì)超標(biāo)，時(shí)效敏感性及 冷脆敏感性大，熱裂紋傾向也增大。3）采用質(zhì)量不符合要求的焊條，使焊縫金屬中的碳、硫含量過高，會(huì)導(dǎo)致產(chǎn)生裂紋。如某廠采 用酸性焊條焊接 Q235 A 鋼時(shí)，因焊條藥皮中錳鐵的含碳量過高，會(huì)引起焊縫產(chǎn)生熱裂紋。4 ）某些焊接

6、方法會(huì)降低低碳鋼焊接接頭的質(zhì)量。如電渣焊，由于線能量大，會(huì)使焊接熱影響區(qū) 的粗晶區(qū)晶粒長得十分粗大， 引起沖擊韌度的嚴(yán)重下降， 焊后必需進(jìn)行細(xì)化晶粒的正火處理， 以 提高沖擊韌度。總之，低碳鋼是屬于焊接性最好、最容易焊接的鋼種，所有焊接方法都能適用于低碳鋼的焊接。5低碳鋼焊接時(shí)，如何正確地選用焊接材料？手弧焊焊條的選用常用低碳鋼 Q235的抗拉強(qiáng)度平均值為417.5MPa ，根據(jù)等強(qiáng)度原則，與之匹配的焊條應(yīng)為E43系列。幾種不同鋼號(hào)的低碳鋼手弧焊時(shí)焊條的選用，見表2。表2低碳鋼手弧焊時(shí)焊條的選用公司業(yè)務(wù)需求急業(yè)芻經(jīng)II聯(lián)系電話-MAIL : ZLdata99.co

7、m洋唐諳見:ww.data99xom人iil 侯圳新翱I鋼容器，低溫焊接焊號(hào)焊條型號(hào)選用的焊條型號(hào)條件Q235E4313 ，E4303 ，E4301 ，E4316 ， E4315一般不預(yù)熱Q255E4320，E4311（E5016 ，E5015）一般不預(yù)熱厚板結(jié)構(gòu)預(yù)熱Q275E4316 ， E4315E5016 ， E5015150 C以上08、10、15、E4303 ，E4301 ，E4320，E4316 ， E4315一般不預(yù)熱20E4311（E5016 ，E5015）厚板結(jié)構(gòu)預(yù)熱25E4316 ， E4315E5016 ， E5015150 C以上E4316 ， E4315厚板結(jié)構(gòu)預(yù)熱2

8、0g ， 22gE4303 ， E4301（E5016 ，E5015）100 150 CE4316 ， E431520RE4303 ， E4301（E5016 ，E5015）一般不預(yù)熱施動(dòng)載荷、復(fù)雜、厚板結(jié)構(gòu)，鍋爐受壓一般結(jié)構(gòu)選用的注：表中括弧內(nèi)的焊條型號(hào)表示可以代用埋弧焊焊絲和焊劑的匹配選用 低碳鋼埋弧焊時(shí)焊絲和焊劑的匹配選用，見表 3 。表 3 低碳鋼埋弧焊焊絲與焊劑的匹配選用鋼焊焊號(hào)絲劑Q234H08AHJ430Q255H08AQ275H08MnAHJ43115 、 20H08A ， H08MnAHJ43025H08MnA ， H10Mn220g ， 22gH08MnA ， H08MnS

9、i ，h10Mn2HJ43120RH08MnAHJ330 CO2 焊絲的選用實(shí)芯焊絲選用牌號(hào)為 H08Mn2Si 和 H08Mn2SiA 兩種， 焊后熔敷金屬強(qiáng)度偏高。 藥芯焊絲選用 牌號(hào)為 YJ502-1 、 YJ506-2 、 YJ506-3 、 YJ506-4 。電渣焊焊絲和焊劑的匹配選用電渣焊熔池溫度比埋弧焊低， 所以焊劑中的硅、 錳還原作用弱， 應(yīng)選用含錳、 含硅量較高的焊絲。 常選用 H10Mn2 、 H10MnSi 焊絲配合焊劑 HJ360 或 H10MnSi 焊絲配合焊劑 HJ431 。6 低碳鋼在低溫下如何施焊？嚴(yán)冬條件下焊接低碳鋼結(jié)構(gòu)時(shí)， 由于焊接接頭的冷卻速度快， 使裂紋

10、傾向增大， 特別是厚大結(jié)構(gòu) 的第一道焊縫容易開裂，為此必需采取如下工藝措施：1 ）焊前預(yù)熱，焊接過程中嚴(yán)格保持層間溫度不應(yīng)低于預(yù)熱溫度。2 ）采用低氫或超低氫焊接材料。3 ）定位焊時(shí)加大焊接電流，減慢焊接速度，適當(dāng)增加定位焊縫的截面積和長度，必要時(shí)進(jìn)行預(yù) 熱。4 ）整條焊縫應(yīng)盡量連續(xù)焊完，避免中斷。5 ）不應(yīng)坡口面以外的母材上進(jìn)行引弧，熄弧時(shí)需填滿弧坑。6 ）盡可能不在低溫條件下進(jìn)行彎板、矯正和裝配焊件。各種金屬結(jié)構(gòu)低溫焊接時(shí)的預(yù)熱溫度見表 4 。管道、壓力容器低溫焊接時(shí)的預(yù)熱溫度見表 5表 4 低碳鋼金屬結(jié)構(gòu)低溫焊接的預(yù)熱溫度在各種氣溫下的預(yù)熱溫度焊件厚度（ mm ）選用焊條型號(hào)鋼號(hào)焊件含碳

11、量焊接（ % ）件（TSbbSaK不要求等強(qiáng)度要求等強(qiáng) 度（ MPa ）（ MPa ）（% ）（% ）（ J ）350.32 一般315530204555E4303 ，E4301E5016 ，ZG270 一般270500182522E4316 ，E4315E50155000.400.31 0.4045ZG31057055ZG3403400.42 0.50較差355600164039E4316，E4315E5016 ，0.41 0.50較差310570152115E5015E5016，E5015E4303，E43010.52 0.60很差3806451335E5016 ，E4316，E43150

12、.51 0.60很差340640101810E5015E4303 ，E4301E5016 ，E5015特殊情況下，中碳鋼焊接時(shí)可采用鉻鎳不銹鋼焊條，如（A107 ）、 E1-23-13-16（A302 ）、 E1-23-13-15E0-19-10-16 （ A102 ）、E0-19-10-5 （A307 ）、 E2-26-21-16 （A402 ）、E2-26-21-15（ A407 ）等，因奧氏體焊縫金屬的塑性良好，可以減小焊接接頭應(yīng)力，即使焊件焊前不預(yù)熱，也可避免熱影響區(qū)產(chǎn)生冷裂紋。9 試述中碳鋼的焊接工藝要點(diǎn)。預(yù)熱預(yù)熱有利于減低中碳鋼熱影響區(qū)的最高硬度， 防止產(chǎn)生冷裂紋， 這是焊接中碳鋼

13、的主要工藝措施，預(yù)熱還能改善接頭塑性，減小焊后殘余應(yīng)力。通常，35和45鋼的預(yù)熱溫度為 150250 C含碳量再高或者因厚度和剛度很大，裂紋傾向大時(shí)，可將預(yù)熱溫度提高至250400 Co若焊件太大，整體預(yù)熱有困難時(shí)，可進(jìn)行局部預(yù)熱，局部預(yù)熱的加熱范圍為焊口兩側(cè)各150 200mm o焊條條件許可時(shí)優(yōu)先選用堿性焊條。坡口形式將焊件盡量開成 U形坡口式進(jìn)行焊接。如果是鑄件缺陷，鏟挖岀的坡口外形應(yīng)圓滑，其目的是 減少母材熔入焊縫金屬中的比例，以降低焊縫中的含碳量，防止裂紋產(chǎn)生。焊接工藝參數(shù)由于母材熔化到第一層焊縫金屬中的比例最高達(dá) 30% 左右，所以第一層焊縫焊接時(shí)，應(yīng)盡量采 用小電流、慢焊接速度，

14、以減小母材的熔深。焊后熱處理焊后最好對焊件立即進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理， 特別是對于大厚度焊件、 高剛性結(jié)構(gòu)件以及嚴(yán)厲條件 下（動(dòng)載荷或沖擊載荷）工作的焊件更應(yīng)如此。消除應(yīng)力的回火溫度為600650 Co若焊后不能進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理，應(yīng)立即進(jìn)行后熱處理。10 試述高碳鋼的焊接工藝要點(diǎn) 焊接性當(dāng)高碳鋼的碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于 0.60% 時(shí)，焊后的硬化、裂紋敏感傾向更大，因此焊接性極差， 不能用于制造焊接結(jié)構(gòu)。 常用于制造需要更硬度或耐磨的部件和零件， 其焊接工作主要是焊補(bǔ)修 復(fù)。焊條選用由于高碳鋼的抗拉強(qiáng)度大都在 675MPa 以上，所以常用的焊條型號(hào)為 E7015 、 E6015 ，對構(gòu) 件結(jié)構(gòu)要求不高

15、時(shí)可選用 E5016 、 E5015 焊條。此外，亦可采用鉻鎳奧氏體鋼焊條進(jìn)行焊接。焊接工藝1 ）由于高碳鋼零件為了獲得高硬度和耐磨性，材料本身都需經(jīng)過熱處理，所以焊前應(yīng)先進(jìn)行退 火，才能進(jìn)行焊接。2 ）焊件焊前應(yīng)進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度一般為250350 C以上，焊接過程中必需保持層間溫度不低于預(yù)熱溫度。3 ）焊后焊件必需保溫緩冷，并立即送入爐中在650 C進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理。11 低合金高強(qiáng)鋼的碳當(dāng)量如何計(jì)算？低合金高強(qiáng)鋼碳當(dāng)量的計(jì)算公式目前以國際焊接學(xué)會(huì)（ IIW ）所推薦的 CE 和日本 JIS 標(biāo)準(zhǔn)所規(guī) 定的 Ceq 應(yīng)用最為廣泛，其計(jì)算公式為Mn Cr+Mo+v Cu+NiCE （IIW

16、 ） =C + （質(zhì)量分?jǐn)?shù)）（ % ）6515MnSiNiCrMoVCeq （JIS ） =C +（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）（ % ）624405414式中，化學(xué)元素都表示該元素在鋼中的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，計(jì)算時(shí)，元素含量均取其成分范圍的上限。CE主要適用于文藝報(bào)非調(diào)質(zhì)量低合金高強(qiáng)鋼（ b b=500900MPa ）焊接性的估算；Ceq主要 適用于低碳鋼調(diào)質(zhì)鋼和低合金高強(qiáng)鋼（b b=5001000MPa ），但均適用于含碳量偏高的鋼種（C的質(zhì)量分?jǐn)?shù) 0.18% ），這類鋼化學(xué)成分的范圍如下C 的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 0.2%、Si 0.55%、Mnw 1.5%、Cu 0.5%、Ni 2.5%、Cr 1.25%、Mow 0.7%

17、、V 0.1% 和 B 0.006%。12 試述低合金高強(qiáng)鋼的焊接性。強(qiáng)度級(jí)別較低的低合金高強(qiáng)鋼，如300400MPa級(jí)，由于鋼中合金元素含量較少，其焊接性良好，接近于低碳鋼。隨著鋼中合金元素的增加，強(qiáng)度級(jí)別提高，鋼的焊接性也逐漸變差，出現(xiàn) 的主要問題是：熱影響區(qū)的淬硬傾向含碳時(shí)較少、強(qiáng)度級(jí)別較低的鋼種，如 09Mn2 、 09Mn2Si 、 09MnV 鋼等，淬硬傾向很小。隨 著強(qiáng)度級(jí)別的提高，淬硬傾向也開始加大，如 16Mn 、 15MnV 鋼焊接時(shí)，快速度冷卻會(huì)導(dǎo)致在 熱影響區(qū)出現(xiàn)馬氏體組織。冷裂紋低合金高強(qiáng)鋼焊接時(shí)， 熱影響區(qū)的冷裂紋傾向加大， 并且這種冷裂紋往往具有延遲的性質(zhì)， 危害

18、 性很大。例如，材料為 18MnMoNb 鋼壁厚 115mm 的一大型容器，由于預(yù)熱溫度不夠，焊后 在熱影響區(qū)形成大量冷裂紋。低合金高強(qiáng)鋼的定位焊縫很容易開裂，其原因是由于焊縫尺寸小、長度短、冷卻速度快，這種開裂屬于冷裂紋性質(zhì)。熱裂紋一般情況下，強(qiáng)度等級(jí)為 294 392MPa 的熱軋、正火鋼，熱裂傾向較小，但在厚壁壓力容器 的高稀釋率焊道 （如根部焊道或靠近坡口邊緣的多層埋弧焊焊道） 中也會(huì)出現(xiàn)熱裂紋。 電渣焊時(shí)， 若母材的含碳量偏高并含鎳時(shí)，電渣焊縫中可能會(huì)出現(xiàn)呈八字形分布的熱裂紋。強(qiáng)度等級(jí)為 800 1176MPa 的中碳調(diào)質(zhì)鋼（如 30CrMnSiA 鋼），焊接時(shí)熱裂的敏感性較大。粗晶

19、區(qū)脆化熱影響區(qū)中被加熱至 1100 C以上的粗晶區(qū)， 當(dāng)焊接線能量過大時(shí)， 粗晶區(qū)的晶粒將迅速長大或 出現(xiàn)魏氏組織而使韌性下降，出現(xiàn)脆化段。13 試述低合金高強(qiáng)鋼焊接時(shí)的主要工藝措施。預(yù)熱預(yù)熱是防止裂紋的有效措施， 并且還有助于改善接頭性能。 但預(yù)熱會(huì)惡化勞動(dòng)條件， 使生產(chǎn)工藝 復(fù)雜化， 過高的預(yù)熱溫度還會(huì)降低接頭韌性。 因此， 焊前是否需要預(yù)熱以及預(yù)熱溫度的確定應(yīng)根 據(jù)鋼材的成分（碳當(dāng)量）、板厚、結(jié)構(gòu)形狀、剛度大小以及環(huán)境溫度等決定。焊接線能量的選擇含碳低的熱軋鋼（ 09Mn2 、 09MnNb 鋼等）以及含碳量偏下限的 16Mn 鋼焊接時(shí)，因?yàn)檫@些鋼的冷裂淬硬、脆化等傾向小，所以對焊接線能

20、量沒有嚴(yán)格的限制。焊接含碳量偏高的 16Mn 鋼 時(shí)，為降低淬硬傾向，焊接線能量應(yīng)偏大一點(diǎn)。對于含 V、Nb 、Ti 的鋼種，為降低熱影響區(qū)粗 晶脆化所造成的不利影響，應(yīng)選擇較小的焊接線能量。如 15MnVN 鋼的焊接線能量應(yīng)控制在40 45kJ/cm 以下。對于碳及合金元素含量較高而屈服點(diǎn)為 490MPa 的正火鋼（如 18MnMoNb 鋼等），因淬硬傾 向大，應(yīng)選擇較大的焊接線能量，但當(dāng)采用焊前預(yù)熱時(shí)，為了避免過熱傾向，可以適當(dāng)?shù)販p少線能量。后熱及焊后熱處理后熱是指焊接結(jié)束或焊完一條焊縫后，將焊件立即加熱至150250 C范圍內(nèi)，并保溫一段時(shí)間，使接頭中的氫擴(kuò)散逸出，防止延遲裂紋產(chǎn)生。對于

21、厚壁容器、 高剛性的焊接結(jié)構(gòu)以及一些在低溫、 耐蝕條件下工作的構(gòu)件， 焊后應(yīng)及時(shí)進(jìn)行消 除應(yīng)力的高溫回火，其目的是消除焊接殘余應(yīng)力，改善組織。焊后立即進(jìn)行高溫回火的焊件，無需再進(jìn)行后熱處理。14 低合金高強(qiáng)鋼焊接時(shí)，如何正確地選用焊接材料？ 總的原則是根據(jù)等強(qiáng)度的要求， 即熔敷金屬的強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)與母材在同一檔次來選用焊接材料， 體選用，見表表 7 低合金高強(qiáng)鋼焊接材料的選用強(qiáng)度級(jí)別弧焊焊絲渣 焊CO2 焊焊絲鋼 號(hào)（ MPa ）手弧焊焊條焊劑焊劑焊絲09Mn2HJ430H08AH10MnSi09Mn2Si294E43HJ431H08MnAH08Mn2Si09MnVSJ301H08Mn2SiASJ

22、501薄板： H08AH08Mn2Si16MnHJ431H08MnA中板開坡口對接HJ431H08Mn2SiA16MnCu343E50開1形坡口對接H08MnMoAYJ502-1電埋HJ360HJ43014MnNbYJ502-3SJ301H08MnAYJ506-4H10Mn2厚板深坡口HJ350 H10Mn2H08MnMoA 開I形坡口對接15MnV15MnVCu 39216MnNb15MnVN15MnVNCu 44115MnVTiRe18MnMoNb14MnMoV 49014MnMoVCuH08MnAHJ430中板開坡口對接E50HJ431H10Mn2HJ431H10MnMoH08Mn2Si

23、E55H10MnSiHJ360H08Mn2MoVAH08Mn2SiAHJ250厚板深坡口HJ350H08MnMoASJ101SJ431H10Mn2E55HJ350H08MnMoAHJ431H10MnMoH08Mn2SiE60HJ250H08Mn2MoAHJ360H08Mn2MoVAH08Mn2SiASJ101HJ250H08Mn2MoAH10Mn2MoAE60HJ350H08Mn2MoVAHJ431H10Mn2MoVAH08Mn2SiMoAE70SJ101H08Mn2NiMoHJ360H10Mn2NiMoA15 試述 16Mn鋼的焊接工藝。16Mn 鋼屬于碳錳鋼，碳當(dāng)量為0.345%0.491

24、%，屈服點(diǎn)等于 343MPa （強(qiáng)度級(jí)別屬于343MPa 級(jí)）。 16Mn 鋼的合金含量較少，焊接性良好，焊前一般不必預(yù)熱。但由于16Mn 鋼的淬硬傾向比低碳鋼稍大， 所以在低溫下 （如冬季露天作業(yè)） 或在大剛性、 大厚度結(jié)構(gòu)上焊接時(shí)，為防止出現(xiàn)冷裂紋， 需采取預(yù)熱措施。 不同板厚及不同環(huán)境溫度下 16Mn 鋼的預(yù)熱溫度， 見表 816Mn 鋼手弧焊時(shí)應(yīng)選用 E50 型焊條，如堿性焊條 E5015 、E5016 ，對于不重要的結(jié)構(gòu)， 也可 選用酸性焊條 E5003 、E5001 。對厚度小、坡口窄的焊件，可選用 E4315 、E4316 焊條。表 8 焊接 16Mn 鋼的預(yù)熱溫度焊件厚度不同氣

25、溫下的預(yù)熱溫度計(jì)C）（ mm ）16以上 不低于10 C不預(yù)熱，10 C以下預(yù)熱100 150 C16 24不低于5 C不預(yù)熱，5 C以下預(yù)熱100 150 C2540不低于0C不預(yù)熱，0 C以下預(yù)熱100150 C40以上 均預(yù)熱100150 C16Mn 鋼埋弧焊時(shí) H08MnA 焊絲配合焊劑 HJ431 （開 I 形坡口對接）或 H10Mn2 焊絲配合焊 劑 HJ431 （中板開坡口對接），當(dāng)需焊接厚板深坡口焊縫時(shí)，應(yīng)選用 H08MnMoA 焊絲配合焊 劑 HJ431 。16Mn 鋼是目前我國應(yīng)用最廣的低合金鋼，用于制造焊接結(jié)構(gòu)的 16Mn 鋼均為 16MnR 和 16Mng 鋼。16 試

26、述 18MnMoNb 鋼的焊接工藝。18MnMoNb 鋼的屈服點(diǎn)等于 490MPa （屬于 490MPa 級(jí)鋼），由于碳及合金鋼元素的含量都 較高，所以淬火硬傾向及冷裂傾向均比 16Mn 鋼大。焊接工藝要點(diǎn)：1 ）除電渣焊外，焊前對焊件應(yīng)采取預(yù)熱措施，預(yù)熱溫度控制在150180 C。對于剛度較大的接頭，預(yù)熱溫度應(yīng)提高至 180230 C。焊后或中斷焊接時(shí)，應(yīng)立即進(jìn)行 250350 C的后熱 處理。2 ）焊接材料的選用，見表 7 。3 ）為保證接頭性能和質(zhì)量， 應(yīng)適當(dāng)控制焊接線能量， 如手弧焊時(shí)， 焊接線能量應(yīng)控制在 24kJ/cm以下；埋弧焊時(shí)，焊接線能量應(yīng)控制在 35kJ/cm 以下。但焊接

27、線能量不能過小，否則焊接接頭 易岀現(xiàn)淬硬組織和降低韌性。同時(shí)，層間溫度應(yīng)控制在預(yù)熱溫度和300 C之間。4 ）焊后應(yīng)進(jìn)行熱處理。電渣焊接頭熱處理的方式是900980 C正火加630670 C回火。手弧焊及埋弧焊接頭進(jìn)行消除焊接殘余應(yīng)力的高溫回火處理，回火溫度比一般鋼材回火溫度低30 C左右。17 試述低溫用鋼的焊接工藝。工作溫度等于或低于- 20 C的低碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金鋼稱為低溫用鋼，其牌號(hào)及成分，見表9對低溫用鋼的主要要求是應(yīng)保證在使用溫度下具有足夠的塑性及抵抗脆性破壞的能力。表 9 低溫容器用鋼的牌號(hào)及成分鋼化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）（ % ）號(hào) C Mn Si V Ti1.401.70 04

28、01.401.700.20 70.051.2071.600.17 70.37化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）0.04 0.10 0.03 0.08NbRE%）SP0.0350.03509MnTiCuREDR09Mn2VDR0.20 0.40 0.02 0.05 0.15（加入量）0.0350.0350.0350.03509MnTiCuREDR0.1209Mn2VDR0.1206MnNbDR 10680 70012Cr1MoV 6720 76020CrMo任何厚度720 76012Cr2MoWVB任何厚度760 78012Cr3MoVSiTiB任何厚度740 78019 珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，如何正確地選用焊

29、接材料？總的原則是根據(jù)化學(xué)成分的要求， 即熔敷金屬的化學(xué)成分應(yīng)與母材相當(dāng)來選用焊接材料。具體選用，見表 12。表 12 珠光體耐熱鋼焊接材料的選用鋼弧弧氣體保護(hù)焊號(hào)焊焊焊條牌號(hào)焊條型號(hào)焊絲與焊劑匹配焊絲牌號(hào)15CrMoR307E5515-B2H08CrMoA+IIJ350H08CrMnSiMo12CrMoVR317E5515-B2-VH08CrMoV+HJ350H08CrMnSiMoVCr2MoR407E6015-B3H08Cr3MoMnA+hJ350H08Cr3MoMnSi12CrMoWV-TiBR347E5515-B3-VWBH08Cr2MoWVNbB+HJ250H08Cr2MnWVNbB

30、14MnMoVJ606E6016-D1H08Mn2MoA+HJ350H08Mn2SiMo18MnMoNbJ607E6015-D113MnNiMoNbJ607NiE6015GH08Mn2NiMo+HJ350H08Mn2NiMoSi原則上， 各種金屬都能進(jìn)行焊接， 但金屬本身固有的基本性能， 還不能直接表明它在焊接時(shí)會(huì)出 現(xiàn)什么問題以及焊接后接頭性能是否能滿足使用要求， 所以， 金屬材料對焊接加工的適應(yīng)性用焊 接性來衡量。1 焊接性概念金屬的焊接性是指在一定的焊接工藝條件下， 獲得優(yōu)質(zhì)焊接接頭的難易程度。 其內(nèi)容包括兩個(gè)方面：一是金屬在經(jīng)受焊接加工時(shí)對缺陷的敏感性， 即工藝焊接性； 二是焊成的接頭

31、在使用條件下可靠運(yùn)行的能力，即使用焊接性。1 ）工藝焊接性 工藝焊接性是一個(gè)相對的概念，如果一種金屬可以在很簡單的工藝條件下焊接而獲得完好的接 頭，能夠滿足使用要求，就可以說是焊接性良好。反之，如果必須保證很復(fù)雜的工藝條件，如高 溫預(yù)熱、 焊后復(fù)雜熱處理等， 或所焊的接頭在性能上不能很好地滿足要求，就可以認(rèn)為焊接性差。工藝焊接性就是指金屬在一定的工藝條件下， 能得到優(yōu)質(zhì)焊接接頭的能力。 它不是金屬本身固有 的性能，而是隨焊接條件的變化而變化。2 ）使用焊接性使用焊接性是指整個(gè)焊接接頭或整體結(jié)構(gòu)滿足技術(shù)條件規(guī)定的使用性能的程度。包括力學(xué)性能、缺口敏感性、耐腐蝕性等。2 焊接性試驗(yàn)方法評價(jià)焊接性的

32、方法是多種多樣的， 每一種試驗(yàn)方法都是從某一特定的角度來考核或說明焊接性的某一方面。 因此， 往往需要進(jìn)行一系列的試驗(yàn)才可能較全面地說明焊接性， 從而有助于確定焊接方法、焊接材料、工藝規(guī)范及必要的工藝措施等。焊接性試驗(yàn)的內(nèi)容主要有：熱裂紋試驗(yàn)、冷裂紋試驗(yàn)、脆性試驗(yàn)、使用性能試驗(yàn)等。其實(shí)施的方 法分模擬、實(shí)焊、理論計(jì)算三大類。最常用的是斜 Y 坡口裂紋試驗(yàn)、插銷試驗(yàn)、剛性固定對接 裂紋試驗(yàn)、可變拘束裂紋試驗(yàn)、碳當(dāng)量法等。金屬材料的可焊性是指被焊金屬在采用一定的焊接方法、 焊接材料、 工藝參數(shù)及結(jié)構(gòu)型式條件下， 獲得優(yōu)質(zhì)焊接接頭的難易程度。鋼材可焊性的主要因素是化學(xué)成分。 在各種元素中， 碳的影響

33、最明顯， 其它元素的影響可折合成碳的影響，因此可用碳當(dāng)量方法來估算被焊鋼材的可焊性。硫、磷對鋼材焊接性能影響也很大，在各種合格鋼材中，硫、磷都要受到嚴(yán)格限制鋼材塑性良好，淬硬傾向不明顯，可焊性良好。鋼材塑性下降，淬硬傾向明顯，可焊性較差。鋼材塑性較低，淬硬傾向很強(qiáng)，可焊性不好。常用鋼材的可焊性一般為低碳及低合金鋼較好，中碳及中合金鋼較差，高碳及高合金鋼最差鑄鐵含碳量高，組織不均勻，塑性很低，屬于可焊性很差的金屬材料， 因此不應(yīng)該考慮鑄鐵的焊 接構(gòu)件。鑄鐵的焊接主要是焊補(bǔ)工作。 鑄鐵焊補(bǔ)時(shí)熔合區(qū)易產(chǎn)生白口組織，易產(chǎn)生裂縫，易產(chǎn)生 氣孔。焊前將鑄鐵工件整體或局部預(yù)熱到600700 C,焊后緩慢冷卻

34、的工藝稱為熱焊法。焊補(bǔ)之前，工件不預(yù)熱或只進(jìn)行400 C以下低溫預(yù)熱的焊補(bǔ)方法稱為冷焊法。冷焊法一般是用手工電弧焊進(jìn)行焊補(bǔ)鋼芯鑄鐵焊條焊絲為低碳鋼， 一種是藥皮有強(qiáng)氧化性成分能使熔池中的硅、 碳大量燒損， 以獲得 塑性較好的低碳鋼焊縫。 另一種是在藥皮中加入大量釩鐵， 能使焊縫金屬成為高釩鋼， 因此具有 較好的抗裂性及加工性，可用于高強(qiáng)度鑄鐵及球墨鑄鐵的補(bǔ)焊。鎳基鑄鐵焊條焊絲是純鎳或鎳銅合金，焊補(bǔ)后，焊縫為塑性好的鎳基合金。銅基鑄鐵焊條用銅絲作焊芯或用銅芯鐵皮焊芯，外涂低氫型涂料。有色金屬可焊性較差，一般用氬弧焊方法焊接。異種金屬焊接性也較差， 通過增加過渡層金屬和堆焊隔離層的方法解決熔合和母

35、材金屬稀釋問題研究在熔化焊接過程中所發(fā)生的 “氣體 - 熔渣 - 金屬 ”之間的物理、 化學(xué)變化， 熔化金屬的結(jié)晶凝 固，以及由于焊接熱循環(huán)造成的焊接熱影響區(qū)內(nèi)金屬的組織和性能的變化。運(yùn)用冶金學(xué)的知識(shí)研究焊接過程，促進(jìn)了焊接的發(fā)展；同時(shí)焊接冶金的發(fā)展也促使岀現(xiàn)了新的冶金工藝一一二次重熔。焊接化學(xué)冶金焊接化學(xué)冶金反應(yīng)的特點(diǎn)是溫度高而時(shí)間短促；相間反應(yīng)界面的比表面積大； 因此， 反應(yīng)極為激烈。焊接化學(xué)冶金過程是分區(qū)域 （或階段） 連續(xù)進(jìn)行的； 以手工電弧焊為例， 可分為藥皮反應(yīng)區(qū)、 熔滴反應(yīng)區(qū)和熔池反應(yīng)區(qū)（圖 1 ）。焊接熔渣是在焊接過程中， 主要由焊條藥皮或焊劑形成的， 起冶金處理、 機(jī)械保護(hù)金

36、屬和改 善焊接工藝性能的作用。焊接熔渣的主要組成是各種氧化物，還有氟化物、氯化物和硼酸鹽類。 氧化物有酸性的、 中性的和堿性的。 衡量熔渣的堿性強(qiáng)弱采用堿度， 最常用和簡便的計(jì)算方法是 堿性氧化物的重量總和同酸性氧化物的重量總和之比（見爐渣）。堿度大于 1.3 的焊渣稱為堿 性渣，反之稱為酸性渣。焊渣堿度對焊接冶金過程有很大影響。 采用堿性焊渣時(shí)，焊縫金屬具有 較好的綜合機(jī)械性能，抗裂性能提高，同時(shí)焊縫的脫氧及脫硫也較好。完善的脫氧可提高焊縫金屬（如鋼）的綜合機(jī)械性能。焊接時(shí)的脫氧過程可分為兩類：先期脫氧，即焊條藥皮或焊劑中的脫氧劑（Mn 、Si 、Al、Ti 等）與高價(jià)氧化物和碳酸鹽類在焊接

37、的熔池中早期發(fā)生還原反應(yīng)。沉淀脫氧，溶于液態(tài)金屬（如鋼液）中的脫氧劑直接與金屬液體中的 FeO 發(fā)生脫氧反應(yīng)；各種鋼焊接時(shí) , 利用 Si、Mn 聯(lián)合脫氧能取得較好的脫氧效果。沉淀脫氧 在脫氧過程中起最后的決定性作用。焊縫金屬的凝固 焊接熔池的凝固條件不同于一般鑄錠。焊接熔池體積小、溫度高而不均勻，中心溫度近于沸點(diǎn)， 而周圍都是未熔化的被焊接金屬（母材），因此溫度梯度大、冷卻速度快。焊縫凝固結(jié)晶始于熔 池邊緣的最低溫度處，以半熔化的母材金屬晶粒為非自發(fā)晶核，開始結(jié)晶生長，即所謂“聯(lián)生結(jié)晶”。另一特點(diǎn)為由于冷卻速度快，所以結(jié)晶從半熔化的晶粒表面開始后，沿著與散熱相反的方 向，以柱狀晶的形態(tài)向熔池

38、中心迅速生長， 直到柱狀晶互相接觸為止。 同時(shí)， 由于柱狀晶的生長 速度很快，熔池中即使存在著難熔質(zhì)點(diǎn)，也很難作為晶核長大成等軸晶粒。這樣，焊縫就具有柱 狀晶特征（圖 2 ）。焊接熱作用特點(diǎn) 焊接熱源的局部集中，導(dǎo)致不均勻的溫度場。離焊縫越遠(yuǎn)，被加熱達(dá)到的峰值溫度越低，如圖3所示。不均勻的溫度場將引起不均勻的應(yīng)力和變形，并造成不均勻的組織和性能變化。此外， 焊接熱源始終處于運(yùn)動(dòng)狀態(tài)之中， 焊接區(qū)中任何一點(diǎn)的溫度變化都是準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)， 熱源移近時(shí)迅速升溫， 熱源移開時(shí)則迅速降溫。這就決定了焊接過程中所發(fā)生的各種冶金學(xué)變化都無法達(dá)到平衡狀態(tài)。焊接熱循環(huán)特性 焊接區(qū)某點(diǎn)的溫度隨時(shí)間的變化過程稱為焊接熱循環(huán)

39、。圖4 為單道焊接的熱循環(huán)特性。溫度很快地升高到峰值溫度 仃max ，例如低合金鋼手弧焊時(shí)在 4秒內(nèi)即可升到1100 C。而高溫停留 時(shí)間tH很短，例如在Ac3 （見鐵碳平衡圖）以上只有幾秒到十幾秒鐘。冷卻速度3C相當(dāng)大，往往會(huì)引起淬火。 決定焊接熱循環(huán)特性的主要因素是材料的熱物理性能、 焊件尺寸、 焊件初始溫度 以及焊接工藝參數(shù)。多道焊時(shí)， 其焊接熱循環(huán)具有更為復(fù)雜的特點(diǎn)。 后一焊道對前一焊道起后熱作用， 產(chǎn)生熱處 理效果；而前一焊道對后一焊道具有預(yù)熱的作用。焊接熱影響區(qū)的范圍和組織變化加熱峰值溫度低于材料的熔化溫度 (Ts) 而又高于材料能發(fā)生組織變化的臨界溫度 (Tcr) 的母材區(qū) 域,

40、即為熱影響區(qū)。對大多數(shù)非調(diào)質(zhì)鋼常取其Ac1 為其 Tcr ；而對調(diào)質(zhì)鋼，其實(shí)際回火溫度即為其 Tcr 。在焊接熱循環(huán)的作用下 , 熱影響區(qū)內(nèi)實(shí)質(zhì)上在進(jìn)行著一種特殊形式的熱處理，其結(jié)果往 往是使焊前的熱處理效果受到破壞， 在不同的局部位置會(huì)產(chǎn)生種種組織變化， 從而引起硬化、 軟 化以及脆化現(xiàn)象，甚至還會(huì)產(chǎn)生焊接裂紋。一般說來，對調(diào)質(zhì)鋼而言 ,凡超過 Ac1 的部位可能產(chǎn)生淬火組織 , 而溫度介于 Ac1 和原始溫 度之間的部位將進(jìn)行回火過程。對非調(diào)質(zhì)鋼而言 , 在超過 Ac1 的部位由于發(fā)生相變 , 隨溫度不同 而使其晶粒粗細(xì)差別很大。例如圖 5 為正火處理的 15MnVNb 鋼埋弧自動(dòng)焊時(shí)的熱

41、影響區(qū)組織 變化特征。對于沉淀強(qiáng)化合金， 在熱影響區(qū)內(nèi)將產(chǎn)生相的溶解和析出過程， ?？梢姷酱志Я５木植抗倘?區(qū)和由于過時(shí)效而產(chǎn)生的軟化。 對于冷作強(qiáng)化的金屬， 在熱影響區(qū)內(nèi)由于發(fā)生回復(fù)和再結(jié)晶過程， 而可出現(xiàn)軟化區(qū)域。第四節(jié) 常用金屬材料的焊接金屬材料的焊接性， 俗稱可焊性， 是指金屬材料對焊接加工的適應(yīng)性。 主要指在一定的焊接 工藝條件下，獲得優(yōu)質(zhì)焊接接頭的難易程度。焊接奧氏體不銹鋼時(shí)，很容易獲得無缺陷的焊接接頭，即接合性能好。 金屬材料的焊接性主要決定于焊接接頭的組織及其性能。一般說來，焊接同種金屬材料時(shí)， 接頭組織與焊件相同或相近， 焊接性較好； 焊接異種金屬材料時(shí)， 接頭組織至少與某一

42、焊件不同， 焊接性較差。無論采用何種材料焊接，如果焊接接頭中形成又脆又硬的組織，則焊接性就差。一般說來，鑄造要產(chǎn)生鑄造熱應(yīng)力，鍛造要產(chǎn)生形變應(yīng)力， 熱處理要產(chǎn)生組織應(yīng)力。熔焊和 釬焊的焊縫金屬可以近似看成是經(jīng)歷了鑄造過程； 壓焊接頭可以近似看成是經(jīng)歷了鍛造過程。 焊 接時(shí)局部加熱后冷卻可以近似看成是焊接接頭經(jīng)歷了熱處理過程。 因此， 焊接過程中焊件內(nèi)將產(chǎn) 生熱應(yīng)力、 形變應(yīng)力和組織應(yīng)力， 它們的矢量和就是焊接應(yīng)力。 焊接應(yīng)力將導(dǎo)致焊接接頭產(chǎn)生裂 紋的傾向和焊件的變形。 如果被焊材料具有良好的塑性， 將可能通過塑性變形減緩應(yīng)力， 從而減 少熱裂紋、冷裂紋產(chǎn)生的傾向性。因此，材料的塑性也是影響其焊

43、接性的一個(gè)重要因素。一、金屬材料的焊接性鋼材焊接性評定的最簡便方法就是碳當(dāng)量法。 在鋼材的成分中， 影響最大的是碳。 其次是錳、 鉻、釩等，通常把鋼中合金元素(包括碳)的含量按其作用換算成碳的相當(dāng)含量，稱為碳當(dāng)量， 用符號(hào) CE 來表示。 碳當(dāng)量可作為評定鋼材焊接性的一種參考指標(biāo)。 國際焊接學(xué)會(huì)推薦碳素結(jié)構(gòu) 鋼、低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼按下面公式計(jì)算其碳當(dāng)量。式中化學(xué)元素符號(hào)表示該元素在鋼中質(zhì)量分?jǐn)?shù)的上限。 實(shí)踐證明， 碳當(dāng)量越大， 鋼材的焊接 性就越差。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)：CE v 0.4%時(shí)，鋼材的淬硬傾向小，焊接性良好，焊接這類材料時(shí)一般不需預(yù)熱。只有在工件厚大或低溫下焊接時(shí)才考慮焊前預(yù)熱。CE =

44、 0.4%-0.6% 時(shí)，鋼材的淬硬傾向較大，焊接性較差，需要采用適當(dāng)?shù)念A(yù)熱、緩冷等 工藝措施。CE 0.6%時(shí)，鋼材的淬硬傾向嚴(yán)重，焊接性差，需要進(jìn)行較高溫度的預(yù)熱和采取嚴(yán)格的工藝措施。利用碳當(dāng)量法只能簡便粗略地評定鋼材的焊接性，因?yàn)殇摬牡暮附有赃€要受許多因素的影 響。鋼材的實(shí)際焊接性，還應(yīng)根據(jù)焊件的具體情況通過試驗(yàn)確定。二、常用金屬材料的焊接（一）非合金鋼及合金鋼的焊接性1 、低碳鋼的焊接由于低碳鋼中碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不大于0.25% ，有良好的塑性，也沒有淬硬傾向，所以，焊接性良好。幾乎所有的焊接方法都可適用于焊接低碳鋼， 并能保證焊接接頭質(zhì)量。 應(yīng)用最多的方法是焊 條電弧焊、埋弧、自動(dòng)焊、電

45、渣焊、氣體保護(hù)焊和電阻焊。2、中高碳鋼的焊接由于中碳鋼中碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)在0.25%-0.6% 之間，含碳量比較高，淬硬性比較嚴(yán)重，焊接接頭易形成淬硬組織、氣孔和裂紋，因 此，焊接性比較差。對于碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于 0.6% 的高碳鋼， 其焊接性更差， 有著與中碳鋼相似的焊接特點(diǎn)， 這 類鋼一般不用于制造焊接結(jié)構(gòu)件，有時(shí)只用來修補(bǔ)工件。3、低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼的焊接 在焊接生產(chǎn)中，由于低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼的含碳量屬于低碳鋼 范圍，因此，應(yīng)用較廣。但由于合金元素的種類和含量不同，其焊接性也有所不同，當(dāng)碳當(dāng)量越 高，焊接性就越差。4、奧氏體不銹鋼的焊接性在不銹鋼焊接材料中， 應(yīng)用最廣泛的是奧氏體不銹鋼， 其焊

46、接時(shí)， 一般不需采用特殊的工藝措施，焊接性能良好。 奧氏體不銹鋼常用焊條電弧焊和鎢極氬弧焊或埋弧自動(dòng)焊進(jìn)行焊接，焊條電弧焊時(shí)， 焊條的化學(xué)成分必須與母材相同；氬弧焊和埋弧自動(dòng)焊時(shí)，應(yīng)選用能保證焊縫化學(xué)成分與母材相同的焊絲。第三節(jié)低碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接一、低碳調(diào)質(zhì)鋼典型鋼種成分及性能熱扎和正火條件下， 鋼中通過增加合金元素的含量來提高強(qiáng)度， 其結(jié)果是塑性和韌性降低， 而且 隨著強(qiáng)度提高越多， 塑性和韌性降低越多。 當(dāng)鋼中合金元素含量超過一定范圍后會(huì)出現(xiàn)韌性的大 幅度下降。因此，抗拉強(qiáng)度大于 600MPa 的高強(qiáng)鋼一般都需要調(diào)質(zhì)處理。 因此低碳調(diào)質(zhì)鋼提高強(qiáng)度不單純通過合金強(qiáng)化， 還要通過熱處理 調(diào)質(zhì)強(qiáng)化

47、處理。 鋼中一般加 入 Mn 、 Cr 、 Ni 、 Mo 、 V、 Nb 、 B、 Ti 等元素，目的是保證足夠的淬透性和馬氏體回火穩(wěn)定性， 使珠光體和貝氏體轉(zhuǎn)變推遲， 使馬氏體轉(zhuǎn)變的臨界冷卻速度下降大。常用的低碳調(diào)質(zhì)鋼為了獲得良好的綜合性能和焊接性，一般含碳量不大于 0.18 ，這樣通過淬火和回火 （即調(diào)質(zhì)處理 ）得到 回火索氏體和回火馬氏體組織， 使之具有較高的強(qiáng)度和良好的塑性。另外， 除了取決于化學(xué)成分外，還要執(zhí)行正確的熱處理制度。 一般為奧氏體化 淬火 回火，也有少數(shù)鋼采用奧氏體化 正 火回火。低碳調(diào)質(zhì)鋼的特性是具有較高的強(qiáng)度（屈服強(qiáng)度490980MPa），并有良好的塑性、韌性和耐磨性。鋼中強(qiáng)度級(jí)別不同加入的合金元素及其含量也不同。成分：抗拉強(qiáng)度 （T b:1.600Mpa Si-Mn 和Si-Mn 基礎(chǔ)上加少量 Cr、Ni、Mo、V2.700Mpa Si-Mn-Cr-Ni-Mo加少量V，合金元素加入量較600高具有較好的沖擊韌性，用于低溫服役的焊接結(jié)構(gòu)，露天煤礦大型挖掘機(jī)3.800Mpa Si-Mn-Cr-Ni-Mo-Cu-V系并加入一定的 B工程機(jī)械、礦山機(jī)械。推土機(jī)、工程起重機(jī)、重型汽車4.1000Mpa 同 800Mpa 合金加入較多，為保證韌性加入 Ni 較多 工程機(jī)械高耐磨件，核動(dòng)力裝置、航空航