傳熱學(xué)試題庫(kù)

傳熱學(xué)試題庫(kù)一、填空題1、 根據(jù)導(dǎo)熱機(jī)理，水的氣、液和固三態(tài)中狀態(tài)下的導(dǎo)熱系數(shù)最小。2、 導(dǎo)熱系數(shù)的主要影響因素是和。3、 二維、常物性、無(wú)內(nèi)熱源、直角坐標(biāo)系中穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱微分方程式為。4、 傅里葉定律的數(shù)學(xué)表達(dá)式是，式中負(fù)號(hào)表示。5、 如果測(cè)得通過(guò)一塊厚為50mm的大木板的熱流密度為40W/m2,木板兩側(cè)的表面溫度分別為40^和20C，則該木板的導(dǎo)熱系數(shù)為;若將加熱熱流密度提高到80W/m2，該木板的一側(cè)表面溫度為25C，則另一側(cè)的表面溫度應(yīng)為。6、 一無(wú)內(nèi)熱源的無(wú)限大平板中的溫度分布可表示成t=c1x2+c2x+c3的形式，其中c1、%和匕為已知的常數(shù)，導(dǎo)熱系數(shù)為人。此時(shí)可在x=10的表面處的熱流密度為。7、 通過(guò)單圓筒壁導(dǎo)熱的熱阻表達(dá)式為8、 一個(gè)含有內(nèi)熱源的大平板，其導(dǎo)熱系數(shù)為50W/(m-K),測(cè)得在穩(wěn)定情況下，其內(nèi)部溫度分布為：t=50-2500x2，則平板內(nèi)的內(nèi)熱源生成率為。9、 一個(gè)肋片，測(cè)的其肋基處溫度為80°C，周圍氣體溫度為30°C，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)取20W/(m-K)。肋片表面積為m\測(cè)得該類片的效率為，則該肋片的實(shí)際散熱量為W。10、 凡平均溫度不高于350C是導(dǎo)熱系數(shù)不大于W/(m-K)的材料稱為保溫材料。11、 第一類邊界條件是。12、 第二類邊界條件是。13、 畢渥數(shù)Bi的表達(dá)式為，傅里葉數(shù)Fo的表達(dá)式為。14、 肋的實(shí)際換熱量與假設(shè)整個(gè)肋表面處于肋基溫度下的散熱量之比稱為。15、 集總參數(shù)法的適用條件是。16、 管槽內(nèi)對(duì)流換熱的入口效應(yīng)是指。17、 蒸汽在溫度低于其飽和溫度的壁面上有兩種凝結(jié)形式 ，即珠狀凝結(jié)和；通常其中的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大些。18、 研究對(duì)流換熱的一種方法是比擬法，它是指通過(guò)研究傳遞和傳遞之間的共性，以建立表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與阻力系數(shù)相互關(guān)系的方法。19、 蒸汽與低于飽和溫度的壁面接觸時(shí)有兩種不同的凝結(jié)方式，它們分別是和020、 流體流過(guò)彎曲管道或螺旋管時(shí)， 表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)會(huì)，這是由于021、 大空間自然對(duì)流換熱處于流態(tài)時(shí)有自?；卣鳎藭r(shí)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)與無(wú)關(guān)。22、 判別兩個(gè)同類現(xiàn)象相似的條件是相等，相似。23、 影響膜狀凝結(jié)傳熱的主要熱阻是o24、 大空間飽和沸騰曲線可分為、、和 四個(gè)階段。25、 當(dāng)Pr>1時(shí)，熱邊界層的厚度流動(dòng)邊界層的厚度。26、 漫射表面(蘭貝特表面)的輻射強(qiáng)度與無(wú)關(guān)，灰體的與投射波長(zhǎng)無(wú)關(guān)，具有這兩個(gè)性質(zhì)的固體表面通常叫漫灰表面。27、 固體輻射表面的有效輻射J由和兩部分組成。28、 氣體輻射具有和o29、 黑體的溫度越高，其最大輻射力波長(zhǎng)越，描述這一性質(zhì)的物理定律叫定律。30、 黑體輻射的角系數(shù)具有三個(gè)性質(zhì)，它們是，數(shù)學(xué)表達(dá)式為;，數(shù)學(xué)表達(dá)式為;，數(shù)學(xué)表達(dá)式為。31、 在工業(yè)上常見(jiàn)的溫度范圍內(nèi)，H、HO、N、CO、CO、O、CH中2 2 2 2 2 4不參與輻射換熱的氣體。32、 4個(gè)等溫、常物性表面構(gòu)成的封閉系統(tǒng)，此系統(tǒng)一共有—個(gè)角系數(shù)。33、 一個(gè)可近似認(rèn)為是漫灰體的表面，其溫度為500K，表面的發(fā)射率為，測(cè)得該平板得到的投入輻射為800W/m2，此時(shí)該平板的有效輻射為 W/m2o34、 半球內(nèi)壁對(duì)底部半圓的角系數(shù)為o35、 如果測(cè)得通過(guò)一塊厚為50mm的大木板的熱流密度為40W/m2，木板兩側(cè)的表面溫度分別為40^和20C，則該木板的導(dǎo)熱系數(shù)為;若將加熱熱流密度提高到80W/m2，該木板的一側(cè)表面溫度為25。6則另一側(cè)的表面溫度應(yīng)為o36、 強(qiáng)化遮熱板作用的方法是和o37、 臨界熱絕緣直徑與和兩個(gè)參數(shù)有關(guān)。38、 加肋后的總面積與未加肋的表面之比稱為o39、 如果在一根換熱管里(管內(nèi)是水被加熱)結(jié)了一層水垢，其他條件不變時(shí)，管壁溫度與無(wú)水垢時(shí)相比將o40、 同溫度下黑體的輻射力灰體的輻射力。41、 若爐膛內(nèi)的火焰溫度在1400°C，則爐膛火焰中最大光譜輻射能量所對(duì)應(yīng)的波長(zhǎng)約為o42、 一直徑為d長(zhǎng)圓管被置于邊長(zhǎng)為a方形通道的正中間，則角系數(shù)X12為o43、 臨界熱絕緣直徑的定義式為，其意義為o44、 在換熱器熱力計(jì)算中，效能定義式為;傳熱單元數(shù)定義式為o45、 換熱器熱力計(jì)算的兩種方法是和o46、 在求解導(dǎo)熱熱阻時(shí)，常碰到變導(dǎo)熱系數(shù)的情況。當(dāng)材料的導(dǎo)熱系數(shù)為溫度的線性函數(shù)時(shí)，常取下的導(dǎo)熱系數(shù)作為平均導(dǎo)熱系數(shù)。47、 描述導(dǎo)熱物體內(nèi)部溫度扯平能力的物性量叫，其定義式為。48、 流體剛流入恒壁溫的管道作層流換熱時(shí)，其局部對(duì)流換熱系數(shù)沿管長(zhǎng)，這是因?yàn)椤?9、 同一殼管式換熱器，布置時(shí)對(duì)數(shù)平均溫差最大，布置時(shí)對(duì)數(shù)平均溫差最小。50、 動(dòng)量傳遞和熱量傳遞的雷諾比擬的解為，適用條件是。51、 換熱器熱力計(jì)算的主要基于方程式。52、 通過(guò)平壁的傳熱過(guò)程的傳熱系數(shù)表達(dá)式。53、 氣體具有輻射能力的波長(zhǎng)段稱為。54、 距離間隔和時(shí)間間隔在數(shù)值計(jì)算方法中稱為。55、 干燥紅磚的導(dǎo)熱系數(shù)比濕透紅磚的導(dǎo)熱系數(shù)。56、 在熱輻射分析中，把稱為灰體。57、 強(qiáng)化換熱的原則是。58、 時(shí)間常數(shù)為。59、 加熱壁面沉浸在具有自由表面的液體中所發(fā)生的沸騰稱為。60、 當(dāng)P>1時(shí)，熱邊界層的厚度流動(dòng)邊界層的厚度。61、 基爾霍夫定律數(shù)學(xué)表達(dá)式為。62、 一維非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱的分析解可以整理成無(wú)量綱過(guò)余溫度6/60與、—和三個(gè)無(wú)量綱數(shù)的關(guān)系式。63、 一臺(tái)換熱器，冷流體的入口溫度為20°C,出口溫度為50°C，熱流體入口溫度為100C,出口溫度為60C，則該換熱器的效能為。

64、若上題中的換熱器采用的是純逆流布置方式，則冷熱流體的對(duì)數(shù)平均溫差2第66題附圖65、 黑體的黑度為所以它的表面熱2第66題附圖阻為。66、 如本題附圖所示，1,2分別表示兩個(gè)相對(duì)的半球表面，則角系數(shù)X12為。67、 在常物性一維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱時(shí)「長(zhǎng)圓筒壁隨半徑增加，熱流密度，大平壁隨厚度增加，熱流密度。68、 按引起流動(dòng)原因，對(duì)流換熱可分為69、導(dǎo)熱集總參數(shù)系統(tǒng)的熱慣性可由時(shí)間常數(shù)、來(lái)描述，其影響因素為。70、 定性溫度是，特性尺度是。71、 導(dǎo)熱系數(shù)是材料的指標(biāo)，大小等于。72、 導(dǎo)熱微分方程的推導(dǎo)依據(jù)是和。73、 流體橫掠管束時(shí)，計(jì)算表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)(換熱系數(shù))時(shí)，其特征尺寸一般取，當(dāng)縱向流過(guò)管束時(shí)，其特征尺寸一般取。74、在計(jì)算導(dǎo)熱熱阻時(shí)，若導(dǎo)熱系數(shù)是溫度的線形函數(shù)，則其定性溫度取為最準(zhǔn)確。75、 管道的臨界熱絕緣直徑計(jì)算式d=2人/h中，人表示的導(dǎo)熱系數(shù)，h表示的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。76、 無(wú)量綱數(shù)hl/人中人在及數(shù)中是指,在Nu數(shù)中是指。77、 強(qiáng)迫對(duì)流換熱系數(shù)微分方程是根據(jù)、、、三大定律獲得的。78、 縱掠平板紊流對(duì)流換熱的雷諾比擬式為。79、 格拉曉夫準(zhǔn)則G,是反映、與粘滯力的平方之比。80、 熱電偶測(cè)點(diǎn)可以看成球體，已知其直徑為0.5mm，導(dǎo)熱系數(shù)為25W/(m-K),比熱480J/(kg-K),與所測(cè)流體的對(duì)流換熱系數(shù)為20W/(m2?K)，其時(shí)間常數(shù)為,當(dāng)測(cè)量穩(wěn)定溫度時(shí)，約需要分鐘才能準(zhǔn)確顯示所測(cè)溫度。81、 由兩根同心圓管組成的間壁式換熱器稱為。82、 凡波長(zhǎng)X=~um的電磁波，屬于。83、建立有限差分離散議程的常用方法之一是用代替微商。84、 二維穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)，在直角坐標(biāo)系中，可表示為。85、 采用集總參數(shù)法的物體，其內(nèi)部溫差趨近于。86、 研究對(duì)流換熱的主要任務(wù)是求解，進(jìn)而確定對(duì)流換熱的熱流量。87、 采用小管徑的管子是對(duì)流換熱的一種措施。88、 一般來(lái)說(shuō)，順排管束的平均對(duì)流換熱系數(shù)要比叉排時(shí)。89、 一般來(lái)說(shuō)，紊流時(shí)的對(duì)流換熱強(qiáng)度要比層流時(shí)。90、 導(dǎo)熱微分方程式的主要作用是確定。二、選擇題1、下列材料在常溫下導(dǎo)熱系數(shù)最大的是。A、純銅B、純鐵C、黃銅 。、天然金剛石2、 下列工質(zhì)任的數(shù)最小的是。A、水B、空氣C、液態(tài)金屬鈉D、變壓器油3、 大空間等溫豎壁湍流自然對(duì)流換熱的準(zhǔn)則關(guān)系式Nu=c(GrPr力中的指數(shù)n等于。A、B、1/4C、1/3D、1/24、 在研究混合對(duì)流換熱問(wèn)題時(shí)常用Gr/Re2來(lái)判斷是否考慮自然對(duì)流的影響，通常認(rèn)為Gr/Re2小于時(shí)可忽略自然對(duì)流的影響。A、B、100 C、10D、5、 對(duì)于管內(nèi)湍流換熱的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式，當(dāng)管長(zhǎng)較短時(shí)，需要進(jìn)行入口效應(yīng)修正，其修正系數(shù)是一個(gè)的值。A、大于1B、小于1C、等于16、 水平圓筒外的自然對(duì)流換熱的特性尺度應(yīng)取。A、圓筒的長(zhǎng)度B、圓筒外徑C、圓筒內(nèi)徑D、圓筒壁厚度7、 二氧化碳和水蒸汽在光帶內(nèi)都能夠。A、吸收輻射 B、反射輻射C、重輻射D、不能輻射8、 下列設(shè)備不屬于間壁式換熱器。A、1-2型管殼式換熱器B、2-4型管殼式換熱器C、套管式換熱器 D、回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器9、 削弱輻射換熱的有效方法是加遮熱板，而遮熱板表面的黑度應(yīng)（）。A、大一點(diǎn)好B、小一點(diǎn)好 C、大、小都一樣D、無(wú)法判斷10、 對(duì)于粘度很大的油，當(dāng)進(jìn)行外掠平板的對(duì)流換熱時(shí)，在同一位置，其流動(dòng)邊界層厚度5和溫度邊界層厚度5的關(guān)系是。tA、5優(yōu)， B、5>5? C、5<5,11、 下列材料表面的法向黑度為最大。A、磨光的銀B、無(wú)光澤的黃銅 C、各種顏色油漆D、粗糙的鉛12、 為了強(qiáng)化換熱器的換熱效果，應(yīng)主要降低表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的一側(cè)的熱阻。A、大B、/J\ C、任何13、 在穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱中，決定物體內(nèi)溫度分布的是A、導(dǎo)溫系數(shù)B、導(dǎo)熱系數(shù) C、傳熱系數(shù) D、密度14、 下列準(zhǔn)則數(shù)反映了流體物性對(duì)對(duì)流換熱的影響。A、雷諾數(shù)B、貝克來(lái)數(shù)C、普朗特?cái)?shù)D、努謝爾特?cái)?shù)15、 絕大多數(shù)情況下強(qiáng)制對(duì)流時(shí)的對(duì)流換熱系數(shù)自然對(duì)流的對(duì)流換熱系數(shù)。

A、小于BA、小于B、等于C、大于D、無(wú)法比較16、 流體分別在較長(zhǎng)的粗管和細(xì)管內(nèi)作強(qiáng)制紊流對(duì)流換熱，如果流速等條件相同，則—。A、粗管和細(xì)管的h相同 B、粗管內(nèi)的h大C、細(xì)管內(nèi)的h大 D、無(wú)法比較17、 在相同的進(jìn)出口溫度條件下，逆流和順流的平均溫差的關(guān)系為—。A、逆流大于順流B、順流大于逆流C、兩者相等D、無(wú)法比較18、 單位時(shí)間內(nèi)離開(kāi)單位表面積的總輻射能為該表面的—。A、有效輻射 B、輻射力 C、反射輻射 D、黑度19、 —是在相同溫度條件下輻射能力最強(qiáng)的物體。A、灰體 B、磨光玻璃 C、涂料 D、黑體20、 對(duì)于過(guò)熱器中：高溫?zé)煔釺外壁T內(nèi)壁T過(guò)熱的傳熱過(guò)程次序?yàn)椤?。A、復(fù)合換熱、導(dǎo)熱、對(duì)流換熱 B、導(dǎo)熱、對(duì)流換熱、復(fù)合換熱C、對(duì)流換熱、復(fù)合換熱、導(dǎo)熱 D、復(fù)合換熱、對(duì)流換熱、導(dǎo)熱21、 溫度對(duì)輻射換熱的影響—對(duì)對(duì)流換熱的影響。A、等于B、大于C、小于D、可能大于、小于22、 流體流過(guò)管內(nèi)進(jìn)行湍流對(duì)流換熱時(shí)，當(dāng)l/d—時(shí)，要進(jìn)行入口效應(yīng)的修正。A、＞60 B、=80C、V60 D、=10023、 雷諾準(zhǔn)則反映了 的對(duì)比關(guān)系。A、重力和慣性力B、慣性和粘性力C、重力和粘性力D、浮升力和粘性力24、 在熱平衡的條件下，任何物體對(duì)黑體輻射的吸收率—同溫度下該物體的黑度。A、大于B、小于C、恒等于D、無(wú)法比較25、 由表面1和表面2組成的封閉系統(tǒng)中：X12X21。A、等于B、小于C、可能大于等于或小于 D、大于26、 在其他條件相同的情況下，下列—物質(zhì)的導(dǎo)熱能力最差。A、空氣 B、水 C、氫氣 D、油27、 下列物質(zhì)中不可能產(chǎn)生熱對(duì)流。A、空氣B、水 C、油 D、鋼板28、 Gr準(zhǔn)則反映了的對(duì)比關(guān)系。A、重力和慣性力B、慣性和粘性力C、重力和粘性力D、浮升力和粘性力29、 表面輻射熱阻與無(wú)關(guān)。A、表面粗糙度 B、表面溫度C、表面積D、角系數(shù)30、 氣體的導(dǎo)熱系數(shù)隨溫度的升高而。A、減小B、不變 C、增大D、無(wú)法確定31、 一般而言，金屬比非金屬（導(dǎo)電體）的導(dǎo)熱系數(shù)值是—。A、較高的B、較低的C、相等的D、接近的32、 如果溫度場(chǎng)不隨時(shí)間而變化，即—。A初CA、——=0

dx33、 對(duì)漫射表面，下列表述正確的是—。A、光譜吸收比等于光譜發(fā)射率 B、吸收比等于發(fā)射率C、定向輻射強(qiáng)度與空氣方向無(wú)關(guān)34、 二氧化碳和水蒸汽只對(duì)某些特定波長(zhǎng)下的熱輻射才有明顯的吸收作用。因此,對(duì)于—，可以忽略吸收。A、低溫輻射源B、太陽(yáng)輻射C、紅外輻射35、 結(jié)束導(dǎo)熱問(wèn)題數(shù)值計(jì)算迭代過(guò)程的判據(jù)之一是。A、max|t(k+1)+tQ)|<￡ B、maxIt()|<￡ C、maxL 七<￡ii i tki36、 流體在泵、風(fēng)機(jī)或水壓頭等作用下產(chǎn)生的流動(dòng)稱為。入、自然對(duì)流B、層流C、強(qiáng)制對(duì)流D、湍流37、 一根放在空氣中的電纜，其電阻為R，通過(guò)強(qiáng)度為I的電流，外面有一層絕緣材料。如果減小絕緣材料的厚度，則—。A、電纜的表面溫度會(huì)提高 B、電纜表面的溫度會(huì)降低C、電纜表面溫度可能升高也可能降低38、 當(dāng)量直徑d=4A中P表示 。eP A、長(zhǎng)度 B、寬度C、周長(zhǎng)D、潤(rùn)濕周長(zhǎng)39、 橫掠單管時(shí)的對(duì)流換熱中，特性尺度取—。A、管長(zhǎng)lB、管內(nèi)徑d,C、管外徑d。40、 空氣自然對(duì)流換熱的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)在以下的那個(gè)范圍。A、1~10B、10~20C、20~30D、30~5041、 膜狀凝結(jié)換熱中的定性溫度取—。A、蒸汽溫度B、凝結(jié)液溫度C、凝結(jié)液膜層平均溫度D、飽和溫度42、 飽和沸騰時(shí)，壁溫與飽和溫度之差稱為—。A、平均溫度B、絕對(duì)溫差C、相對(duì)溫差D、沸騰溫差43、 定向輻射強(qiáng)度與方向無(wú)關(guān)的規(guī)律稱為—。A、普朗克定律B、四次方定律C、維恩定律D、蘭貝特定律44、 灰體的吸收率是—。A、1B、大于1C、定值D、變量45、 對(duì)于灰體，吸收率愈大，其反射率—。A、愈小B、愈大C、適中D、不變46、 角系數(shù)是純幾何因素，與物體的黑度。A、無(wú)關(guān)B、有關(guān)C、有較大關(guān)系 D、關(guān)系很大47、 由輻射物體表面因素產(chǎn)生的熱阻稱為。A、導(dǎo)熱熱阻B、對(duì)流熱阻C、表面熱阻D、空間熱阻48、 二氧化碳和水蒸汽在光帶內(nèi)都能夠—。A、吸收輻射B、反射輻射C、重輻射D、不能輻射49、 管殼式換熱器歸類于。A、間壁式B、回?zé)崾紺、混合式D、再生式50、 在一般換熱器設(shè)計(jì)中，考慮表面污染情況用。A、利用系數(shù)B、污垢系數(shù)C、傳熱系數(shù)D、表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)51、 冬季室內(nèi)氣溫高于室外氣溫，如果用裸露的熱電偶測(cè)量室內(nèi)空氣的溫度，則溫度計(jì)的讀數(shù)應(yīng)—。A、高于空氣實(shí)際溫度 B、等于空氣實(shí)際溫度C、低于空氣實(shí)際溫度52、 空氣橫向掠過(guò)等溫圓柱，從圓柱前駐點(diǎn)開(kāi)始向后熱邊界層厚度在不斷增加，如果Re較小，流動(dòng)保持層流，則—。A、局部對(duì)流換熱系數(shù)J逐漸減小 B、局部對(duì)流換熱系數(shù)氣保持不變C、局部對(duì)流換熱系數(shù)hx可能減小也可能增加53、 將初始溫度為10的小鋼球放入溫度為18的水槽中，如果用集總參數(shù)法來(lái)分析,則再經(jīng)過(guò)的時(shí)間等于時(shí)間常數(shù)七時(shí)，銅球的溫度為—。A、t=G+1)/2 B、t=0.632t+0.368t C、t=0.368t+0.632t0 8 8 0 8 054、 飽和水蒸氣在水平圓管外則凝結(jié)，Z>>d，圓管的壁溫恒定，以下的方案—可以增加單位時(shí)間內(nèi)的凝結(jié)水量。A、將圓管垂直放置B、將圓管傾斜放置C、在圓管外面加裝低肋管55、 根據(jù)蘭貝特定律，黑體的定向輻射強(qiáng)度在各個(gè)方向都是相同的，這表明—。A、 穿過(guò)微元黑體表面正上方的單位面積的輻射能與測(cè)上方單位面積上的輻射能相等B、 穿過(guò)微元黑體表面正上方的半球面上單位面積的輻射能最大C、 穿過(guò)微元黑體表面正上方的半球面上單位面積的輻射能最小56、 在高溫蒸氣管道外包敷兩種不同的保溫材料，一種導(dǎo)熱系數(shù)較小，另外一種導(dǎo)熱系數(shù)稍大，如果包敷的厚度相同，以下說(shuō)法—是正確的。A、 減少傳熱量，導(dǎo)熱系數(shù)較小的材料應(yīng)包在內(nèi)層B、 為減少傳熱量，導(dǎo)熱系數(shù)稍大的材料應(yīng)包在內(nèi)層C、 如何包敷材料對(duì)傳熱量沒(méi)有影響57、 物體被加熱時(shí)，其第三類邊界條件可表示為—。

=h^t^=h^t^-tw)B』?'7w=hl了一t)C、-4?7w58、季室內(nèi)氣溫高于室外氣溫，如果用裸露的熱電偶測(cè)量室內(nèi)空氣的溫度,則溫度計(jì)的讀數(shù)應(yīng)A、高于空氣實(shí)際的溫度B、等于空氣實(shí)際的溫度C、低于空氣實(shí)際的溫度59、不凝結(jié)氣體的存在，將.A、削弱凝結(jié)換熱A、削弱凝結(jié)換熱B、削弱沸騰換熱C、削弱強(qiáng)制對(duì)流換熱用來(lái)加熱室內(nèi)的空氣，如果60、一根未保溫的鋼管內(nèi)通入100oC的飽和水蒸汽用來(lái)加熱室內(nèi)的空氣，如果需要增加傳熱量，則可以通過(guò)方法來(lái)實(shí)現(xiàn)。三、名詞解釋1、接觸熱阻 2、對(duì)流換熱 3、換熱器 4、光譜輻射力5、傳熱系數(shù) 6、導(dǎo)熱基本定律 7、熱對(duì)流 8、接觸熱阻9、對(duì)流換熱 10、傳熱過(guò)程 11、傳熱系數(shù) 12、溫度場(chǎng)13、穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng) 14、穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱 15、非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱16、凝結(jié)換熱17、大容器沸騰 18、黑度 19、自然對(duì)流20、吸收率21、黑體 22、輻射力 23、復(fù)合換熱 24、重輻射面25、換熱器 26、肋面總效率 27、換熱器效能28、保溫效率29、溫度梯度 30、肋效率 31、遮熱板 32、過(guò)余溫度33、肋片 34、顯式格式 35、定性溫度36、熱邊界層37、入口效應(yīng) 38、內(nèi)部流動(dòng) 39、外部流動(dòng) 40、膜狀凝結(jié)41、珠狀凝結(jié) 42、灰體 43、角系數(shù) 44、基爾霍夫定律45、投入輻射 46、有效輻射 47、污垢熱阻 48、肋化系數(shù)49、臨界熱絕緣直徑 50、傳熱單元數(shù)四、簡(jiǎn)答題C、在管外安裝肋片A、在管內(nèi)安裝肋片 B、降低管道的厚度1、對(duì)于室內(nèi)安裝的暖氣設(shè)施，試說(shuō)明從熱水至室內(nèi)空氣的熱量傳遞過(guò)程中，包含哪些傳熱環(huán)節(jié)2、 對(duì)于非黑體之間的輻射，角系數(shù)成為純幾何量的條件是什么3、 在工程輻射換熱計(jì)算中引入灰體概念有何意義4、 試用簡(jiǎn)練的語(yǔ)言說(shuō)明導(dǎo)熱、對(duì)流換熱及輻射換熱三種傳遞方式之間的聯(lián)系與區(qū)別6、 試舉5個(gè)隔熱保溫的措施，并用傳熱學(xué)理論闡明其原理7、 采用溫度計(jì)套管測(cè)量氣體溫度時(shí)，輻射和導(dǎo)熱會(huì)引起測(cè)溫誤差，請(qǐng)?zhí)岢鎏岣邷y(cè)溫精度的措施8、 試比較豎壁上自然對(duì)流與膜狀凝結(jié)的異同9、 簡(jiǎn)述非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱的基本特點(diǎn)10、 換熱微分方程與導(dǎo)熱問(wèn)題的第三類邊界條件表達(dá)式有什么區(qū)別11、 試用簡(jiǎn)明的語(yǔ)言說(shuō)明強(qiáng)化單相強(qiáng)制對(duì)流換熱、核態(tài)沸騰及膜狀凝結(jié)的基本思想12、 不凝結(jié)氣體含量如何影響了蒸汽凝結(jié)時(shí)的對(duì)流換熱系數(shù)值其影響程度如何凝汽器如何解決這個(gè)問(wèn)題13、 寫(xiě)出直角坐標(biāo)系中導(dǎo)熱微分方程的一般表達(dá)式，它是根據(jù)什么原理建立起來(lái)的它在導(dǎo)熱問(wèn)題的分析計(jì)算中有何作用14、 氣體輻射有哪些特點(diǎn)15、 為強(qiáng)化傳熱，可采用那些措施16、 簡(jiǎn)述影響導(dǎo)熱系數(shù)的因素。17、 黑體具有什么樣的性質(zhì)18、 試說(shuō)明Bi書(shū)的物理意義，BiT0和BiT3各代表什么樣的換熱條件有人認(rèn)為BiT0代表絕熱工況，你是否贊同這一觀點(diǎn)，為什么19、 解釋螺旋管、短管和小管徑管強(qiáng)化傳熱的原理20、 由三個(gè)表面組成了一個(gè)封閉的系統(tǒng)，其中表面3為重輻射面，花車該系統(tǒng)輻射換熱的網(wǎng)絡(luò)圖，注明各熱阻的表達(dá)式。21、 解釋定向輻射強(qiáng)度和輻射力，對(duì)于黑體，給出兩者的關(guān)系式。22、 一外掠平板的對(duì)流換熱為例，對(duì)流換熱問(wèn)題的數(shù)學(xué)描述包括哪些方程（只需要文字?jǐn)⑹黾纯桑├碚撋先绾吻蟮帽砻鎮(zhèn)鳠嵯禂?shù)23、 為強(qiáng)化一臺(tái)冷油器的傳熱，有人采用提高冷卻水流速的方法，但發(fā)現(xiàn)效果并不顯著。試分析原因。24、 太陽(yáng)能集熱器的結(jié)構(gòu)通常是將一組集熱管放在一個(gè)密封的箱體內(nèi)，上面是透明的玻璃板。解釋為何采用這樣的結(jié)構(gòu)，對(duì)集熱管表面的涂層有什么樣的要求25、 為什么高溫過(guò)熱器一般采用順流式和逆流式混合布置的方式26、 簡(jiǎn)述物性參數(shù)導(dǎo)熱系數(shù)和粘度對(duì)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的影響。27、 在用熱電偶測(cè)定氣流的非穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)時(shí)，怎樣才能改善熱電偶的溫度響應(yīng)特性28、 分別寫(xiě)出Re、Nu、Gr各準(zhǔn)則的表達(dá)式，并說(shuō)明各物理含義。29、 實(shí)際物體的發(fā)射率e與其吸收比a從影響因素上看有何區(qū)別30、 當(dāng)采用肋片增強(qiáng)傳熱時(shí)，應(yīng)把肋片加裝在哪一側(cè)為什么31、 試解釋為什么高溫過(guò)熱器一般采用順流與逆流的混合布置32、 導(dǎo)熱系數(shù)和熱擴(kuò)散系數(shù)各自從什么公式產(chǎn)生他們各自反映了物質(zhì)的什么特性并指出它們的差異33、 非周期性的加熱或冷卻過(guò)程可以分為哪兩個(gè)階段，它們各自有什么特征34、 與完全能量方程相比，邊界層能量方程的最重要的特點(diǎn)是什么35、 什么是沸騰換熱的臨界熱流密度當(dāng)沸騰換熱達(dá)到臨界熱流密度時(shí)，在什么條件下才會(huì)對(duì)換熱設(shè)備造成危害為什么36、 什么是定向輻射強(qiáng)度滿足蘭貝特定律的輻射表面是什么樣的表面試列舉2種這樣的表面。37、 按照基爾霍夫定律地要求，物體表面的黑度等于其吸收率應(yīng)該在什么條件下成立灰體是否需要這些條件為什么38、 什么是顯示格式什么是顯示格式計(jì)算中的穩(wěn)定性問(wèn)題39、 試簡(jiǎn)要說(shuō)明對(duì)導(dǎo)熱問(wèn)題進(jìn)行有限差分?jǐn)?shù)值計(jì)算的基本思想與步驟40、對(duì)流換熱問(wèn)題完整的數(shù)學(xué)描寫(xiě)應(yīng)包括什么內(nèi)容既然對(duì)大多數(shù)實(shí)際對(duì)流換熱問(wèn)題尚無(wú)法求得精確解，那么建立對(duì)流換熱問(wèn)題的數(shù)學(xué)描寫(xiě)有什么意義五、 試從傳熱學(xué)的觀點(diǎn)解釋下列現(xiàn)象1、 冰箱里結(jié)霜后，耗電量增加2、 某廠一條架空敷設(shè)的電纜使用時(shí)發(fā)現(xiàn)絕緣層超溫，為降溫特剝?nèi)ヒ粚咏^緣材料，結(jié)果發(fā)現(xiàn)溫度更高3、 某辦公室由中央空調(diào)系統(tǒng)維持恒溫，人們注意到盡管冬夏兩季內(nèi)都是20°C,但感覺(jué)卻不同4、 大氣中的CO2含量增加，導(dǎo)致地球溫度升高5、 同樣是-6C的氣溫，在南京比在北京感覺(jué)要冷一些6、 用鋁制的水壺?zé)_(kāi)水時(shí)，盡管爐火很旺，但水壺安然無(wú)恙，但一旦壺內(nèi)的水燒干后，水壺很快被燒壞分析這一現(xiàn)象7、 放置于大容器的小容器中的水能否發(fā)生沸騰現(xiàn)象8、 試用傳熱學(xué)來(lái)解釋由于大氣污染造成地球氣溫上升加速的原因9、 有人說(shuō)：“常溫下呈紅色的物體表示該物體在常溫下紅色光的光譜發(fā)射率較其它單色光（黃、綠、藍(lán)等）的光譜發(fā)射率高”。你認(rèn)為這種說(shuō)法正確嗎10、 在深秋晴朗無(wú)風(fēng)的夜晚，草地會(huì)結(jié)霜，可氣象臺(tái)的天氣預(yù)報(bào)卻說(shuō)清晨最低溫度為2C，試解釋這種現(xiàn)象（假設(shè)草地與地面之間絕熱）。六、 分析求解1、 肋片高度增加引起兩種效果：肋效率下降及散熱表面積增加。因而有人認(rèn)為,隨著肋片高度的增加會(huì)出現(xiàn)一個(gè)臨界高度，超過(guò)這個(gè)高度后，肋片導(dǎo)熱熱流量反而會(huì)下降。試分析這一觀點(diǎn)的正確性。2、 利用遮熱板可以減少兩個(gè)輻射表面之間的輻射量。若保持兩側(cè)平板溫度不變所放遮熱板的位置對(duì)減弱輻射換熱量的效果有無(wú)影響若遮熱板兩側(cè)的發(fā)射率不同，正向與反向放置對(duì)減弱輻射換熱量又有無(wú)區(qū)別遮熱板的溫度有無(wú)區(qū)別3、 有人說(shuō)，在電子器件的多種冷卻方式中，自然對(duì)流是一種最可靠（最安全）、

最經(jīng)濟(jì)、無(wú)污染(噪音也是一種污染)的冷卻方式。試對(duì)這一說(shuō)法作出評(píng)價(jià),并說(shuō)明這種冷卻方式有什么不足之處有什么方法可作一定程度的彌補(bǔ)4、空調(diào)和制冷用的冷卻器，其管外裝的肋片往往制成百葉窗式肋片。試問(wèn)肋片做成這種形式的意義第4題附圖第4題附圖5、 飽和水在水平加熱表面上沸騰(壁面溫度可控)時(shí)，隨著壁面過(guò)熱度的增加,沸騰換熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是否也增加為什么6、 在寒冷的北方地區(qū)，建房用磚采用實(shí)心磚還是多孔的空心磚好為什么7、 設(shè)計(jì)管殼式換熱器時(shí)，指出分別在下列各種情況下，那種流體在管內(nèi)流動(dòng)：一種流體清潔，一種流體不清潔；一種流體溫度高，一種流體溫度低；一種流體粘度大，一種流體粘度?。灰环N流體流量大，一種流體流量小。8、 平壁外和圓管外敷設(shè)保溫材料是否一定能起到保溫的作用，為什么9、 在圓管外敷設(shè)保溫層與在圓管外側(cè)設(shè)置肋片從熱阻分析的角度有什么異同在什么情況下加保溫層反而會(huì)強(qiáng)化其傳熱而加肋片反而會(huì)削弱其傳熱10、 指出熱射線主要由哪兩種射線組成為什么鋼錠在爐中加熱時(shí)，隨著溫度升高，鋼錠顏色依次會(huì)發(fā)生黑、紅、橙、白的變化11、 一個(gè)原來(lái)溫度為T0的銅球突然浸入液體中，該液體溫度是由電熱器控制，其變化關(guān)系式為：T-T=AsinCk)，其中T為液體的平均溫度，T^為液體的溫度，A為溫度變化的振幅，3為角頻率。今假設(shè)球及液體的溫度均可認(rèn)為是集總的，且球與液體間的換熱系數(shù)為常數(shù)，試建立銅球溫度隨時(shí)間變化的微分方程式，并解方程得出球的溫度與時(shí)間的函數(shù)關(guān)系。12、管內(nèi)湍流強(qiáng)迫對(duì)流換熱時(shí)，換熱準(zhǔn)則關(guān)系式為Nu=0.023Re0.8Pr〃。試問(wèn)①流速增加一倍，其它條件不變，對(duì)流換熱系數(shù)h如何變化②管徑縮小一半，流速等其它條件不變h如何變化③管徑縮小一半，容積流量等其它條件不變h如何變化13、 圓管外包上保溫材料當(dāng)其小于某一外直徑時(shí)會(huì)使熱流量增加，導(dǎo)出這一臨界直徑的表達(dá)式。球壁外包保溫材料會(huì)有這種現(xiàn)象嗎如果有也請(qǐng)導(dǎo)出其表達(dá)式。14、 一塊大平板，一側(cè)被點(diǎn)加熱器均勻加熱，另一側(cè)為第三類邊界條件，通電前平板處于環(huán)境溫度t^，電熱器給出恒定的熱流密度q(W/m2)?，F(xiàn)突然合上開(kāi)關(guān)。畫(huà)出初始狀態(tài)和最后穩(wěn)定以及中間兩個(gè)時(shí)刻平板內(nèi)的溫度分布曲線。15、 直徑為』、單位長(zhǎng)度電阻為R、發(fā)射率為8的金屬棒，初始時(shí)與溫度為T”的環(huán)境處于熱平衡狀態(tài)，后通過(guò)電流I，已知棒與環(huán)境的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為h。試導(dǎo)出通電流期間金屬棒溫度隨時(shí)間變化的規(guī)律，并寫(xiě)出處于新的熱平衡狀態(tài)的條件。(不用求解)16、 一塊厚度為25(^5<x<5)的大平板，與溫度為tf的流體處于熱平衡。當(dāng)時(shí)間t>0時(shí)，左側(cè)流體溫度升高并保持為恒定溫度2tf。假定平板兩側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)相同，當(dāng)Bi=h；Z時(shí)，試確定達(dá)到新的穩(wěn)態(tài)時(shí)平板中心及兩側(cè)表面的溫度，畫(huà)出相應(yīng)的板內(nèi)及流體側(cè)溫度分布的示意性曲線，并做簡(jiǎn)要說(shuō)明。17、 試根據(jù)速度邊界層和熱邊界層的概念，用量級(jí)分析的方法，從對(duì)流換熱的能量微分方程導(dǎo)出二維穩(wěn)態(tài)、常物性、不可壓縮流體外掠平板層流邊界層流動(dòng)時(shí)的邊界層能量微分方程。第17題附圖18、如圖1所示，圓臺(tái)上下表面分別維持在常溫七和12，且t1>12，材料導(dǎo)熱系數(shù)與溫度的關(guān)系為人=人0<1+&t)GV0),圓臺(tái)側(cè)面絕熱。設(shè)溫度僅沿x方向發(fā)生變化。試分析熱流密度q、導(dǎo)熱系數(shù)人和溫度變化率牛西是隨x增大還是減小，或是不變。19、 某一厚為5的一維導(dǎo)熱平板，已知平板表面的一側(cè)進(jìn)入的熱流密度為q1，而溫度則為T1。在這個(gè)溫度范圍內(nèi)導(dǎo)熱系數(shù)與溫度的關(guān)系為人=1(pT)。求平板內(nèi)的溫度分布和平板另一側(cè)的溫度表達(dá)式。20、 物體長(zhǎng)期置于溫度恒為孔的空氣中。物體中有強(qiáng)度為qv^^/的內(nèi)能熱源，并在某一時(shí)刻開(kāi)始產(chǎn)生熱量。內(nèi)熱源一開(kāi)始產(chǎn)生熱量，物體就在空氣中升溫。物體的體積為V，表面積為F，密度為p，比熱容為七，與周圍環(huán)境的總換熱系為h。如該物體內(nèi)部導(dǎo)熱熱阻可以忽略，試列出該物體升溫過(guò)程中的導(dǎo)熱微分方程，并求解。21、 一根內(nèi)直徑為d的長(zhǎng)管溫度保持在Tw而溫度為T］的水以m的質(zhì)量流量從管內(nèi)流過(guò)，今假設(shè)使水與管壁間的換熱系數(shù)保持不變，試導(dǎo)出水溫沿管長(zhǎng)方向%的變化關(guān)系。22、 如圖2所示一個(gè)常物性、無(wú)內(nèi)熱源的二維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問(wèn)題，列出圖中角部節(jié)點(diǎn)A的差分方程式。23、 一常物性、無(wú)內(nèi)熱源的二維非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問(wèn)題，在直角坐標(biāo)系中利用數(shù)值解法進(jìn)行求解，試列出內(nèi)部節(jié)點(diǎn)的顯示格式差分方程。24、 如圖1所示，常物性、無(wú)內(nèi)熱源的導(dǎo)熱體，左邊界表面暴露在對(duì)流換熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為hc、空氣和環(huán)境溫度均為tf的環(huán)境中，并與環(huán)境發(fā)生輻射換熱，表面的發(fā)射率為￡。設(shè)%，y方向網(wǎng)格各自均分。試列出在二維、穩(wěn)態(tài)條件下邊界點(diǎn)G,j）的離散方程。第24題附圖25第24題附圖25、圖示出了常物性、有均勻內(nèi)熱源、二維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問(wèn)題局部邊界區(qū)域的網(wǎng)格配置，試用熱平衡法建立節(jié)點(diǎn)0的有限差分方程式（設(shè)任=勻）。26、圖為一扇形區(qū)域中的二維、穩(wěn)態(tài)、無(wú)內(nèi)熱源的導(dǎo)熱問(wèn)題，其一側(cè)平直表面維持均勻恒定溫度tw，尸=［的表面絕熱，其余表面與溫度為t^的環(huán)境換熱，

表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為久，為用數(shù)值法確定區(qū)域中的溫度分布，在徑向和周向分別用定步長(zhǎng)&和燦劃分計(jì)算區(qū)域，節(jié)點(diǎn)布置如圖1所示。假定區(qū)域的物性參數(shù)已知且為常數(shù)，試用熱平衡法建立節(jié)點(diǎn)1和7的離散方程（有限差分方數(shù)已知且為常數(shù)，試用熱平衡法建立節(jié)點(diǎn)1和7的離散方程（有限差分方程式）。（不要求整理）h,t^n三△第26題附圖27、有一個(gè)二維、穩(wěn)態(tài)、無(wú)內(nèi)熱源、常物性的導(dǎo)熱體，邊界如圖所示；試列出圖1中邊界節(jié)點(diǎn)G,J）的離散方程。設(shè)%，J方向的網(wǎng)格各自均分。28、對(duì)下圖中所示的圓截面直肋的一維穩(wěn)態(tài)、無(wú)內(nèi)熱源、常物性導(dǎo)熱問(wèn)題，試分別列出內(nèi)節(jié)點(diǎn)m和端部節(jié)點(diǎn)M的離散方程式。已知圓截面直徑為d。（節(jié)點(diǎn)方程不必整理）29、如下圖所示，常物性、無(wú)內(nèi)熱源的導(dǎo)熱體，左邊界表面暴露在對(duì)流換熱表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為he、空氣和環(huán)境溫度均為tf的環(huán)境中，并與環(huán)境發(fā)生輻射換熱，表面的發(fā)射率為E。設(shè)X,y方向網(wǎng)格各自均分。試列出在二維、穩(wěn)態(tài)條件下邊界點(diǎn)Gj)的離散方程。30、對(duì)下圖所示的二維導(dǎo)熱區(qū),其內(nèi)有均勻的內(nèi)熱源Q(W/m3),一個(gè)邊界絕熱,另一邊界與溫度為tf的液體發(fā)生對(duì)流換熱，換熱系數(shù)為h(W/m2.K),試列出節(jié)點(diǎn)1和節(jié)點(diǎn)2的離散方程式。七、計(jì)算題1、 一個(gè)厚度7cm的平壁，一側(cè)絕熱，另一側(cè)暴露于溫度為30°C的流體中，內(nèi)熱源。由=0.3x106W/m3。對(duì)流換熱表面的傳熱系數(shù)為450W,(m2?K)，平壁的導(dǎo)熱系數(shù)為18W.(m?K)。試確定平壁中的最高溫度及其位置。2、 將初始溫度為80C、直徑為20mm的銅棒突然橫置氣溫為20C、流速為12ms的風(fēng)洞中，5分鐘后溫度降到34C。計(jì)算空氣與銅棒間換熱系數(shù)。銅棒物性為：P=8954kg/m3、比熱容為c=383.1J/(kg/K)、導(dǎo)熱系數(shù)人=386W/(m?K)。3、 有一圓柱體，如圖2所示，表面1溫度T=550K，發(fā)射率「=0.8，表面2溫度T=275K,發(fā)射率e2=0.4,圓柱面3為絕熱表面，角系數(shù)X31=0.308。求：⑴表面1的凈輻射損失；⑵絕熱面3的溫度。4、 為了得到熱水，0、361MPa(ts=140C)的水蒸汽在管外凝結(jié)(如圖3所示)，其表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)9500W..?'(m2.K)。冷卻水在盤(pán)管內(nèi)流動(dòng)，流速為0.8m/s黃銅管外徑為18mm壁厚為1.5mm導(dǎo)熱系數(shù)為132W..；(m?K),盤(pán)管的彎曲半徑為90mm)冷水進(jìn)換熱器時(shí)的溫度為25°C，加熱到95°C。試求所需的換熱面積及盤(pán)管長(zhǎng)度。不計(jì)管內(nèi)入口效應(yīng)修正及溫差修正。附注：⑴管內(nèi)湍流強(qiáng)制對(duì)流換熱實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式為：Nu=0.023Re0.8Pm c=1+10.3(d)3ff r R5、 一個(gè)厚度7cm的平壁，一側(cè)絕熱，另一側(cè)暴露于溫度為30C的流體中，內(nèi)熱源。由=0.3x106W/m3。對(duì)流換熱表面的傳熱系數(shù)為450W.(m2.K)，平壁的導(dǎo)熱系數(shù)為18W..(m?K)0試確定平壁中的最高溫度及其位置。6、 在一次對(duì)流換熱實(shí)驗(yàn)中，10C的水以的速度1.6ms流入內(nèi)徑為28mm、外徑為32mm、長(zhǎng)為1.5m的管子。管子外面均勻的纏繞著電阻帶作為加熱器，其外還包有絕熱層。設(shè)加熱器總功率為KW，通過(guò)絕熱層的散熱損失為2%，管材的導(dǎo)熱系數(shù)為18W..(m?K)。試確定：⑴管子出口處的溫度。(2)管子外表面的平均壁溫。7、 表示一個(gè)半球表面表示一個(gè)半球表面3,其黑度為￡3=0.475，并且處于輻射平衡中。被半球表面所覆蓋的圓盤(pán)的一半為灰體表面，記作表面1,其黑度￡1=0.35，溫度孔=555K，而圓盤(pán)的另一半表面既表面2為T=333K的黑體。半球的直徑為0.3m。試求：⑴畫(huà)出該系統(tǒng)的輻射網(wǎng)絡(luò)圖：(2)計(jì)算表面1和表面2之間的輻射換熱量。8、室外橫放的一根煤氣管道，直徑』=150mm，表面黑度和溫度分別為8=0.8,\=60°C周圍環(huán)境和空氣的溫度tf=20°C,空氣處于自由運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。試計(jì)算每米管長(zhǎng)的散熱損失。9、 兩根不同直徑的蒸汽管道，外面都覆蓋一層厚度相同、材料相同的熱絕緣層。如果管子表面以及熱絕緣層外表面的溫度都相同，試問(wèn)：兩管每米長(zhǎng)度的熱損失相同嗎若不同，哪個(gè)大試證明之。10、 有一可忽略其內(nèi)部導(dǎo)熱熱阻，初始溫度為20C的小金屬球，放入800C的爐中加熱，10秒后該球溫度為200C,試確定該球的時(shí)間常數(shù)；并計(jì)算金屬球溫上升到300C所需時(shí)間11、 壓力為1.013x105Pa的飽和水蒸氣在高0.4m的豎壁上兩面凝結(jié)，壁面溫度保持80C，凝結(jié)量為60kg/h時(shí)，壁面應(yīng)有多寬12、 有一煙筒的表面發(fā)射率為，表面溫度為80C，外徑為0.1m。該煙筒垂直穿過(guò)室溫為20C，墻壁的溫度為17C的大房間，煙筒在大房間內(nèi)的長(zhǎng)度為2m。試計(jì)算煙筒在大房間的總散熱量。13、 水以0.8kg/s的流量在內(nèi)徑為25mm的管內(nèi)流動(dòng)，管子內(nèi)表面溫度為100C,進(jìn)口處水的溫度為40C。試求水被加熱到80C時(shí)每米管長(zhǎng)所需熱量。(不考慮修正)14、 有一臺(tái)殼管式換熱器用來(lái)冷卻潤(rùn)滑油。冷卻水在管內(nèi)流動(dòng)，水的入口溫度為20C，出口溫度為40C,流量為3kg/s；熱油入口溫度為120C，出口溫度為60C,傳熱系數(shù)為500W...(m2?K)，溫差修正系數(shù)v=0.97。若水和油的比熱分別為4174J/(kg?K)和2148J/(kg?K)。試求油的流量和所需的傳熱面積。15、 在考慮一建筑物冬天的采暖設(shè)計(jì)中，需要確定墻壁的散熱情況，已知墻壁的厚度為40cm，墻壁材料的導(dǎo)熱系數(shù)為0.25W.(m?K)，要求室內(nèi)的空氣溫度在18C，墻壁外側(cè)和內(nèi)側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)分別為34W(m2?K)和8W(m2?K),計(jì)算下面兩種情況下通過(guò)墻壁的熱流密度為多少⑴在白天，室外空氣的平均溫度為-5°C,該墻壁外側(cè)實(shí)際吸收環(huán)境的總輻射能為80W/m2；⑵在夜晚，室外空氣的平均溫度為-10C,天空的有效輻射溫度為-30C,墻壁的發(fā)射率為。16、 某220t/h高壓鍋爐的低溫省煤器采用叉排、逆流布置，管子為25X3mm,橫向節(jié)距[=70mm,縱向節(jié)距七=30mm，總的受熱面積為570m2，已知煙氣的入口溫度為384C，通過(guò)省煤器的實(shí)際煙氣流量為142m3/s，煙氣平均流速(最小截面處)為8.5m/s，給水的入口溫度為215C,給水流量為59.6kg/s。管材的導(dǎo)熱系數(shù)為30W.(m-K),壁面的灰污熱阻取0.002.2.K)W，忽略煙氣側(cè)輻射換熱的影響和管內(nèi)側(cè)對(duì)流換熱熱阻。⑴計(jì)算煙氣側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)；⑵計(jì)算受熱面的總傳熱系數(shù)，為何忽略管內(nèi)側(cè)對(duì)流換熱熱阻該受熱面積能否將給水溫度加熱到245C17、 儲(chǔ)存液氨的鋼瓶采用中間抽真空的雙層結(jié)構(gòu)。若剛裝入液氨后，內(nèi)筒壁的溫度為-196C,外通壁的溫度為30C,內(nèi)外筒的面積分別近似為0.03m2和0.035m2,內(nèi)、外通表面的發(fā)射率為。計(jì)算此時(shí)單位時(shí)間鋼瓶的散熱量為進(jìn)一步減少散熱損失，可采用哪些方法18、 一臺(tái)逆流式換熱器剛投入工作時(shí)，測(cè)得的運(yùn)行參數(shù)如下：熱流體的進(jìn)出口溫度分別為〈=360C和t；=300C,冷流體的進(jìn)出口溫度分別為12=30C和12=200C,熱流體的熱容量qmiC]=2500W/K，換熱器的面積為0.892m2。計(jì)算該換熱器在崗?fù)度牍ぷ鲿r(shí)的傳熱系數(shù)若運(yùn)行一年后，在冷熱流體的進(jìn)口溫度及熱容量保持不變的情況下，測(cè)得冷流體只能被加熱到162C，計(jì)算此時(shí)該換熱器的傳熱系數(shù)19、 有一塊鋁合金，表面溫度被均勻加熱到227C，然后垂直地懸掛在一房間內(nèi)進(jìn)行冷卻，室內(nèi)環(huán)境空氣溫度和周圍墻壁溫度分別為21C和17C。已知板的面積是0.3x0.3m2，厚度為15mm，表面發(fā)射率為。假定在冷卻過(guò)程中任何時(shí)刻，板的內(nèi)部溫度均勻，建立一個(gè)表示板的溫度隨時(shí)間而變化的關(guān)系式。⑴計(jì)算在冷卻的最初時(shí)刻，表面換熱系數(shù)為多少⑵計(jì)算在冷卻的最初時(shí)刻，它的冷卻速度為多少20、 一個(gè)厚度60mm的無(wú)限大平板，其導(dǎo)熱系數(shù)為21W..(m?K)，內(nèi)熱源為<^=0.3MW/m3,板的一面絕熱，另一面暴露于溫度為93°C的環(huán)境中，平板與環(huán)境之間的對(duì)流換熱表面的傳熱系數(shù)為570W...(m2.K),計(jì)算平板內(nèi)的最高溫度值。21、 在一外徑為100mm的熱力管道外準(zhǔn)備包兩層保溫材料，一種材料的導(dǎo)熱系數(shù)為0.06W.(m-K)，另一種材料的導(dǎo)熱系數(shù)為0.18W/r